278 ACTA ELECTROTEHNICA Comparaison des performances de deux nouvelles méthodes de commande d’un filtre actif parallèle A. RAHMOUNI Résumé- Ce papier est une comparaison des performances, sous les mêmes conditions de fonctionnement, de deux nouvelles méthodes de commande. Elles sont proposées pour l’identification des courants de référence perturbateurs d’une charge non linéaire d’un filtre actif parallèle FAP. La première se base sur le calcule des composantes fondamentales du courant de charge CF, la deuxième et la méthode des puissances continues PC. Le but de ce travail est de mètre en évidence la fiabilité et l’efficacité de ces deux méthodes proposées. Mots clés : FAP ; THDi ; puissances continues; composante fondamentale. 1. INTRODUCTION Manuscript received July 25, 2012. 2. STRUCTURE GENERALE DU FAP Un filtre actif est composé de deux parties comme le montre la figure1. ich is Source L'électricité est une forme d'énergie particulièrement souple et adaptable. Elle peut être convertie en une autre forme d'énergie (chaleur, énergie mécanique, énergie chimique) et est aujourd'hui, à la base des technologies nouvelles (informatiques, télécommunications). Pour que ce but soit réalisé avec de grandes performances, cette énergie doit être fournie par une meilleure qualité c'est-à-dire une fourniture d'un système de tensions sinusoïdales triphasées équilibrées à l'ensemble des divers utilisateurs. Par contre l’augmentation des problèmes de perturbations sur les réseaux électriques, affecte de plus en plus cette qualité d'énergie. Parmi les perturbations les plus prépondérantes, les creux de tension, les harmoniques, qui sont dues à la prolifération des charges non linéaires dans les équipements industriels et domestiques et le déséquilibre de courant et/ou de tension engendré généralement par l'utilisation non symétrique des charges monophasées . Des solutions divers de dépollution des réseaux électriques l'une plus intéressante que l'autre, ont été déjà proposées dans la littérature. LE filtre actif parallèle est une solution plus adaptée pour la dépollution des réseaux de distribution d’énergie. Il compense les courants harmoniques et le déséquilibre créés par une charge non-linéaire, donc améliora la qualité d’énergie en offrant à d’autres charges sensibles un bon fonctionnement. Et pour que ce dernier fonctionne avec une grande efficacité, il faut qu’il y ait des commandes performantes. Notre travail est une étude comparative sous les mêmes conditions de fonctionnement entre deux nouvelles méthodes de commande, proposées pour l’identification des courants de référence perturbateurs d’une charge non linéaire du FAP. La première se base sur le calcule des composantes fondamentales du courant de charge CF. La deuxième et la méthode des puissances continues PC. Le but de ce travail est de mètre en évidence la fiabilité et l’efficacité de ces deux nouvelles méthodes. Lf Charge non linéaire F.A.P Vc CONTROLE DU F.A.P Fig. 1. Structure générale du FAP. La partie puissance est constituée par: un circuit de stockage d'énergie; un onduleur destiné à répartir le courant dans les différentes phases; un filtre de sortie destiné à réaliser la liaison entre le réseau et l'onduleur. La partie contrôle-commande tient compte de: la commande de l'onduleur; © 2012 – Mediamira Science Publisher. All rights reserved. 279 Volume 53, Number 4, 2012 la méthode d’identification des courants perturbés; de la régulation de tension continue appliquée aux éléments de stockage d'énergie. Le filtre actif parallèle (FAP) est connecté en parallèle avec la charge non linéaire à travers une inductance Lf qui présente une valeur bien choisie car sa surdimensionnement peut provoquer une réponse lente du courant et le contraire peut provoquer des ondulations hautes fréquence qui affectent le réseau de distribution. Le but du FAP et d’éliminer les courants harmonique absorbés par la charge et d’y compensé l’énergie réactive. L’élément de stockage est un condensateur C qui fournit la tension Vc aux bornes de l’onduleur. Idéalement une fois chargée la tension continue au bus de couplage ne doit pas diminuer mais limmitée en raison de pertes de l’onduleur (la charge du condensateur se fait à travert le FAP). Le choix de la référence de la tension continue dépent du pourcentage du creux tension compensé et la quantité de la puissance réactive à injectée. 3. Les tensions de source supposées sinusoïdales équilibrées va,b,c, sont divisées par leur amplitude Um , il reste donc que les parties sinusoïdales sans unité, on les multipliant par l’amplitude Im de la composante fondamentale nous obtenons ich.a. Im est définie par la décomposition du courant de charge en série de Fourrier. Le schéma global est représenté sur la figure 2: icha vsa vsb isa vsc × Umsin(ωt) Umsin(ωt-120°) Umsin(ωt+120°) Puisque on veut compenser le courant réactif et les courants harmoniques il est donc nécessaire de conserver que le courant actif de la charge liée à la puissance active donnée par la relation: pa= 3Ueff.Ieff. cosφ (2) Avec un facteur de puissance cosφ =1. Cette relation est vraie dans le cas où la tension au point de raccordement est sinusoïdale équilibrée. Dans ce cas le courant de source est donné par: is = ich.a (3) Et les courants de référence sont donnés par: iréf= ich- is = ich.r+∑ich.h- irég (4) irég: le courant de régulation obtenue de la puissance pav à la sortie du régulateur de la tension continue des onduleurs. La tension de source et la composante fondamentale du courant de charge sont en phase puisque le cosφ=1, ils ont donc la même fréquence et la même séquence. Le calcule de ich.a ou la composante fondamentale du courant est déterminée par: × ×1/Um ×1/Um ichb isb × Im icha ichb ichc + + iréf.a + _ _ichc + isc + iréf.b + i réf.c _ Décomposition en série de Fourrier Régulation ALGORITHME DES COMPOSANTES FONDAMENTALES CF Cette méthode proposée d’identification des courants perturbateurs se base sur le calcule de ceux de référence à partir des composantes fondamentales du courant de charge. On effet : ich= icha +ichr+∑ichh (1) Avec: ich :le courant de la charge ich.a:le courant actif de la charge ich.r: le courant réactif de la charge ∑ich.h les courants harmoniques actifs et réactifs de la charge ×1/Um _ irég Fig. 2. Schéma-bloc de l’algorithme des composantes fondamentales CF. 4. METHODE DES PUISSANCES CONTINUES PC Cette méthode d'identification des courants de référence est basée sur les puissances continues extraites des puissances instantanées de la charge polluante. Notons respectivement les tensions de source simples d'un système triphasé sans composante homopolaire supposées sinusoïdales équilibrées va,b,c,et les courants de la charge par (vsa, vsb, vsc) et (iLa, iLb, iLc). La transformation de Concordia permet de ramener ce système triphasé équilibré à un système diphasé dont les axes sont en quadrature. v 1 / 2 sa . vsb 3 / 2 3 / 2 vsc (1) i 1 / 2 La . iLb 3 / 2 3 / 2 iLc (2) vs v s 2 1 3 0 1 / 2 iL i L 2 1 3 0 1 / 2 Les puissances instantanées réelle et imaginaire instantanées, notées respectivement p L et qL, sont définies par la relation matricielle suivante: pL vs q v L s vs iL . vs iL (5) De cette relation découle l'expression suivante donnant les courants: iL 1 vs i v L s vs pL . vs qL (6) 280 ACTA ELECTROTEHNICA Avec: vs2 vs2 Calcule de irég Et, Méthode CF pL pL pL (7) qL qL qL (8) Afin de ne garder que les composantes continues des puissances, les parties relatives aux harmoniques doivent être filtrées. Un filtre Butterworth réalise cette fonction avec succès. Ainsi nous obtenons les composantes fondamentales des courants, relatifs à ces puissances continues, d'après la relation: i f 1 vs i v f s vs p pav . vs q + Fig 4 . Boucle de régulation de la tension continue pour les deux méthodes. Nous avons la fonction de transfert de la boucle fermée: Vc 2 (1 p) 2 c Vcref p 2c c p c2 (9) Avec: pav est une puissance nécessaire pour réguler la tension aux bornes du condensateur pour la maintenir constante. Et nous obtenons: 0 1 i fa i f 2 3 / 2 . i fb 3 1 / 2 i f i fc 1 / 2 3 / 2 (10) Finalement les courants de référence sont donnés par les relations suivantes : irefa iLa i fa (11) irefb iLb i fb (12) irefc iLc i fc (13) Le schéma-bloc représenté sur la fig. 3 illustre les différentes étapes d'identification des courants de références. Vcref vsc Régulation abc vβ αβ iα αβ iβ abc iLa iLb iLs Calcul de pL et qL vα 6. + Les différentes parties du FAP sont modélisées et simulées sous MATLAB-SIMULINK avec les caractéristiques suivantes : La Tension continue et de valeur Vc=850V La charge est non linéaire équilibré : un convertisseur AC/DC PD3 à diodes alimentant une charge de résistance R=10/3 Ω et d’inductance L= 60.10-3H. TENSION DE LA SOURCE 400 + 2 Vcréf C f 1 RESULTATS DE SIMULATION ET DISCUSSION _ pL Pour avoir un bon coefficient d'amortissement du système en boucle fermée, nous avons choisi ξc =0.7. Quand à la fréquence ωc/2π doit être choisie en fonction des harmoniques de la tension de boucle. 200 (V) vsb et c 1 Vcréf C f 1 c 0 -200 vα -400 0 vβ Calcul des composantes fondamentales des courants ifα ifβ ifc Calcul des courants de références irefa irefb irefc 0.05 0.1 0.15 0.2 COURANT DE LA CHARGE 200 (A) vsa (14) 0 -200 0 0.05 0.1 0.15 Temps (s) Fig 5 . Tension et courant avant compensation. Fig. 3. Schéma-bloc de l’algorithme des puissances continues PC. 5. REGULATION DE LA TENSION CONTINUE Le schéma de régulation de la tension continue par un correcteur de type PI classique est illustré par la figure suivante pour les deux méthodes: 0.2 281 Volume 53, Number 4, 2012 - Résultats de compensation : composantes fondamentales CF méthode des constatés que le FAP commandé par la méthode CF a donné des résultats satisfaisant et légèrement mieux que celle de la méthode PC comme nous montre le Tab.1. COURANT INJECTE Tab. 1. Tableau des taux de distorsion en courant pour les deux méthodes. 200 (A) 100 THDi source (%) CF PC 0 -100 -200 0 0.05 0.1 0.15 0.98 0.2 1.07 THDi charge(%) THDi(%) (CEI) 26.91 8.00 COURANT DE LA SOURCE 200 8. CONCLUSIONS (A) 100 0 -100 -200 0 0.05 0.1 0.15 0.2 TENSION CONTINUE Vc 1000 (V) 850 600 400 0 0.05 0.1 0.15 0.2 Temps (s) Fig. 6. Courants et Tension après compensation (Méthode CF). - Résultats de compensation (méthode PC) COURANT INJECTE 200 (A) 100 0 -100 -200 0 200 0.05 0.1 0.15 0.2 COURANT DE LA SOURCE REFERENCES 100 (A) Dans ce papier on a étudié le FAP commandé par deux nouvelles méthodes d’identification des courants perturbateurs CF et la méthode des puissances continues PC. Cette étude a montrée que le FAP commandé par ces deux méthodes a donné des résultats satisfaisant et a put améliorer la qualité d’énergie électrique. En particulier la méthode des composantes fondamentales CF proposée a donnée des résultats très satisfaisant et est adaptable est faisable. Seulement elle exige la compensation des courants réactifs, puisqu’ elle se base sur la supposition que le facteur de puissance doit être égal à l’unité. Cette hypothèse est un avantage pour dépolluer les réseaux électriques, puisque la consommation de la puissance réactive dégrade la qualité d’énergie électrique. En plus cette méthode d’identification des courants perturbateurs n’utilise pas des filtres passifs qui ne sont pas précis à cent pour cent. La méthode PC a donnée elle aussi des résultats très satisfaisant est a put détecter avec une grande efficacité les courants perturbateurs et a compensée toute la puissance réactive vu que le courant après compensation et en phase avec la tension. 1. 0 -100 -200 0 0.05 0.1 0.15 0.2 2. TENSION CONTNUE Vc 1000 3. (V) 850 700 600 500 0 0.05 0.1 0.15 0.2 Temps (s) 4. 5. Fig. 7. Courants et Tension après compensation (Méthode PC). 7. DISCUSSION DES RESULTAS D’après les résultats obtenus par la simulation faite sous les mêmes conditions de fonctionnement du FAP suivant les deux méthodes proposées, la méthode des composantes fondamentales CF et la méthode des puissances continues PC ont détectées les courants perturbateurs avec succès et elles ont bien réduit le THDi après compensation. nous avons 6. 7. 8. H. Akagi, Y. Kanazawa and A. 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RAHMOUNI Université de Bechar Bechar 08000, Algeria E-mail: [email protected]