Le 15 Novembre 2018 Dossier : LC 17–– S BET R.I.D. ETUDE GEOTECHNIQUE COMPLEMENTAIRE FALAISE EN DESORDRE LIMITROPHE DU BORJ NORD FES COTE AVAL Etablie par : A.AKOUDAD Ingénieur d’Etat Validé par : Y.EL BOUARI Directeur de l’agence 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- SOMMAIRE I. PRÉSENTATION ..................................................................................................................... 2 II. DONNEES GENERALES ....................................................................................................... 3 III. INVESTIGATION IN-SITU .................................................................................................. 5 IV. ESSAIS EN LABORATOIRE ................................................................................................. 6 V. Détection de cavités ................................................................................................................. 7 VI. Taux de travail (Méthode pressiométrique)...................................................................... 10 VII. SOLUTIONS ET RECOMMANDATIONS ...................................................................... 11 ANNEXE 1 : REPORTAGE PHOTOGRAPHIQUE .................................................................... 13 ANNEXE 2 : CROQUIS D’IMPLANTATION DES SONDAGES ............................................. 15 ANEXXE 3 : RÉSULTATS DES ESSAIS ....................................................................................... 17 Dossier N ° : 2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- I. PRÉSENTATION Dans le cadre des études techniques entamées pour le projet « Borj Nord Fès-Falaise SudEst en aval », le laboratoire LABOCONTROL a été chargé par le BET Ribat Ingénierie et Développement, pour entreprendre une étude géotechnique complémentaire, concernant le confortement de la falaise en aval du Borj Nord Fès. Le présent rapport définit : Les résultats de l’inspection visuelle, Les caractéristiques géotechniques des sols rencontrés, La contrainte admissible du sol, Les recommandations et les solutions techniques pour le confortement. Figure n°1 : Vue générale du projet (Coté aval du Borj) Dossier N ° : 3 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- II. DONNEES GENERALES 1) Situation géographique: La zone de l’étude se situe, au Nord-Est de la ville nouvelle de Fès vers Bab Guissa. La figure en-dessous, indiquant la situation géographique de la zone : Zone d’étude Figure n°2 : Situation géographique de la zone d’étude (Google Maps) 2) Aperçu géologique local : La zone d’étude est une zone de contact du synclinal de sais avec les rides prérifaines notamment les massifs montagneux de JbelZalagh et Tghat. Selon la carte de zonalité géotechnique de la ville de Fès, la zone du projet est concernée par les travertins massifs fauves, dite formation des mérinides. Cette formation peut être surmontée de massif conglomératiques en blocs métriques à décamétriques d’éboulement à partir des conglomérats Plio-villafranchien au Nord de Fés. Dossier N ° : 4 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- De point de vue tectonique et en se référant à la carte géologique de Fès Ouest au 1/1000.1000e, il ressort l’absence de failles au contact anormal dans la zone du projet. Toutefois le front de charriage séparant le complexe marneux Prérifain des rides Prérifaines peut engendrer des mouvements tectoniques du Nord vers le Sud. 3) Donnés sismique : D’après les cartes sismiques de l’accélération et de la vitesse tirées du R.P.S. 2011 ( source direction technique de l’habitat, de l’urbanisme et de l’aménagement de l’espace) , Le site retenu est intégré dans la zone d’accélération (10%g) A2 et de vitesse (10cm/s) ZV2. Ainsi, le site est caractérisé par une stratigraphie dominée par la formation Travertin, donc on est dans le site 2 qui correspond un coefficient d’influence 1.2. Dossier N ° : 5 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- III. INVESTIGATION IN-SITU Notre mission in-situ a été réalisé le 20/12/2017, et a consisté en : Une inspection visuelle de la zone du projet, Identification des points vulnérables, Prélèvement des échantillons représentatifs pour essais et analyses en laboratoire, D’après notre visite du site, il en ressort ce qui suit : L’éboulement de la paroi de la falaise coté aval du Borj. La falaise contient une partie en ruine (fissurations avancées). Cette partie est considérée la plus vulnérable. Du point de vue géologique, nous avons constaté que le site est caractérisé par la dominance de la formation Travertin(*) à passages altéré de nature limono-sableuse, ce qui est confirmé déjà, par les coupes lithologiques révèles (**). présence de plusieurs cavités anthropiques visibles au niveau du pied de la falaise. Voir le reportage photographique en annexe 1. (*) : Le travertin : est une roche sédimentaire calcaire continentale biogénique (construite par des organismes vivants), grossièrement litée, parfois concrétionnée. La roche est caractérisée par de petites cavités (vacuoles) inégalement réparties. (**) : Coupes lithologiques tirées du bulletin technique de suivi des sondages et essais, fournie par le client. Dossier N ° : 6 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- IV. ESSAIS EN LABORATOIRE 1) Essais en laboratoire Pour déterminer leurs caractéristiques physiques, et mécaniques, des échantillons des sols prélevés de l’éboulis de la falaise ont fait l’objet d’essais en laboratoire, les tableaux suivant présentes les résultats de ces essaies (voir les détails en annexe 3): Cohésion (Kpa) Angle de frottement Ech. N°1 0 33 Ech. N°2 0 32 Ech. N°3 Teneur en eau w(%) Masse volumique Yd(T/m3) Granularité Limites d'atterberg Dossier N ° : %< 0,08 mm %>2mm %>20mm dmax (%) WL % WP % IP % 1,4 1722 9 17 40 34 23 12 11 Ech. 4 Ech 5 Masse volumique Yd (T/m3) 2080 1780 Indice des vides (e) 0,3 0,5 Porosité (n) 0,2 0,3 7 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- V. Détection de cavités Le diagnostic du sous-sol de la zone d’étude a été réalisé, à la charge du laboratoire L.P.E.E, dans le cadre du marché 03/BP/2014, pour caractériser le contenu du sous-sol proche, par la mise en œuvre des méthodes géophysiques pour la détermination des zones à risque puis la vérification de ces zones au moyen des sondages destructifs. Ainsi, 19 profils de tomographie ont été réalisés couvrant la zone du parement Sud Est du Borj Nord (Zone n°1), ainsi que les zones aux alentours des 3 autres parements du Borj (Zone n°2), Voir en dessous la répartition de ces zones et les cordonnées des têtes des profils de tomographie. Zone n°1 Zone n°2 Figure n°3: Zoning (Google Maps) Dossier N ° : 8 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- Coordonnées Profil Tête A Tête B X Y Longueur (en m) X Y Z Z P1 538269.59 385440.01 372.00 538163.77 385350.89 379.00 141.00 P2 538163.77 385350.89 379.00 538171.87 385345.68 374.00 135.00 P3 538275.00 385430.00 370.00 538199.43 385362.72 373.00 99.00 P4 538279.00 385424.00 369.00 538202.66 385353.08 373.00 108.00 P5 538220.40 385436.91 0.00 583277.79 385475.35 0.00 76.00 P6 538219.73 385439.43 0.00 538275.00 385478.00 0.00 72.00 P7 538205.89 385205.89 0.00 538162.30 385510.11 0.00 94.00 P8 538203.03 385203.03 0.00 538159.77 385510.03 0.00 94.00 P9 538056.70 538056.70 0.00 538149.00 385508.00 0.00 141.00 P10 538044.00 538044.00 0.00 538146.41 385509.72 0.00 141.00 P11 538082.00 538082.00 0.00 538138.06 385458.79 0.00 66.00 P12 538087.00 538087.00 0.00 538141.00 385457.00 0.00 67.50 P13 538133.57 538133.57 0.00 538164.46 385509.13 0.00 90.00 P14 538151.22 538151.22 0.00 538101.96 385444.22 0.00 46.00 P15 538122.02 538122.02 0.00 538088.74 385440.39 0.00 48.00 P16 538119.40 538119.40 0.00 538084.01 385436.38 0.00 120.00 P17 538130.46 538130.46 0.00 538053.00 385453.00 0.00 120.00 P18 538116.41 538116.41 0.00 538048.00 385450.00 0.00 54.00 PARA1 538252.60 538252.60 0.00 538279.51 385472.75 0.00 129.00 PARA2 538717.75 538717.75 0.00 538717.75 385705.89 0.00 108.00 L’interprétation des résultats obtenus depuis les sondages destructifs : Zone n°1 : Parement sud Est du Borj Nord. P1, P2, T3, P4, Le sondage destructif SD1 (20m de profondeur), implanté au niveau du profil P1, a montré l’existence d’une anomalie très marquée depuis la surface jusqu’à 4,5m de profondeur, zone attribué au remblai de surface. Cette zone est suivie d’une zone montrant des cavités métrique de 4.5m jusqu’à 9m de profondeur. Présence de cavités centimétriques localisées entre 5 et 7m de profondeur au niveau du sondage T3-SD8. Dossier N ° : 9 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- Le sondage SD2 (20m de profondeur), implanté au niveau du profil P2, n’a pas révélé la présence de cavités, sauf dans la partie supérieure jusqu’à 1,5m de profondeur ou l’anomalie est plutôt attribuée au remblaie surface. Le sondage SD3 (20m de profondeur), implanté au niveau du profil P2, a montré la présence des cavités, à partir de 2,5 et 5m de profondeur. Le sondage SD4 (20m de profondeur), implanté au niveau du profil P2, a montré des signes de fracturation. Pour la zone 2 : 3 autres Parements du Borj Nord du P5 à P18 : L’investigation physique a montré des couches peuvent être le siège de cavités ou de fracturation. Quelques zones ont été contrôlées au moyen de sondages destructifs avec enregistrement de paramètres. Ainsi, il s’agit des sondages SD5 (situé à 31m du début du profil P11 et de 10m de profondeur), SD6 ( situé à 37m du début du profil P12 et de 10m de profondeur), SD7 ( situé à 42m du début du profil P14 et de 10m de profondeur), SD8 (situé à 30m du début du profil P15 et de 10m de profondeur), SD9 (situé à 54m du début du profil P9 et de 15m de profondeur), L’interprétation de ces sondages n’a pas montré d’anomalie en relation avec des cavités sauf au niveau du sondage SD5 qui montre une fracturation assez prononcé de 3 à 6m de profondeur, et une cavité situé de 0,5m à 1,5m de profondeur au niveau du sondage SD6. Voir l’implantation des sondages destructifs en annexe 2 du présent rapport Dossier N ° : 10 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- VI. Taux de travail (Méthode pressiométrique) En exploitant les résultats des essais pressiométriques (***), fournie par le client, les capacités portantes peuvent être évaluées grâce à la formule de base suivante : ql = Kp ∗ Ple + q0 Avec : 𝐹 q0 : Contrainte verticale effective initiale du sol au niveau de la fondation (Négligeable) ; kp: coefficient de portance ; Ple : Pression limite nette équivalente du sol ; F : facteur de sécurité. Synthèse Le taux de travail par la méthode pressiométrique est évalué pour une pression limite équivalente nette calculée de 1,07 MPa, un coefficient de portance sécuritaire de 0,8 et un facteur de sécurité de 3. En sachant que cette méthode ne tient compte que des résistances intrinsèques linéaires du sol (pression de résistance opposée à la contrainte horizontale du pressiomètre), nous considérons que les facteurs ; Altération, Fracturation et Discontinuité, jouent en faveur d’un coefficient réducteur naturel, ce qui limite la capacité portante sécuritaire à l’échelle globale du massif à une valeur plus faible selon la typologie structurelle lithologique et géotechnique propre à chaque assise d’ouvrage. De ce fait, nous retiendrons une surpression admissible limitée à 2,00 Bars. Voir dans l’annexe 3 les résultats des essais pressiométriques, et dans annexe 2 le croquis d’implantation des sondages. (***) : Résultats des essais pressiométriques tirées du bulletin technique de suivi des sondages et essais, fournie par le client. Dossier N ° : 11 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- VII. SOLUTIONS ET RECOMMANDATIONS D’après ce qui se précède, nous proposons pour le confortement de la falaise, ce qui suit Remplissage des cavités anthropiques Il y a lieu de combler toutes les cavités visible par des gros bétons ou maçonnerie de pierre et de remplir le vide entre parois et maçonnerie par des bétons projetés. Drainage La lutte contre les conséquences néfastes engendrées par l’eau, doit se faire en établissant un système de drainage efficace comme étape préliminaire. Pour ce faire un recueil des données de base notamment les données : métrologiques, géotechniques, hydrologiques, hydrauliques et topographiques doit être effectué. Soutènement par massifs en sol cloué ; Description : Les massifs en sol cloué sont des massifs de soutènement réalisés en déblai, de haut en bas par tranches/ou passes successives ; le principe d’exécution de ce type d’ouvrage consiste généralement, à chaque phase de terrassement à renforcer le sol en place par des barres passives(clous), disposées en lits peu inclinés par rapport à l’horizontale, puis à réaliser un parement, constitué le plus souvent d’un voile en béton projeté sur un treillis métallique. Les clous sont généralement constitués quant à eux d’une armature métallique (souvent un rond lisse à béton) scellée dans un forage à l’aide d’un coulis de ciment. Le choix de la longueur, de l’inclinaison et de la répartition des clous dépend de nombreux facteurs et en particulier de la hauteur et de l’inclinaison du parement, de la pente du talus soutenu, du type de clou retenu, des qualités des terrains concernés et des contraintes d’environnements éventuelles. Ces paramètres seront étudiés par le bureau d’études. Dossier N ° : 12 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- Figure n°4 : Maillage approximative du clouage Reconstitution de la pente du talus compris entre la falaise et la route Il est demandé un décaissement du terrain jusqu’à atteindre les cavités détectées au niveau de la zone n°1. Puis de procéder au remblaiement et reconstitution du talus compris entre la falaise et la route, en adoptant une pente de <= 33° (D’après les essais mécaniques effectués sur les matériaux locaux). Les matériaux de remblais seront compactés par couche de 20 à 25cm jusqu’une énergie équivalente à 95% de L’OPM. Nous restons à la disposition du Maître d’ouvrage et de la Maîtrise du chantier pour toute information utile. -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FIN DU TEXTE----------------------------------------- Dossier N ° : 13 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- ANNEXE 1 : REPORTAGE PHOTOGRAPHIQUE Dossier N ° : 14 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- Photo n°1 : Montrant la formation travertin Photo n°2 : Montrant les cavités anthropiques Photo n°3 : Montrant un éboulis récent Photo n°4 : Montrant la partie en ruine Photo n°5 : Vue générale de la falaise Dossier N ° : 15 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- ANNEXE 2 : CROQUIS D’IMPLANTATION DES SONDAGES Dossier N ° : 16 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- Dossier N ° : 17 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- ANEXXE 3 : RÉSULTATS DES ESSAIS Dossier N ° : 18 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- Résultats des essais au laboratoire : RAPPORT D'ESSAI - IDENTIFICATION DU MATERIAU (SOL) - Lot.Azhari N 59 Rue 59 Oulfa, Casablanca Référence : LC 17 –– S Client : R.I.D. ENR.RDE.33 Version 01 Nature du matériau : Travertin Projet : Borj Nord Fès-Falaise Sud-Est en aval Echantillon n° : Echt. N°3 Lieu d'essai: Laboratoire LABOCONTROL Analyse granulométrique NM 13.1.008 (Voir courbe ci-dessous) Référence d'échantillon < 0.08 mm % < 2 mm % < 20 mm % 002/ES/14 9,7 26 16,8 66 1,4 40 limites d'atterberg NM 13.1.007 Teneur en eau NM 13.1.010 W% W˪ % Indice de plasticité Iᴘ 23 11 Classification Masse volumique ρ (Kg/m³) NM 13.1.119 Masse volumique sèche ρs (Kg/m³) 1746 1722 LCPC RTR -- - 34 COURBE GRANULOMETRIQUE % Passant 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 100,00 63,00 40,00 25,00 16,00 10,00 6,30 4,00 2,50 1,60 1,00 0,63 0,40 0,25 0,16 0,08 0 Tamis (mm) Le présent rapport ne concerne que les objets soumis à l'essai. Il comporte une seule page et ne doit pas être reproduit partiellement sans l’approbation du laboratoire. Seule une reproduction sous sa forme intégrale est autorisée. Non et Visa du Responsable d'essai Dossier N ° : Non et Visa du Responsable Laboratoire 19 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- RAPPORT D'ESSAI Sis Lot 119, Zone Industielle Médiouna - IDENTIFICATION D'UN ELEMENT DE ROCHE- ENR.RDE.66 Version 02 Dossier n° : LC18--S Client : R.I.D. Projet : Borj Nord Fès-Falaise Sud-Est en aval Nature du matériau : Travertin Echantillon N° : 5 Mode de prélèvement : Manuel Lieu d'essai: Laboratoire LABO CONTROL * Masse volumique sèche -Méthode par pesée hydrostatiqueRéférence d'échantillon NM 13.1.002 ρd (Kg/m3) -- 2080 Mécanique des sols chapitre I Indice des vides e Porosité ƞ 0,3 0,2 * Essai faisant partie du projet d'accréditation Le présent rapport ne concerne que les objets soumis à l'essai. Il comporte une seule page et ne doit pas être reproduit partiellement sans l’approbation du laboratoire. Seule une reproduction sous sa forme intégrale est Responsable d'essai E.MABOUTH Dossier N ° : Responsable Laboratoire H. HAMOUSSI 20 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- RAPPORT D'ESSAI Sis Lot 119, Zone Industielle Médiouna - IDENTIFICATION D'UN ELEMENT DE ROCHE- Dossier n° : LC18--S Client : R.I.D. Projet : Borj Nord Fès-Falaise Sud-Est en aval ENR.RDE.66 Version 02 Nature du matériau : Travertin Echantillon N° : 6 Mode de prélèvement : Manuel Lieu d'essai: Laboratoire LABO CONTROL * Masse volumique sèche -Méthode par pesée hydrostatiqueRéférence d'échantillon NM 13.1.002 ρd (Kg/m3) 009/18 1780 Mécanique des sols chapitre I Indice des vides e Porosité ƞ 0,5 0,3 * Essai faisant partie du projet d'accréditation Le présent rapport ne concerne que les objets soumis à l'essai. Il comporte une seule page et ne doit pas être reproduit partiellement sans l’approbation du laboratoire. Seule une reproduction sous sa forme intégrale est Responsable d'essai E.MABOUTH Dossier N ° : Responsable Laboratoire H. HAMOUSSI 21 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- ESSAI DE CISAILLEMENT DIRECT Client : BET R.I.D. Projet : FALAISE EN DESORDRE LIMITROPHE DU BORJ NORD FES COTE AVAL Echantillon N°: Echt. N°2 Nature : Travertin Prélèvement effectué par : LABO CONTROL Références normatives Essais de cisaillement rectiligne à la boite partie 1 Cisaillement direct NF P94-071-1 Avant cisaillement contrainte de cisaillement (kPa) Réf rdi éprou T/m3 v 1 1,86 2 1,81 3 1,85 Wi % ei 13,48 13,48 13,48 0,429 0,464 0,429 Après cisaillement Sr V % c is a ille me n t mm/mn 83 77 83 0,4 0,4 0,4 rdf s'v Wf % T/m3 kPa 17,65 986,32 9,77 503,24 1,90 17,64 d l fp fp kPa mm 100 200 300 fR kPa d l fR 61,7 123,1 184,4 4,00 4,50 5,00 mm 300 100 kPa 200 200 kPa 300 kPa 100 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 Résistance de cisaillement (kPa) Déplacement horizontal (mm) 500 400 Résultats 300 C'p 200 (kPa) 100 0 0 0 50 100 150 200 Contrainte (kPa) Dossier N ° : C'f (kPa) 250 300 350 f'p (°) f'f (°) 32 22 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- ESSAI DE CISAILLEMENT DIRECT Client : BET R.I.D. Projet : FALAISE EN DESORDRE LIMITROPHE DU BORJ NORD FES COTE AVAL Echantillon N°: Echt. N°1 Nature : Travertin Prélèvement effectué par : LABO CONTROL Références normatives Essais de cisaillement rectiligne à la boite partie 1 Cisaillement direct NF P94-071-1 Avant cisaillement contrainte de cisaillement (kPa) Réf rdi éprou T/m3 v 1 1,86 2 1,81 3 1,85 Wi % ei 13,48 13,48 13,48 0,429 0,464 0,429 Après cisaillement Sr V % c is a ille me n t mm/mn 83 77 83 0,4 0,4 0,4 rdf Wf % T/m3 17,65 986,32 9,77 503,24 1,90 17,64 s'v fp kPa kPa d l fp mm 100 200 300 fR kPa 63,6 127,4 191,1 d l fR mm 4,00 4,50 5,00 300 100 kPa 200 200 kPa 300 kPa 100 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 Résistance de cisaillement (kPa) Déplacement horizontal (mm) 500 400 Résultats 300 C'p 200 (kPa) 100 0 0 0 50 100 150 200 Contrainte (kPa) Dossier N ° : C'f (kPa) 250 300 350 f'p (°) f'f (°) 33 23 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ------------------------- Résultats des essais pressiométriques, tirées du bulletin technique de suivi des sondages et essaies, fournie par le client : Sondages SP1 SP2 SP3 Dossier N ° : Profondeur (m) Pf (MPa) Pl (MPa) Pfc (MPa) Plc (MPa) E (MPa) EC (MPa) 1.50 3.00 4.50 6.00 7.50 9.00 10.50 12.00 13.50 15.00 16.50 18.00 19.50 1.50 3.00 4.50 6.00 7.50 9.00 10.50 12.00 13.50 15.00 16.50 18.00 19.50 0.40 0.7 0.8 0.9 1.1 1.6 2.5 2.8 3.5 4.5 4.0 4.5 >=5.0 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.8 3.5 4.0 5.0 3.5 4.0 4.0 5.0 0.68 1.19 1.36 1.53 1.87 2.72 4.25 4.76 5.95 7.65 6.8 7.65 >=8.50 0.85 1.02 1.19 1.36 1.53 3.06 5.95 6.8 8.5 5.95 6.8 6.8 8.5 0.37 0.68 0.8 0.92 1.13 1.65 2.56 2.88 3.59 4.61 4.12 4.64 >=5.16 0.46 0.58 0.69 0.81 0.92 1.84 3.56 4.07 5.09 3.6 4.11 4.13 5.14 0.63 1.16 1.36 1.56 1.92 2.80 4.35 4.90 6.10 7.84 7.00 7.89 >=8.77 0.78 0.99 1.17 1.38 1.56 1.43 6.05 6.92 8.65 6.12 6.99 7.02 8.74 7.86 14.78 20.27 23.94 42.98 77.33 95.81 125.35 147.11 230.71 167.14 206.68 >=269.68 9.33 11.46 15.58 25.0 28.89 66.48 158.13 213.62 252.35 146.72 177.16 168.26 240.04 7.46 14.44 19.86 23.50 42.50 76.94 95.41 124.95 146.71 230.31 166.75 206.29 >=269.29 8.94 11.08 15.15 24.60 28.49 66.08 157.74 213.96 251.96 146.32 176.76 167.87 239.64 1.50 3.00 4.50 6.00 7.50 9.00 10.50 12.00 13.50 15.00 16.50 18.00 19.50 0.6 0.7 0.9 1.1 2.2 3.5 3.0 3.5 4.0 5.0 3.5 4.0 5.0 1.02 1.19 1.53 1.87 3.74 5.95 5.10 5.95 6.80 8.50 5.95 6.80 8.50 0.56 0.68 0.89 1.11 2.22 3.54 3.05 3.57 4.09 5.1 3.61 4.13 5.15 0.95 1.16 1.51 1.89 3.77 6.02 5.18 6.07 6.95 8.67 6.14 7.02 8.75 10.62 23.90 28.41 46.78 76.11 145.94 132.18 148.53 185.48 248.61 159.17 214.78 320.14 10.42 23.51 28.02 46.18 75.71 145.54 131.58 148.09 185.09 248.21 158.78 214.18 319.74
