I- ENSEMBLE MATERIEL (E) i.co m GEOMETRIE DES MASSES dm P (E) est un ensemble matériel si à tout point P ∈ (E) on associe la grandeur ρ (P) telle que : q-d em ρ(P ) = ρ(P ) : densité spécifique dm(P ) dv(P) : volume élémentaire entourant P où dv(P ) dm(P) : la masse de l’élément de matière occupant le volume dv Z La masse de (E) est alors m = Z Le volume de (E) est alors v = dm(P ) P ∈E dv(P ) P ∈E Lorsque (E) est homogène : dm(P ) m ρ(P ) = = = const(kg/m3 ) si E est un volume dv(P ) v dm(P ) m = = const(kg/m2 ) si E est une surface ∀P ∈ E, σ(P ) = ds(P ) s dm(P ) m λ(P ) = = = const(kg/m) si E est une courbe dl(P ) cin Application l 1 (1) CINETIQUE Géometrie des masses Le secteur ci-dessus est une tôle d’épaisseur e = 2mm ,fabriquée en acier de masse volumique ρ = 7800kg/m3 . Determiner : 1. sa masse surfacique σ(kg/m2 ) en fonction de ρ et e. Faire l’application numérique. 2. son aire S et sa masse m en fonction de σ, R et α. REP : i.co m 3. application numérique : calculer m en kg si R =200mm et α=45˚ 1) σ = e.ρ ; A.N : σ = 15, 6kg/m2 2) S = α.R2 et m = σ.α.R2 ; 3) m = 0, 49kg. II- CENTRE D’INERTIE II-1) Solides simples On désignera par solide simple, un solide qu’on ne peut décomposer en solides encore plus simple. Ainsi, un cône, une demi sphère, une plaque triangulaire... sont des solides simples. Soit R(O, ~x, ~y , ~z) un repère orthonormale direct tel que : x −−→ OP = y β z et q-d em XG −−→ OG = YG β ZG (S) ~y G O dm P ~x ~z cin Le centre d’inertie G est alors déterminé à partir de : −−→ 1 OG = m Z −−→ OP dm ⇐⇒ Z 1 X = x dm G m S Z YG = 1 m y dm (2) S Z 1 ZG = z dm P ∈S m S Application Determiner le centre d’inertie d’un cône de rayon R et de hauteur h. 2 A.Serroukh Géometrie des masses i.co m CINETIQUE REP ZG = 3 h à partir du sommet du cône. 4 II-2) Solides composés On désignera par solide composé (de centre d’inertie “ G ” ), tout solide qu’on peut décomposer en “ n” solides simples “ Si ” chacun de masse mi et de centre d’inertie “Gi ”. “G” est alors déterminable à partir de : q-d em XG = −−→ OG = n X 1 n X ! mi −−→ mi OGi ⇐⇒ ZG = i=1 i=1 où YG = et n X ! (mi xi ) i=1 mi i=1 n X 1 n X ! (mi yi ) i=1 mi (3) i=1 n X 1 n X ! mi (mi zi ) i=1 i=1 xi −−→ OGi = yi β zi cin XG −−→ OG = YG β ZG n X 1 Remarques importantes Rq1 * Si un solide homogène présente un centre de symétrie, alors ce centre de symétrie est le centre d’inertie * Si un solide homogène présente un axe de symétrie, alors le centre d’inertie appartient à cet axe de symétrie. * Si un solide homogène présente un plan de symétrie, alors le centre d’inertie appartient à ce plan de symétrie. Rq2 Pratiquement, dans tous les cas, les solides sont homogènes. On remplacera dans les égalités ci dessus la masse m par : 3 A.Serroukh CINETIQUE Géometrie des masses * le volume V s’il s’agit de solide volumique. * la surface S s’il s’agit de solide surfacique * la longueur L s’il s’agit de solide linéïque Remarquer les ressemblances entre les relations (2) et (3). i.co m Application On se propose de déterminer le centre d’inertie de la surface suivante : q-d em 1. déterminer le centre d’inertie d’un demi-disque de rayon r. 2. en déduire le centre d’inertie de surface ci-dessus. REP 1) G est situé à II-3) −−→ 4r r 28 r sur l’axe de symetrie. 2) OG = − ~x + ~y 3π 5 15 π cas de surfaces ou courbes plane :Théorème de Guldin La détermination du centre d’inertie “C” d’une surface plane d’aire S (reps. courbe plane de longueur L),relativement à une droite (∆ = (O, ~x)), est aisée lorsque l’on connait le volume V (reps. l’aire S) généré par cette surface (reps. cette courbe) après un tour autour de cette droite . Si les hypothèses suivantes sont vérifiés : * ∆ = (O, ~x) et S (reps.la courbe de long.L) appartiennent au même plan * ∆ = (O, ~x) ne traverse pas S(reps.la courbe de long.L) cin alors : YC = V 2 π S s’il s’agit d’une surface plane S s’il s’agit d’une courbe plane 2πL (4) où YC est la distance entre le centre d’inertie “C” et la droite ∆ = (O, ~x) 4 A.Serroukh Géometrie des masses i.co m CINETIQUE Figure 1 – Courbe plane Figure 2 – Surface plane Application REP V = 2 π 2 a2 R MATRICE D’INERTIE cin III- q-d em déterminer le volume d’un tore de dimension R et a comme indiqué ci-dessous : Les éléments de la matrice d’inertie d’un solide (S) traduisent quantitativement comment la matière est répartie autour des trois axes d’un repère (Q, ~x , ~y , ~z) où Q est un point de (S). III-1) Notation et définition On note A −F −E B −D [IQ (S)] = −F −E −D C (~x , la matrice d’inertie de (S) au point Q dans la base(~x , ~y , ~z) ~ y, ~ z) où 5 A.Serroukh CINETIQUE Géometrie des masses Z A = (y 2 + z 2 ) dm : moment d’inertie de (S) par rapport à l’axe (Q,~x) S Z (x2 + z 2 ) dm : moment d’inertie de (S) par rapport à l’axe (Q,~y ) B= S i.co m S Z z) C = (x2 + y 2 ) dm : moment d’inertie de (S) par rapport à l’axe (Q,~ Z D = yz dm : produit d’inertie de (S) par rapport au plan (Q,~y , ~z) S Z xz dm : produit d’inertie de (S) par rapport au plan (Q,~z, ~x) E= S Z xy dm : produit d’inertie de (S) par rapport au plan (Q,~x, ~y ) F = S III-2) Signification moment d’inertie Z q-d em Le moment d’inertie d’un solide par rapport à un axe traduit la répartition de la masse autour de cet axe. Ainsi par exemple : (y 2 + z 2 ) dm traduit la répartition de la masse autour de l’axe (Q,~x) * A= S * Le moment d’inertie d’un tige, sans épaisseur, par rapport à son axe est nul puisque il n’y a pas de matière autour de cet axe. produit d’inertie On montre que le produit d’inertie par rapport à un plan peut être traduit comme étant la moitié de la différence des moment d’inertie par rapport aux bissectrices. III-3) Propriété de la matrice d’inertie où cin La matrice d’inertie est une matrice carrée symétrique, elle donc diagonalisable. C’est à dire, il existe ~ Y, ~ Z) ~ telle que : une base (X, Ix 0 0 [IQ (S)] = 0 Iy 0 0 0 Iz (X, ~ Y, ~ Z) ~ ~ ~ )et (Q,Z). ~ - IX , IY , IZ : moment principal d’inertie par rapport respectivement à l’axe (Q,X),(Q, Y ~ ~ ) et (Q,Z) ~ sont appelés axes principaux d’inertie - (Q,X),(Q, Y ~ Y, ~ Z) ~ est dit central d’inertie. - si de plus le point Q est le centre d’inertie G , le repère (G, X, Pour un solide ne présentant q’un seul axe principal d’inertie alors tous les produits d’inertie par rapport au plans contenant cet axe sont nuls. Ainsi : ~ est principal d’inertie alors tous les produits d’inertie contenant la variable x sont nuls. - Si (Q,X) autrement dit : E=F=0. 6 A.Serroukh CINETIQUE III-4) Géometrie des masses Symétrie matérielle S présente un plan de symétrie S présente un axe de révolution i.co m Si (Q,~x, ~y ) ce plan de symétrie, tous les produits d’inertie contenant la variable z sont nulles, C’est à dire que l’axe (Q,~z) est principale d’inertie. Ainsi D=E=0. Un solide de révolution est un solide qu’on peut obtenir en faisant tourner une courbe plane ou bien une surface plane d’un tour autour autour d’un axe appelé “axe de révolution“. Si (Q,~z) est un axe de révolution pour le solide (S) alors D=E=F =0 et Z C A=B= + z 2 dm. 2 q-d em Application S Considérons un cylindre homogène d’axe de révolution (G, ~z) , de masse m, rayon R et hauteur h. ~, − ~ , ~z) et écrire les relations entre les 1. Donner la forme de la matrice d’inertie en G dans la (− différents moments d’inertie. cin 2. Determiner le moment d’inertie par rapport à l’axe (G, ~z), en déduire le moment d’inertie par rapport à un axe perpendiculaire à (G, ~z). 3. Sans calcul, déduire la matrice d’inertie d’une tige (m, 2l, axe ~x), puis celle d’un disque (m, R, axe ~y ). 4. Déterminer la matrice d’inertie d’un disque creux (m, r, R, axe ~x)en son centre d’inertie. REP C 1)(G, ~z) axe de révolution donc D = E = F = 0 et A = B = + z 2 dm 2 1 1 1 2)C = mR2 , A = B = mR2 + mh2 2 4 12 ml2 mR2 mR2 3)Pour la tige A = 0 , B = C = , pour le disque d’axe ~y : A = C = et B = 3 4 2 m(R2 + r2 A 4)A = ), B = C = . 2 2 Z 7 A.Serroukh CINETIQUE Géometrie des masses III-5) Théorème de Huyghens Entre matrices d’inertie Il permet de déterminer la matrice d’inertie en un point Q connaissant cette matrice au centre d’inertie G (ou inversement) selon la relation : [IQ (S)] = [IG (S)] + [IQ (S, m(G))] (5) i.co m XG −−→ avec, si QG = YG alors β ZG 2) m(YG2 + ZG −m XG YG −m XG ZG 2 2 −m YG ZG [IQ (S, m(G))] = −m XG YG m(XG + ZG ) 2 + Y 2) −m XG ZG −m YG ZG m(XG G β (6) [IQ (S, m(G))] est la matrice d’inertie de S si toute sa masse était concentrée au point G. Entre moments d’inertie on note : u) I(Q,~u) (S) : moment d’inertie de S par rapport à la droite(Q, ~ alors q-d em I(G,~u) (S) : moment d’inertie de S par rapport à la droite(G, ~u) d : la distance entre (Q, ~ u) et (G, ~u) I(Q,~u) = I(G,~u) + m d2 cin Application (7) A 0 0 Pour le cylindre S(m, R, h), on connait : [IG (S)] = 0 A 0 (voir l’application précédente) 0 0 C (−,−,~z) −−→ h Soit le point Q tel que : QG = R ~u − ~z où (~u , ~v , ~z) est une base orthonormée directe. 2 1. Déterminer le moment d’inertie de S par rapport à l’axe (Q, ~u) puis par rapport à (Q, ~z). 2. Déterminer le moment d’inertie de S par rapport à l’axe (Q, ~v ). 3. Determiner les produits d’inertie de S par rapport aux plans (Q, ~u, ~v ) , (Q, ~v , ~z) et (Q, ~z, ~u) 4. En déduire la matice d’inertie [IQ (S)](~u , ~v , ~ z) 8 A.Serroukh CINETIQUE Géometrie des masses REP 1) I(Q,~u) (S) = A + m h2 et I(Q,~z) (S) = C + m R2 4 h2 + R2 ) 4 1 3) P(Q,~u,~v) (S) = 0 et P(Q,~v,~z) (S) = 0 et P(Q,~z,~u) (S) = − m R h 2 III-6) i.co m 2) I(Q,~v) (S) = A + m ( Moment d’inertie par rapport à un axe quelconque notons I(Q,~u) (S) : moment d’inertie de S par rapport à la droite (Q, ~u) On montre que : I(Q,~u) (S) = ([IQ (S)].~u) .~u (8) ~u étant unitaire Technique de calcul Application q-d em On exprime ~u dans la base de la matrice. On effectue l’opération [IQ (S)].~u ce qui donne une matrice colonne, puis le produit scalaire ([IQ (S)].~u) .~u qui donne un scalaire positif.(Un moment d’inertie est toujours positif). Pour le cylindre S(m, R, h) déterminer le moment d’inertie par rapport à la droite (Q, G). indication cin ~ orientant la droite (QG) et ensuite il faut déterminer en fonction de R et h le vecteur unitaire U appliquer la formule. 9 A.Serroukh