Étude de la protection de découplage pour le raccordement

Direction Technique
Étude de la protection de découplage pour le raccordement
d’une production décentralisée en HTA
Identification :
Version :
Nb. de pages :
Enedis-PRO-RES_10E
4
12
Version
Date d’application
Nature de la modification
1
01/05/2006
Création
2
01/03/2008
Prise en compte de l’identité visuelle d’ERDF
3
01/07/2011
Prise en compte de l’arrêté du 23 avril 2008 modifié
4
11/07/2016
Remplacement de la protection H.3 par la protection H.3.1
Prise en compte de la nouvelle dénomination sociale Enedis
Annule et remplace
NOP-RES_82E
ERDF-PRO-RES_10E
Résumé / Avertissement
Ce document décrit l’étude de la protection de découplage pour le raccordement d’une production décentralisée en HTA.
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Étude de la protection de découplage pour le raccordement d’une
production décentralisée en HTA
SOMMAIRE
1
Objet et critère de déclenchement de l'étude ............................................................................... 3
2
Rappel de la réglementation......................................................................................................... 3
3
Choix du type de protection de découplage .................................................................................. 4
4
3.1
Hypothèses ................................................................................................................................................................... 4
3.2
Critères de décision ...................................................................................................................................................... 4
Détermination du risque de maintien en réseau séparé ................................................................ 7
4.1
Classification des machines .......................................................................................................................................... 7
4.2
Diagrammes ΔP/ΔQ d’une machine synchrone ............................................................................................................ 7
4.3
Risque de maintien en réseau séparé en présence de plusieurs machines synchrones ............................................ 12
4.4
Risque de maintien en réseau séparé en présence de machines à électronique de puissance ................................. 12
4.5
Risque de maintien en réseau séparé en présence de machines asynchrones .......................................................... 13
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Étude de la protection de découplage pour le raccordement d’une
production décentralisée en HTA
1 Objet et critère de déclenchement de l'étude
L’objet du document est de définir le type de protection de découplage minimal à prévoir dans le cadre des études menées
par Enedis.
Cette étude est à faire systématiquement lors d’un raccordement de producteur.
2 Rappel de la réglementation
Les articles des textes réglementaires concernant la fonction de découplage sont rappelés ci-après.
 Décret du 23 avril 2008 relatif aux prescriptions techniques générales de conception et de fonctionnement pour le
raccordement d’installations de production aux réseaux publics d’électricité
Article 5
Seules peuvent être raccordées à un réseau public d'électricité les installations de production dotées d'un dispositif de
protection leur permettant d'être séparées automatiquement du réseau public d'électricité dans certaines situations
anormales.
 Arrêté du 23 avril 2008 relatif aux prescriptions techniques de conception et de fonctionnement pour le raccordement à
un réseau public de distribution d’électricité en basse tension ou en moyenne tension d'une installation de production
d'énergie électrique
Article 7
I. - Toute installation de production doit disposer, par conception, d'une fonction de protection, dite « protection de
découplage », permettant de séparer automatiquement l'installation de production du réseau public de distribution
d'électricité en cas d'apparition sur ce dernier de l'un ou plusieurs simultanément des défauts suivants :
a) Défaut HTA à la terre ;
b) Défaut entre phases pour la HTA ;
c) Défaut entre conducteurs pour la BT ;
d) Création d'un sous-réseau séparé ;
e) Tout défaut autre que les défauts susmentionnés survenant pendant le régime spécial d'exploitation instauré lors de
travaux sous tension effectués sur le réseau aérien HTA.
II. - Les prescriptions techniques fonctionnelles minimales de la fonction de protection visée au I sont conformes à la
documentation technique de référence du gestionnaire du réseau public de distribution d'électricité et au guide C 15-400. Elles
sont communiquées au producteur par le gestionnaire précité. Ces prescriptions prennent en compte les différents régimes
d'exploitation du réseau public de distribution d'électricité, y compris le régime spécial d'exploitation instauré pour les travaux
sous tension effectués sur le réseau aérien HTA.
III. - La fonction de protection visée au I ne doit pas interférer avec le fonctionnement normal des protections et automatismes
installés par le gestionnaire du réseau public de distribution d'électricité. En outre, les seuils des phénomènes qui la
déclenchent doivent être coordonnés avec ceux du dispositif de protection du gestionnaire du réseau public de distribution
d'électricité de manière à respecter l'aptitude de l'installation de production à poursuivre son fonctionnement en cas
d'atteinte des valeurs extrêmes de fréquence et de tension du réseau (régime exceptionnel) qui sont précisées aux articles 11
à 14. Toutefois, le réglage des seuils de déclenchement de la fonction de protection pourra être adapté à la demande du
gestionnaire du réseau de distribution d'électricité en cas de présence d'automatismes de réenclenchement sur le réseau
public de distribution d'électricité (réseau aérien).
 UTE C 15-400 de juillet 2005
Ce Guide Pratique décrit les différents schémas d’installation de groupes de production, qu’ils soient raccordés au RPD en BT
ou en HTA (objet de l’étude). Il introduit les appellations des différents types de protection de découplage cités dans ce
document (type B, type H).
Toutefois, il est à noter que les protections H4 et H5 jusqu’à présent nécessaires aux installations de 10MW et plus ont été
adaptées pour être utilisées par les centrales de 5MW et plus devant répondre à l’évolution de la réglementation concernant
leur domaine de fonctionnement. Ces modifications correspondantes ont été prises en compte dans la nouvelle version de la
note Enedis-NOI-RES_13E relative aux Protections des installations de productions raccordées au réseau public de
distribution.
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Étude de la protection de découplage pour le raccordement d’une
production décentralisée en HTA
3 Choix du type de protection de découplage
3.1 Hypothèses
Le raccordement considéré est celui correspondant au régime normal d’alimentation. Des dispositions complémentaires
peuvent être nécessaires pour un fonctionnement sur les éventuelles liaisons de secours.
3.2 Critères de décision
Les centrales de production pouvant fonctionner en parallèle avec le réseau public de distribution HTA sont classées en deux
catégories selon leur puissance de production :

les centrales de puissance nominale apparente inférieure ou égale à 250 kVA,

les centrales de puissance nominale apparente supérieure à 250 kVA.
Pour chacun de ces deux cas, les critères de décisions ci-après permettent de déterminer, pour une installation donnée de
production, le type de protection de découplage minimale nécessaire au bon fonctionnement du réseau. Pour prémunir son
installation du risque de trop nombreux découplages intempestifs, le producteur peut opter pour une des protections plus
performante que celle résultant des critères de décision (voir Tableau1).
Enfin, en cas d’évolution majeure du réseau (notamment partage d’un départ dédié), Enedis pourra refaire la présente étude
en se basant sur les nouvelles hypothèses et, le cas échéant, demander la modification du type de protection de découplage
par avenant à la convention de raccordement.
Nota :
La puissance nominale apparente, exprimée en kVA, est égale à la somme des puissances apparentes nominales des
machines électriques données dans les fiches de collecte.
La puissance maximale de production exprimée en MW, est égale à la somme des puissances actives en régime continu des
générateurs électriques du Site, puissances données dans les fiches de collecte et à défaut, à la somme des produits des
puissances nominales apparentes par le facteur de puissance nominal de chaque machine tournante, soit la somme de Sn
machine tournante x cosphin machine tournante.
Sites de puissance inférieure à 250 kVA dont le raccordement est envisagé en HTA
Dans ce cas, la protection de découplage peut être :

ou bien une protection externe de type B.1,

ou bien une protection intégrée aux onduleurs de l’installation et conforme à la DIN VDE0126-1-1/A1.
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Étude de la protection de découplage pour le raccordement d’une
production décentralisée en HTA
Sites de puissance supérieure à 250 kVA
L’arbre de décision suivant présente les différents cas de figure :
H.4
Oui
Production > 5 MW
Départ HTA dédié
Non
Télé découplage
obligatoire
ou par dérogation (5)
Oui
H.5 avec ouverture
du départ par
l’automate du poste
source (2)
Non
H.4
S Production >25 % Sn
transformateur
Oui
Risque de fonctionnement
en réseau séparé
( poste et rame )
H.4.1
Oui
Oui ou par dérogation (5)
Départ HTA dédié
avec relais 49,5 – 50,5 Hz (1)
Non
Non
Départ HTA aérien avec
automatisme de ré
enclenchement rapide
Télé découplage
obligatoire
Oui
H.3.1 (3)
Non
H.2 avec ouverture
du départ par
l’automate du poste
source (2) (4)
H.4.1
Non
Risque de fonctionnement
en réseau séparé
( poste et rame )
Oui
avec relais 47,5 – 51 Hz (1)
Non
H.2
P Production > 25% P * max(6)
du départ
Non
H.1
(1)
Oui
Départ HTA aérien avec
automatisme de ré
enclenchement rapide
Oui
H.3.1 (3)
Non
H.2
Voir § - Détermination du risque de maintien en réseau séparé.
(2)
Le départ Producteur est ouvert par ordre de l’automate du poste source, notamment en cas de permutation automatique de transformateur, de
déclenchement d’une Protection Voltmétrique Homopolaire HTB, d’ouverture de l’arrivée du transformateur.
(3)
La protection de type H.3.1 est associée à un relais de présence tension en retour pour permettre l’extinction du défaut et prévenir les faux
couplages.
(4)
Dans le cas rare d’un départ dédié en aérien avec automatisme de ré enclenchement rapide, le type de protection de découplage minimal est le
type H.3.1
(5)
La dérogation, à valider par le Demandeur, consiste à installer selon le cas une protection H.5 ou H.2 tant qu’il n’y a pas d’autres utilisateurs sur le
départ. Si, par la suite, le départ accueille d’autres utilisateurs, l’étude est refaite. Enedis pourra demander l’installation d’une protection H.4 ou H.4.1 (ajout
d’un télé-découplage) par avenant à la Convention de Raccordement.
(6)
Voir la définition de P* max dans le Glossaire.
Figure 1 - Arbre de décision pour les sites de puissance supérieure à 250 kVA
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Étude de la protection de découplage pour le raccordement d’une
production décentralisée en HTA
Protection de découplage compatible
Le Producteur peut choisir une autre protection de découplage dans les limites du tableau suivant :
Type de Protection résultant des arbres
de décision
DIN VDE 0126-1-1/A1
B.1
H.1
H.2
H.3.1
H.4.1
H.4
H.5
Types de protections compatibles
Départ aérien avec automatismes
Départ souterrain
de
Ré enclenchements Rapides
Sans objet
Sans objet
H.1, H.3.1, H.4.1
H.1, H.2, H.4.1
H.3.1, H.4.1
H.2, H.4.1
Sans objet
H.4.1
H.4.1
Sans objet
Sans objet
Sans objet
Sans objet
Sans objet
Sans objet
H.4
Tableau 1 – Types de protections de découplage compatibles
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Étude de la protection de découplage pour le raccordement d’une
production décentralisée en HTA
4 Détermination du risque de maintien en réseau séparé
Plutôt qu’utiliser une démarche déterministe qui aurait conclu qu’un réseau séparé peut se produire dans la grande majorité
des cas (cas d’égalité entre production et consommation dans la zone de réseau considéré), Enedis a préféré se baser sur
une approche probabiliste en tenant compte des plages de variation ΔP et ΔQ définies ci-après.
La méthode d’étude ci-dessous est valable pour tout raccordement au réseau public de distribution HTA si les conditions
suivantes sont respectées :

les régulations de tension fonctionnant dans les installations de production raccordées en HTA ont des temps de
réponse supérieurs à plusieurs secondes,

les installations de production constituées de machines synchrones fonctionnent sans dispositif de réglage
fréquence puissance,
Cette méthode ne s’applique donc pas au raccordement d’installations de production sur un réseau non relié à un grand
réseau interconnecté et aux installations de production supérieure à 5 MW équipées de régulation de tension et de
fréquence-puissance avec des temps de réponse très faibles.
4.1 Classification des machines
Le risque de maintien en réseau séparé dépend en premier lieu du type de machines couplées au réseau séparé. On distingue
deux groupes de machines :

machines ayant l’aptitude à fonctionner en réseau séparé : il s’agit d’une part des machines synchrones, qui
disposent de leur propre système d’excitation et qui n’ont pas besoin d’être synchronisées à la tension du réseau
pour injecter leur puissance, et d’autre part des machines à électronique de puissance, pour lesquelles on a
constaté qu’elles pouvaient maintenir des réseaux séparés stables ;

machines n’ayant pas l’aptitude à fonctionner seules en réseau séparé : il s’agit des machines asynchrones, qui ont
besoin d’un apport externe de puissance réactive pour fonctionner.
La méthode d’étude du risque de maintien en réseau séparé intègre donc la présence ou non des machines de ces deux
groupes.
4.2 Diagrammes ΔP/ΔQ d’une machine synchrone
On montre qu’il est possible, à partir d’un faible nombre de paramètres, d’évaluer avec une précision satisfaisante le risque
de maintien en réseau séparé avec une machine synchrone reprenant une poche de réseau, ces paramètres sont :

écart entre les puissances actives et réactives produite par la machine et consommée par les charges de la poche
au moment de la séparation du réseau ;

inertie de la machine ;

seuils de réglage des relais de fréquence et de tension de la protection de découplage de la machine ;

On définit ainsi des diagrammes ΔP / ΔQ donnant les conditions d'écarts de puissance active et réactive
permettant à la protection de découplage de la machine (relais de fréquence et relais à maximum de tension) de
détecter en moins de 400 ms le maintien en réseau séparé.
Les écarts ΔP et ΔQ de puissance active et réactive sont définis comme suit :

ΔP/Pn = (Pmachine – Pcharge)/Pn,
avec Pn puissance active nominale de la machine,
Pmachine puissance active maximale fournie par la machine (Pmachine peut être inférieure à Pn),
Pcharge puissance active consommée par les charges avant ilotage,

ΔQ/Qmachine = (Qmachine – Qcharge)/Qmachine,
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Étude de la protection de découplage pour le raccordement d’une
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avec Qmachine puissance réactive fournie par la machine avant ilotage,
Qcharge puissance réactive consommée par les charges avant ilotage.
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production décentralisée en HTA
Les diagrammes donnés ci-dessous ont été établis pour :

trois valeurs de la constante d’énergie cinétique réduite H : 1s, 3s et 5s :

les deux niveaux de réglage des relais de fréquence utilisés pour les protections de découplage : [47,5 - 51 Hz]
et [49,5 - 50,5 Hz] ;

un réglage du relais à maximum de tension à 115% de la tension nominale.
Les autres hypothèses retenues sont :

régulation à tan phi constant sur la machine :

pas de régulation de fréquence sur la machine ;

tension au point de raccordement du producteur de 20,4 kV. ;

charges mixtes formées de résistances et de machines tournantes.
Relais de fréquence 49,5 - 50,5 Hz – Energie cinétique réduite machine H = 1 s
Zone de fonctionnement des relais
49,5 Hz - 50,5 Hz - 115% Un
Inertie H = 1 s
P/Pn (%)
100
fonctionnement
max f et max U
50
fonctionnement
max U
fonctionnement max f
0
fonctionnement
min f et max U
non fonctionnement
-50
fonctionnement min f
-100
-150
-200
-200
-150
-100
-50
0
50
100
Q/Qmachine (%)
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Relais de fréquence 49,5 - 50,5 Hz – Energie cinétique réduite machine H = 3 s
Zone de fonctionnement des relais
49,5 Hz - 50,5 Hz - 115% Un
Inertie H = 3 s
P/Pn (%)
100
fonctionnement
max f et max U
50
fonctionnement
max U
fonctionnement max f
0
fonctionnement
min f et max U
non fonctionnement
-50
fonctionnement min f
-100
-150
-200
-200
-150
-100
-50
0
50
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Q/Qmachine (%)
Relais de fréquence 49,5 - 50,5 Hz – Energie cinétique réduite machine H = 5 s
Zone de fonctionnement des relais
49,5 Hz - 50,5 Hz - 115% Un
Inertie H = 5 s
P/Pn (%)
100
fonctionnement
max f et max U
fonctionnement max f
50
fonctionnement
max U
0
fonctionnement
min f et max U
non fonctionnement
-50
-100
fonctionnement min f
-150
-200
-200
-150
-100
-50
0
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Q/Qmachine (%)
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production décentralisée en HTA
Relais de fréquence 47,5 - 51 Hz – Energie cinétique réduite machine H = 1 s
Zone de fonctionnement des relais
47,5 Hz - 51 Hz - 115% Un
Inertie H = 1 s
P/Pn (%)
100
fonctionnement
max f et max U
50
fonctionnement max f
fonctionnement
max U
0
fonctionnement
min f et max U
non fonctionnement
-50
-100
fonctionnement min f
-150
-200
-200
-150
-100
-50
0
50
100
Q/Qmachine (%)
Relais de fréquence 47,5 - 51 Hz – Energie cinétique réduite machine H = 3 s
Zone de fonctionnement des relais
47,5 Hz - 51 Hz - 115% Un
Inertie H = 3 s
P/Pn (%)
100
fonctionnement
max f et max U
fonctionnement max f
50
fonctionnement
max U
0
-50
fonctionnement
min f et max U
non fonctionnement
-100
-150
fonctionnement min f
-200
-200
-150
-100
-50
0
50
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Q/Qmachine (%)
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production décentralisée en HTA
Relais de fréquence 47,5 - 51 Hz – Energie cinétique réduite machine H = 5 s
Zone de fonctionnement des relais
47,5 Hz - 51 Hz - 115% Un
Inertie H = 5 s
P/Pn (%)
100
fonctionnement
max f et max U
fonctionnement max f
50
0
fonctionnement
max U
non fonctionnement
-50
-100
fonctionnement
min f et max U
-150
fonctionnement min f
-200
-200
-150
-100
-50
0
50
100
Q/Qmachine (%)
4.3 Risque de maintien en réseau séparé en présence de plusieurs machines synchrones
Les machines interagissent entre elles et contribuent ensemble au maintien de la fréquence et de la tension. Il est possible
d’évaluer le risque de maintien en réseau séparé à partir des diagrammes ΔP/ΔQ présentés ci-dessus en assimilant les
machines synchrones à une machine synchrone équivalente.
4.4 Risque de maintien en réseau séparé en présence de machines à électronique de
puissance
Il n’est pas aisé d’évaluer le risque de fonctionnement en réseau séparé pour une machine à électronique de puissance
reprenant une poche de réseau comme c’est le cas pour une machine synchrone. Cependant, les retours d’expérience tant
en France qu’en Europe ont permis de constater que le risque était réel et que leur comportement était très proche de celui
des machines synchrones. Ainsi, on considère que le risque de fonctionnement en réseau séparé est avéré dans tous les cas
pour les machines à électronique de puissance. Dans le cas où plusieurs machines cohabitent, la présence d’une machine à
électronique de puissance suffit également à rendre le risque avéré.
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4.5 Risque de maintien en réseau séparé en présence de machines asynchrones
Les machines asynchrones ne peuvent à elles seules maintenir un réseau séparé, sauf dans le cas très particulier
d’adéquation entre la puissance réactive disponible sur le réseau, notamment grâce aux gradins de condensateurs, et la
puissance réactive nécessaire à l’excitation des machines asynchrones (phénomène d’auto-excitation). Nous négligeons ce
phénomène dans le cadre de cette étude, étant donnée la probabilité très faible d’un maintien durable de la fréquence et de
la tension dans les plages de non fonctionnement des relais de la protection de découplage.
L’étude du risque de maintien en réseau séparé est donc inutile dans ce cas.
Par contre, lorsque des machines asynchrones se retrouvent couplées avec une ou plusieurs machines synchrones ou à
électronique de puissance, ces dernières peuvent éventuellement fournir la puissance réactive nécessaire à l’excitation des
machines asynchrones. L’étude du risque de maintien en réseau séparé est alors nécessaire.
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