UTILISATION DE 690 V COMME BASSE TENSION POUR LES RESEAUX DE DISTRIBUTION INDUSTRIELS AFIN DE REDUIRE LES COÛTS D’INVESTISSEMENT ET AMELIORER LE RENDEMENT DU RESEAU P.F.Lionetto, R.Brambilla P.Vezzani FWI-Foster Wheeler Italiana Milan - Italy Tecnimont Milan - Italy RESUME La tension la plus couramment utilisée dans les installations industrielles européennes pour alimenter le réseau de distribution Basse Tension (BT) est 400 V. Ce niveau de tension est largement employé du fait qu’il s’agit aussi du voltage de distribution du réseau domestique, ce qui en rend les équipements, composants et autres appareillages facilement disponibles sur le marché. Cependant, l’adoption d’un niveau de tension supérieur (i.e. 690 V) offrirait un certain nombre d’avantages rendant ce choix pratique et attractif ; le principal avantage étant des économies d’investissement et une amélioration globale du rendement du réseau. Dans le but de vérifier les points listés ci-dessus, une étude détaillée a été soigneusement accomplie durant l’avant-projet du réseau de distribution d’une nouvelle centrale à Cycle Combiné à Gazéification Intégrée (IGCC), se caractérisant notamment par une consommation interne de 180 MW dont 40% dédiés à la seule alimentation de moteurs BT. Le but de cette étude était de vérifier la réalité de l’intérêt de substituer une tension de 690 V à l’habituelle 400 V. De nombreux facteurs sont à prendre en compte dans la comparaison des deux alternatives ; en particulier les aspects suivants : • Taille et coût des moteurs à induction; • Courants de charge et puovoir de coupure et de fermeture maximaux des appareillages de disjonction disponibles sur le marché; • Baisse de tension des câbles; • Section des câbles • Dimensionnement et nombre de transformateurs d’alimentation • Pertes de puissance totales L’article donne une vue génerale de l’approche utilisée dans l’étude et presente une serie d’examples concernant l’ensemble IGCC. Un certain nombre de tableaux, pour chacun des facteurs analisés, rendent aisée la comparaison des deux solutions et facile l’étude des résultats. L’étude permet d’identifier la taille et le nombre des moteurs comme facteurs clé qui portent a remplacer le niveau de tension 400V avec 690V, de manière à établir le critère géneral à utiliser pour toute installation specifique. E.Picatoste Iberdrola Madrid - Spain UTILISATION DE 690 V COMME BASSE TENSION POUR LES RESEAUX DE DISTRIBUTION INDUSTRIELS AFIN DE REDUIRE LES COÛTS D’INVESTISSEMENT ET AMELIORER LE RENDEMENT DU RESEAU P.F.Lionetto, R.Brambilla P.Vezzani FWI-Foster Wheeler Italiana Milan - Italy Tecnimont Milan - Italy INTRODUCTION La tension la plus couramment utilisée dans les installations industrielles européennes pour alimenter le réseau de distribution Basse Tension (BT) est 400 V. Ce niveau de tension est largement employé du fait qu’il s’agit aussi du voltage de distribution du réseau domestique, ce qui en rend les équipements, composants et autres appareillages facilement disponibles sur le marché. Le niveau de tension 400 V est habituellement associé dans les unités industrielles au niveau 6000 V pour alimenter les consommateurs à Moyenne Tension (MT), typiquement des moteurs. L’utilisation de ces deux niveaux de tension permet d’installer des équipements et machineries éprouvés et standardisés susceptibles d’être fournis par un grand nombre d’équipementiers. Cependant, l’adoption d’un niveau de tension supérieur (i.e. 690 V) offrirait un certain nombre d’avantages rendant ce choix pratique et attractif ; le principal avantage étant des économies d’investissement et une amélioration globale du rendement du réseau. De nombreux facteurs sont à prendre en compte dans la comparaison des deux alternatives ; en particulier les aspects suivants : • Taille et coût des moteurs à induction • Courants de charge et défauts de service maximaux des appareillages de commutation disponibles sur le marché • Pertes de charge des câbles en fonctionnement normal et au démarrage • Section des câbles • Dimensionnement et nombre de transformateurs d’alimentation • Pertes de puissance totales Tous les points listés ci-dessus ont été soigneusement étudiés durant l’avant-projet du réseau de distribution d’une nouvelle centrale à Cycle Combiné à Gazéification Intégrée (IGCC), se caractérisant notamment par une consommation interne de 180 MW dont 40% dédiés à la seule alimentation de moteurs BT. Le but de cette étude était de vérifier la réalité de l’intérêt de substituer une tension de 690 V à l’habituelle 400 V, en tenant compte aussi d’une possible moindre disponibilité des équipement sur le E.Picatoste Iberdrola Madrid - Spain marché. Ces résultats permettent de définir certaines règles générales utiles pour les installations de tout type. DESCRIPTION DE L’IGCC L’installation considérée dans cette étude est une IGCC de puissance 980 MW composée d’une part d’un cycle combiné de deux turbines à gaz et d’une turbine à vapeur et d’autre part des unités propres au traitement et à la gazéification de résidus pétroliers lourds. Le procés chimique est basé sur l’oxidation du charbon avec oxygène pur et vapeur HP, ceci produisant syngas riche en H2. L’oxygèene est obtenu en distillant l’air au moyen du système cryogènique installé dans l’IGCC. Le syngas sortant des gasificateurs est traité pour être porté aux turbines à gas du cycle combiné. Les auxiliaires de l’ensemble de l’installation requièrent environ 180 MW. La majeure partie (130 MW) alimente l’unité de séparation d’air, composée de deux trains chacun formé de trois gros moteurs (compresseur d’air, 30 MW, compresseur d’azote, 25 MW ; Compresseur d’oxygène, 10 MW). Les consommateurs restants sont à répartir entre l’îlot de gazéification, le cycle combiné et les auxiliaires et utilités communs à l’ensemble du bloc IGCC. Le tableau ci-dessous récapitule ces consommateurs par taille des moteurs à induction. Taille moteur [kW] Nombre moteurs Taille moteur [kW] Nombre moteurs 5.5 11 30 45 90 160 200 250 63 38 30 16 24 10 2 8 350 500 630 800 9 13 2 4 1200 1400 1800 2200 2 3 2 4 Tableau n°1 – taille et nombre des moteurs prévus dans l’IGCC étudiée ANALYSE GENERALE DES FACTEURS CLES Moteurs à induction Un des facteurs clés entrant dans la comparaison des réseaux 400 V et 690 V est le coût des moteurs à induction. Sur le marché européen, les moteurs 690 V de taille 0,18 kW à 1000 kW sont disponibles en packages complets fermés et ventilés et jusqu’à 630 kW avec les protections pour zones dangereuses type Eex-d, Ex-e ou Ex-n (Ex-p pour les tailles supérieures). La pratique habituelle est d’alimenter en 400 V les moteurs en deçà de 160-200 kW et en 6000 V au-delà. A parité de puissance, le coût d’un moteur 690 V est en général du même ordre que celui d’un 400 V. Le coût d’un moteur MT (i.e. 3,6 ou 6,0 kV) est en revanche double ou triple de celui d’un moteur BT. On déduit donc qu’alimenter en 690 V une partie des moteurs habituellement alimentés en MT peut permettre une économie d’investissement substantielle. Il convient donc de déterminer la taille maximale du moteur pouvant être alimenté en 690 V. Tableaux de distribution et dispositifs de disjonction Les tableaux BT sont généralement dimensionnés d’un point de vue de résistance diélectrique pour les voltages allant jusqu’à 690 V. De fait, les tableaux BT de conception standard sont donc compatibles aussi bien avec le 690 V qu’avec le 400 V. En revanche, le pouvoir di coupure et le pouvoir de fermeture des disjoncteurs, des départs moteur et de tout dispositif de disjonction sont fortement dégrevés en fonction de l’augmentation de la tension de fonctionnement. Cette réduction de pouvoir est en général de 65-70% du pouvoir de fermeture et de coupure d’un 400 V dans le cas des disjoncteurs de type boitier moulé, et de 15-25% dans le cas des disjoncteurs. En outre, pour le 690 V, les constructeurs certifient les protections des moteurs (i.e. fusibles contacts, disjoncteurs et limiteurs) pour seulement 50 kA et pour des moteurs ne dépassant pas 350 kW. Des disjoncteurs de pouvoir de coupure supérieure pourraient être utilisés, mais ils sont disponibles pour des départs moteur au-dessus de 300 kW. Par conséquent, utiliser le 690 V revient à limiter le courrant de court circuit à 50 kA. Une limitation de ce type n’existe pas dans le cas des moteurs 400 V, bien que dépasser les 50 kA soit déconseillé selon les bonnes pratiques de l’ingénierie. En ce qui concerne les départs moteur, différentes solutions sont envisageables. Des combinaisons de disjoncteurs de type boitier moulé et contacteurs sont disponibles jusqu’à 315 kW et 335 kW pour des tensions de respectivement 400 V et 690 V. Dans le dernier cas, le disjoncteur doit être de type limiteur de courant, ce qui engendre un surcoût d’environ 20%. Une combinaison de fusibles-contacteurs représente une solution plus économique que la précédente (surcoût inférieur de 20% à 40% selon la puissance) tout en offrant une protection de court-circuit au plus haut niveau de fiabilité. Dans le cas de moteurs de puissance supérieure à 355 kW alimentés en 690 V, il convient d’utiliser des disjoncteurs motorisés. Câbles Les câbles BT dimensionnés pour 0,6 / 1 kV peuvent être utilisés aussi bien pour le 400 V que le 690 V sans affecter la résistance d’isolement. A puissance égale, l’alimentation des moteurs en 690 V requérant l’usage d’un courant plus faible (limite 400 V pour 200kW), il est donc possible de réduire la section des câbles et les pertes de charge associées sans variation des baisses de tension. Comme solution alternative en cas d’alimentation de moteurs plus éloignés, conserver la même section de câble permet d’opérer avec les mêmes baisses de tension. La réduction de la section des câbles s’applique à partir de moteurs de puissance supérieure à 5,5 kW, puisque dans le cas des plus petits moteurs, le dimensionnement des câbles est basé, pour le 400 V comme pour le 690 V, sur le principe du energie passante. L’utilisation de 690 V au lieu 6000 V pour les moteurs de puissance supérieure à 200 kW engendre l’augmentation de la section des câbles. Les coûts d’investissement et de fonctionnement sont donc plus élevés, ceci dû en particulier au fait que le matériel de conduction contribue plus lourdement que celui d’isolement au coût global du câble. Taille maximale des moteurs alimentés en 690 V Le critère à utiliser pour déterminer la puissance maximale des moteurs à alimenter en 690 V est celui du maintien de la baisse de tension au démarrage et au régime stabilisé. Pour le calcul, il convient de considérer aussi l’impédance équivalente des transformateurs d’alimentation. Les calculs (tableau n°2, ci-dessous) considèrent un câble de référence de 200 mètres et un courant de démarrage de 6,5 fois le courant nominal. La baisse de tension considerée au démarrage des plus gros moteurs est de de 10%, avec una baisse de tension aux bornes du moteur pas inferieure au 80% de la tension nominale. Ce tableau démontre que la puissance maximale des moteurs à alimenter en 690 V se situe entre 630 et 800 kW. Les moteurs de puissance supérieure seront alimentés en 6000 V. Poste 400V kW cable ∆V moteur [%] ∆V barre [%] 200 2(3x185) 13.9 5.3 Tension 690V 200 3x240 10.4 3.7 630 3(3x240) 14.5 8.56 800 4(3x240) 18.2 10 Tableau n°2 – Baisse de tension au démarrage des moteurs Transformateurs BT Substituer 690 V aux 400 V standards offre la possibilité d’élever la puissance nominale des transformateurs. La valeur maximale demeure néanmoins liée au pouvoir de coupure et pouvoir de fermeture et dispositifs de disjonction des tableaux de distribution, ainsi qu’aux départs moteurs. Considérant la valeur de 50 kA comme valeur limite, contribution du moteur inclue, le dimensionnement des transformateurs BT ne devra pas dépasser 3-3,5 MVA avec une impédance de court-circuit non inferieure à 6-7%. En consequence, compte tenu qu’un grand nombre de moteurs habituellement alimenté en 6000 V le sera en 690 V, le nombre de transformateurs BT augmentera donc par rapport au nombre requis en 400 V. Si l’architecture de l’ensemble du réseau prévoit l’alimentation du réseau BT à partir du réseau 6000 V, les transformateurs BT supplémentaires représenteront une augmentation du coût d’investissement et également une augmentation des pertes de charge sans permettre de réduire la puissance nominale du transformateur MV. Il est donc préférable, lorsque c’est possible, d’alimenter directement le réseau BT 690 V à partir du réseau primaire MT (i.e. 15 kV ou 33 kV). CRITERES CLES L’INSTALLATION IGCC APPLIQUES A Les thèmes développés dans les paragraphes précédents peuvent être considérés comme des règles générales applicables à l’ensemble des installations industrielles, lorsqu’il est nécessaire de comparer d’un point de vue économique les deux alternatives i.e. 400 V et 690 V. Cette même démarche appliquée à l’IGCC est résumée ci-dessous. Pour effectuer la comparaison économique des deux alternatives, deux facteurs essentiels doivent être évalués : les coûts d’investissement et les coûts de la dissipation des câbles, lignes et transformateurs. L’évaluation des coûts d’investissement doit inclure: • Depart moteurs, chacun incluant: moteur, câbles, cellule départ moteur et protections ; • Transformateurs BT et câbles d’alimentation ; • Tableaux de distribution BT composés chacun de deux cellules arrivé et d’une cellule couplage. Coût des départs moteurs Les coûts des départs moteurs de 400 V, 690 V et 6000V sont répertoriés par taille de moteur dans le tableau n°3. La combinaison des fusibles et contacteurs a été prise en compte pour les moteurs 400V et 6000V (moteurs jusqu’a 1200kW). Le même arrangement a été considéré pour les moteurs 690V jusqu’à 250kW. Pour les puissances supérieures, il a été considéré un disjoncteur. Le tableau n°3 montre que le coût des départs moteurs à 690V est de 20% à 60% plus economique que le correspondant départ à 6000V. En considerant en premier lieu l’ensemble des moteurs de taille jusqu’à 800kW (i.e. les moteur de taille majeure povant être alimentés en 690V), le coût global de l’installation est montré dans le tableau n°4. Taille Moteu r[kW] 5.5 11 30 45 90 160 200 250 350 (*) 500 (*) 630 (*) 800 (*) 400 V Type de cable 3x4 3x6 3x25 3x35 3x120 2(3x120) 2(3x185) - 6000 V Type de cable 3x25 3x25 3x25 3x35 3x70 Coût [M @ 0.0016 0.0023 0.0043 0.0059 0.102 0.0195 0.0231 - Coût [M @ 0.0509 0.0569 0.0591 0.0657 0.079 690 V Type de cable 3x4 3x4 3x10 3x16 3x70 3x150 3x240 2(3x120) 2(3x150) 2(3x240) 3(3x240) 4(3x240) Coût [M @ 0.0016 0.0022 0.0037 0.0052 0.0092 0.0171 0.0200 0.0230 0.0333 0.0390 0.0453 0.0619 Tableau N° 3 – Coût global d’investissement de chaque depart moteur (combination de fusible & contacteur. (*) disjoncteur - 690V. Taille Moteur [kW] 5.5 11 30 45 90 160 200 250 350 500 630 800 Total moteurs 63 38 30 16 24 10 2 8 9 13 2 4 Coût 400 V [M @ 0.100 0.0864 0.1291 0.0947 0.2452 0.1949 0.0461 - Coût 6000 V [M @ 0.4076 0.512 0.768 0.132 0.316 Coût 690 V [M @ 0.100 0.0836 0.1127 0.0831 0.219 0.1712 0.040 0.1840 0.300 0.510 0.091 0.2479 Tableau N° 4 – Coût global d’investissement du depart moteur jusqu’a 800 kW du reseau complet Coût des transformateurs et des tableaux de distribution Attendu que toutes les unités composant l’IGCC sont alimentées par un tableau de distribution à 33 kV (circuit de distribution primaire), deux configurations différentes doivent être considérées selon la tension i.e. 400 V ou 690 V. Dans le cas 400 V, il est nécessaire d’ajouter un deuxième système de distribution MT (6000 V) pour alimenter les moteurs de puissance supérieure à 200 kW. Un tel système est inutile dans le cas 690 V. 33 kV 4.5 MVA 2 MVA 2 MVA 6 kV 400 V Fig.1 Schéma unifilaire de chaque unité de procè en considerant les tensions de distribution 6kV et 400V. Afin de comparer les deux configurations, il est nécessaire d’identifier le nombre de transformateurs BT et MT requis pour alimenter l’ensemble de l’installation. Dans le cas de l’IGCC, chaque unité procédé est alimentée par un nœud de charge spécifique. Ces nœuds de charge sont ensuite raccordés au système sélectif secondaire pour des raisons de fiabilité. Enfin, dans le but de réduire les pertes de transformation, le réseau BT est directement alimenté à partir du système primaire a 33 kV. 33 kV • Sortie BT (MT) du transformateur, barre (câble), 30 mètres de long ; Arrivée transformateur 33kV, type câble, 300 mètres de long, et disjoncteur 33 kV en cellule. Le tableau n°5 présente en outre les coûts des tableaux BT et MT, chacun composé de deux cellules pour disjoncteurs arrivée et d’une cellule pou disjoncteur de couplage. 3.15 MVA 3.15 MVA Coût des pertes du réseau de distribution 6 kV 690 V 690 V Fig.2 Schéma unifilaire de chaque unité de procès en considerant la tension de distribution 690 V (et 6kV). En outre, en considerant seulement les moteurs de taille jusqu’à 800kW, la solution 400-6000V nesessite de deux transformateurs BT (2MVA) et de deux transformateurs MT (4,5MVA) pour chacune des unités procés, en considérant des facteurs de contemporanéité de 0,6 et d’utilisation de 0,9 (Fig. 1). D’autre part, avec la solution 690V, douze transformateurs BT (quatre pour chaque unité de procés) sont nécessaires, chacun de taille 3.15MVA (Fig.2). Chacun [M @ N° 6000 V N° Total [M @ 690 V N° Total [M @ 0.026 6 0.156 6 0.156 12 0.313 0.046 - - 6 0.276 - - Tableau 6 kV Transfo. 400 V 0.055 - - 3 0.165 - - 0.019 6 0.114 - - - - Tableau 400 V Transfo. 690 V 0.054 3 0.162 - - - - 0.032 - - - - 12 0.384 Tableau 690 V 0.054 - 6 0.324 poste Depart transfo. 33 kV Transfo. 6 kV 400 V Total [M @ - Coût total des resaux 400 V & 6 kV. [M @ Coût total du reseau 690 V [M @ 1.029 Le coût de chaque système transformateur est reporté dans le tableau n°5 et recouvre : Transformateur BT (MT) ; Taille Moteu r [kW] Total moteurs 5.5 11 30 45 90 160 200 250 350 500 600 800 63 38 30 16 24 10 2 8 9 13 2 4 Coût des pertes des câbles [M @ 400 V 6000 V 690 V 0.016 0.0255 0.0353 0.0299 0.0513 0.0338 0.0068 - 0.0027 0.0061 0.0178 0.00314 0.0052 0.0054 0.0128 0.0291 0.0221 0.0293 0.0181 0.0037 0.0222 0.0317 0.0605 0.0123 0.0245 Tableau N°6 – Pertes des câbles. Pertes totales 400 V 6000 V [M @ Câble 0.1986 0.0349 Transformateur 0.044 0.094 Reseau de distribution (400 & 6000 V) [M @ Reseau de distribution (690 V) [M @ 690 V 0.272 0.130 0.371 0.402 1.021 Tabelau N° 5 – Coût du reseau de distribution (seulement avec moteurs jusqu’à 800 kW) • Les pertes par dissipation des câbles et des transformateurs doivent être estimées pour les deux configurations. Elles peuvent être amorties sur la base d’une période de cinq ans, 7000 heures d’opération par an, un taux d’intérêt de 7% et un coût du kWh d’environ 0,0363 Euro. De cette manière, le coût des pertes du réseau peut être ajouté au coût d’investissement du réseau et des dèparts moteurs. Les coûts des pertes des câbles et des transformateurs sont présentés dans les tableaux n°6 et n°7. Les pertes pour le système à 690V sont nettement plus lourdes que celles du cas 400V-6000V, ceci du au pertes plus grandes dans les câbles à 690V par aport aux câbles à 6000V. Tableau N° 7 – Pertes totales du reseau COÛT D’INVESTISSEMENT DE L’IGCC ENTIER Sur la base des données présentées dans les tableaux n°1 à n°7, le bilan global des deux alternatives étudiées est aisée. Leur comparaison est résumé dans le tableau n°8 ci-dessous. Poste/ Tension Coût global Depart Moteur Coût global reseau distribution Coût global pertes reseau Coût global 400 V & 6000 V [M @ [%] 3.032 68.5 [M @ 2.143 [%] 60.1 [M @ -0.889 1.029 23 1.021 28.6 -0.008 0.371 8.5 0.402 11.3 +0.031 4.432 100 690 V 3.566 Economie 100 -0.866 Tableau n°8 : Comparaison du coût global d’investissement des deux alternatives On constate une économie d’environ 20% réalisée grâce à la sélection de la tension 690 V au lieu de 400 V. Le facteur qui joue le rôle le plus important dans l’economie est le coût du moteur. Au contraire, le coût du reseau de distribution et des pertes de puissance ont un poid relatif. Ce résultat doit néanmoins être pondéré du fait de la nécessité d’intégrer à ce calcul le surcoût engendré par l’installation d’un système à 6000 V si il faudra alimenter des moteurs de puissance supérieure à 800kW (Fig. 2). Dans le cas réel, une fois réintégré ce surcoût dans la comparaison économique globale, la solution 690 V permet tout de même une économie globale de 8% du montant de l’investissement pour le poste électricité de l’IGCC (tableau n°9). Poste/ Tension Coût total Depart Moteur Coût total reseau distribution Coût total pertes reseau Coût total 400 V - 6000 V [%] [M @ 4.3952 71.5 690 V –6000V [M @ [%] 3.5062 62.5 Eparg. [M @ -0.889 1.24 20 1.621 28.5 +0.381 0.4865 8.5 0.5205 9 +0.034 6.1217 100 5.6477 100 -0.474 Tableau N°9 – poid des differents items sur le coût global d’investissement. En conclusion, le coût du depart moteur constitue encore le principal facteur d’economie et l’augmentation sur le reseau de distribution causé par la necessité d’un nouveau système MT n’est pas suffisant pour affecter l’avantage de l’economie sur le coût du moteur. Enfin, en cas de système de distribution BT en cascade au système 6 kV, les mêmes calculs (tableau N° 10) montrent la reduction du coût global d’investissent de 5%. En tout cas, selon les bonnes pratiques de l’ingénierie, cette solution n’est pas conseillée à cause de l’elevé coût d’investissement du reseau et des pertes des transformateurs. Poste/ Tension Coût total Depart Moteur Coût total reseau distribution Coût total pertes reseau Coût total 400 V - 6000 V [M @ [%] 4.3952 70 690 V –6000V [M @ [%] 3.5057 59 Econ. [M @ -0.889 1.316 21 1.858 31 +0.542 0.546 9 0.582 10. +0.036 6.257 100 5.946 100 -0.311 Tableau N°10 – Coût global d’investissement de l’alternative considerant le système BT en cascade au reseau 6000 V. CONCLUSION On vient donc d’illustrer les avantages auquels on peut parvenir dans les installations industrielles en replaçant le système à 400V, le plus couramment utilisé, avec celui à 690V. Du point de vue economique, le facteur clé de l’economie d’investissement consiste en l’avantage d’avoir un coût plus bas en utilisant des moteur alimentés a 690V au lieu de moteurs alimentés a 6000V (de 20% a 60% en moins). D’autre part, d’autres facteurs font reduire cet avantage. Avant tout la necessité d’installer un nombre majeur de transformateurs à 690V, consequence de la difference du pouvoir de coupure et de fermeture des appareils de disjonction en cas d’utilisasion du niveau de tension 690V. En deuxième lieu, il sera necessaire d’utiliser un système 400/230V pour alimenter les moteurs de taille plus petite (moins de 0.18kW) et des utilisateurs particuliers (ex. Illumination etc.). En outre, le moindre nombre de fournisseurs capables de fournir moteurs à 690V et pour assurer et certifier la coordination des protections moteur peut rendre contraire au choix du 690V. En tout cas, comme règle generale, quand une installation industrielle est caracterisèe par la presence de beaucoup de moteurs de taille entre 200 et 630kW, la solution d’ultiliser le 690V est preferée. C’est pourquoi dans le futur prochain, avec l’augmentation du marché EU, on verra toujours plus l’utilisation du niveau de tension 690V. BIBLIOGRAPHIE 1. IEEE Std. 141-1993, “Recommended Practice for Electric Power Distribution in Industrial Plant”. 2. IEEE Std. 666-1991, “Design Guide for Electric Power Service System for Generating Stations”. 3. P.F.Lionetto, A.Cerretti, G.Rizzi, B.Savasta, E.Mizia, 1989, “Study of a new Electrical Distribution Network as a consequence of a very large load increase in a Oilrefinery Plant” – CIRED, London. 4. 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