ÉTUDE DE LA FOCALISATION D’UN FAISCEAU IONIQUE À LA PRESSION ATMOSPHÉRIQUE PAR DES LENTILLES ÉLECTROSTATIQUES ANNULAIRES MINCES, DANS UNE DÉCHARGE COURONNE EN CONFIGURATION POINTE-PLAN Mémoire Jonathan Rochon Maîtrise en Physique Maître ès sciences (M.Sc.) Québec, Canada © Jonathan Rochon, 2013 Résumé Ce projet vise l’étude de la focalisation d’un faisceau ionique à la pression atmosphérique. Les sources ioniques récentes fonctionnent à cette pression et la région de dérive séparant la région d’ionisation de l’entrée du spectromètre de masse est telle qu’une importante partie du signal produit est perdu avant son introduction dans le spectromètre de masse. La source LDTD ionise les analytes par une décharge couronne qui est produite par une pointe à haute tension. Le champ électrique généré par cette configuration tend à grandement disperser les ions. Pour limiter cette dispersion et focaliser une plus grande partie du signal produit au centre, des lentilles électrostatiques annulaires minces ont été introduites dans la région de dérive. Des simulations ainsi que des expériences réalisées sur un montage, nous ont permis d’observer une focalisation d’un faisceau ionique. Les résultats expérimentaux ont corroboré les résultats obtenus en simulation. iii Table des matières RÉSUMÉ .................................................................................................................................. III TABLE DES MATIÈRES ................................................................................................................V LISTE DES FIGURES ................................................................................................................... IX LISTE DES TABLEAUX .............................................................................................................. XIII LISTE DES SYMBOLES MATHÉMATIQUES ..................................................................................XV REMERCIEMENTS ................................................................................................................... XIX CHAPITRE 1 : INTRODUCTION .................................................................................................... 1 1.1. HISTORIQUE DE LA SPECTROMÉTRIE DE MASSE ET BUT DU PROJET .................................................... 1 1.2. OBJECTIFS DU PROJET ET MÉTHODOLOGIE .................................................................................. 7 CHAPITRE 2 : REVUE DES TECHNOLOGIES ET CONCEPTS ........................................................... 11 2.1 INTRODUCTION .................................................................................................................. 11 2.2 LES MÉTHODES D’IONISATION UTILISÉES DANS LE VIDE.................................................................. 13 2.2.1 L’IONISATION PAR BOMBARDEMENT ÉLECTRONIQUE ........................................................................ 14 2.2.2 L’IONISATION CHIMIQUE ............................................................................................................. 16 2.2.3 L’IONISATION DE SURFACE ........................................................................................................... 18 2.2.4 L’IONISATION PAR EFFET DE CHAMP .............................................................................................. 19 2.2.5 L’IONISATION PAR PLASMA .......................................................................................................... 20 2.2.6. RÉSUMÉ .................................................................................................................................. 21 2.3 LES SOURCES ET MÉTHODES D’IONISATION À LA PRESSION ATMOSPHÉRIQUE ...................................... 22 2.3.1 L’ÉLECTRO-NÉBULISATION ........................................................................................................... 24 2.3.2 AP-MALDI .............................................................................................................................. 26 v 2.3.3 LA SOURCE LDTD ...................................................................................................................... 28 2.3.4 RÉSUMÉ ................................................................................................................................... 30 2.4 LA DÉCHARGE COURONNE, LENTILLES ÉLECTROSTATIQUES ET TRANSPORT IONIQUE À LA PRESSION ATMOSPHÉRIQUE .........................................................................................................................31 2.4.1 CARACTÉRISATION DE LA DÉCHARGE COURONNE ............................................................................. 32 2.4.2 LENTILLES ÉLECTROSTATIQUES ...................................................................................................... 41 2.4.3 MOBILITÉ IONIQUE ET DIFFUSION.................................................................................................. 43 CHAPITRE 3 : SIMULATION NUMÉRIQUE ..................................................................................49 3.1 MÉTHODES NUMÉRIQUES POUR CALCULER LE POTENTIEL ET LE CHAMP ÉLECTRIQUE..............................51 3.2 RELAX 3D .........................................................................................................................55 3.2 SIMION ET SDS ..................................................................................................................57 3.3 SIMULATIONS ET RÉSULTATS ..................................................................................................60 3.3.1 LIMITES .................................................................................................................................... 61 3.3.2. COMPARAISON DU COMPORTEMENT IONIQUE SOUS DIVERSES VALEURS DE PRESSION ........................... 65 3.3.3 ÉTUDE DE LA CONFIGURATION POINTE-PLAN AVEC DIVERSES LENTILLES ÉLECTROSTATIQUES : RÉSULTATS ET ANALYSES ............................................................................................................................................. 68 CHAPITRE 4 : MONTAGE EXPÉRIMENTAL ..................................................................................83 4.1 ASSEMBLAGE DES COMPOSANTES DU MONTAGE .........................................................................83 4.2 ISOLATION OPTIQUE ENTRE LES DÉTECTEURS ET L’ORDINATEUR .......................................................88 4.2.1 CIRCUIT DU MODULE ÉMETTEUR (ÉLECTROMÈTRE)........................................................................... 91 4.2.2 CIRCUIT DU MODULE RÉCEPTEUR .................................................................................................. 95 4.2.3 CIRCUIT DE L’AMPÈREMÈTRE ........................................................................................................ 96 4.2.4. RÉSUMÉ .................................................................................................................................. 97 4.3 CONTRÔLE DU MONTAGE PAR LABVIEW ....................................................................................98 4.4 CONCLUSION......................................................................................................................99 CHAPITRE 5 : RÉSULTATS EXPÉRIMENTAUX ET DISCUSSIONS .................................................. 101 5.1 PRÉCISION DES DONNÉES OBTENUES ...................................................................................... 102 vi 5.2 VALIDATION DU MONTAGE ET PREMIÈRES MESURES .................................................................. 105 5.3 RÉSULTATS PRÉLIMINAIRES RECUEILLIS MANUELLEMENT ............................................................. 108 5.4 EXPÉRIMENTATION DE LENTILLE SIMPLE DE TYPE ‘’EV PARTS’’ : RÉSULTATS ET DISCUSSIONS. ................ 113 5.4.1. EFFET DU POSITIONNEMENT DES LENTILLES DE 19,1 MM ET 9,6 MM SUR LA FOCALISATION DES IONS. .. 115 5.4.2. DIMINUTION DU COURANT IONIQUE DÉTECTABLE SUR LES DÉTECTEURS PRODUITE PAR LA LENTILLE ÉLECTROSTATIQUE. .............................................................................................................................. 120 5.4.3. COMPARAISON DE LA FOCALISATION ENTRE LES DIVERSES LENTILLES UTILISÉES. ................................. 126 5.4.4 RÉSUMÉ ................................................................................................................................. 133 5.5 QUELQUES RÉFLEXIONS ...................................................................................................... 135 5.5.1. LENTILLES MULTIPLES .............................................................................................................. 135 5.5.2. GAZ VECTEUR......................................................................................................................... 137 CONCLUSION ........................................................................................................................ 137 RÉFÉRENCES ......................................................................................................................... 143 ANNEXE A ............................................................................................................................. 147 ANNEXE B ............................................................................................................................. 149 ANNEXE C ............................................................................................................................. 151 ANNEXE D............................................................................................................................. 153 vii Liste des figures Figure 1.1: Densité relative du courant ionique en fonction de l'angle (rad) ........................ 8 Figure 2.1: Efficacité d'ionisation selon l'énergie des électrons 71 ................................... 15 Figure 2.2: Interface à la pression atmosphérique 16 ....................................................... 23 Figure 2.3: Principe de fonctionnement d’une source à électro-nébulisation 17 ............. 25 Figure 2.4: Schéma de fonctionnement d’une source MALDI 73. ..................................... 27 Figure 2.5: Schéma de fonctionnement de la source LDTD ................................................. 28 Figure 2.6: Effet de charge aux alentours de la pointe pour la décharge couronne négative 20 ........................................................................................................................................ 34 Figure 2.7: Courant produit par la décharge couronne en fonction de la tension appliquée à la pointe pour un espacement de 2 cm 20 ..................................................................... 35 Figure 2.8: Courant minimum détectable avec la tension correspondante en fonction de l’espacement d 21 .............................................................................................................. 36 Figure 2.9: Courant produit par la décharge couronne en fonction du voltage appliqué à la pointe pour différentes valeurs de d 21 ............................................................................ 37 Figure 2.10: Système de lentilles électrostatiques en forme d’entonnoir utilisé en spectrométrie par mobilité ionique 32 .............................................................................. 42 Figure 2.11: Schéma de montage avec les équipotentielles (a) sans lentille et (b) avec une lentille électrostatique positionnée derrière la pointe d’électro-nébulisation 33. ........... 42 Figure 2.12: Lentille électrostatique de forme ellipsoïdale utilisée avec l’électronébulisation 34 ................................................................................................................... 43 Figure 3.1: Nœuds adjacents au nœud central en x, y et z. ................................................. 52 Figure 3.2: a) Schéma d’une électrode rectangulaire ayant 1 mm de large et 6 mm de haut face à une seconde électrode plane. b) Agrandissement sur la pointe de cette électrode (environ 5mm de haut sur 7 mm de large). .......................................................................... 62 Figure 3.3: a) Les deux premiers cercles sont dessinés dans un espace de 100 nœuds, le premier ayant un rayon de 1 nœuds et le second un rayon de 3 nœuds. b) Le troisième a été réalisé dans un espace de 1000 nœuds et a un rayon de 29 nœuds. ............................ 63 ix Figure 3.4: Pointe ayant une forme hyperbolique de 0,1 mm de diamètre ........................ 64 Figure 3.5: Intensité relative des ions en fonction leur endroit d’arrivée sur le plan ......... 64 Figure 3.6: Effet d’une lentille électrostatique à 800 V sur des ions de charge positive unitaire ayant une énergie initiale de 100 eV ...................................................................... 66 Figure 3.7: Effet d’une lentille de 20 mm de diamètre à une tension de 800 V à la pression atmosphérique sur des ions de charge positive unitaire ayant une énergie initiale de 100 eV.......................................................................................................................................... 66 Figure 3.8: Pointe utilisée dans nos simulations. ................................................................. 68 Figure 3.9: Faisceau ionique dans une configuration pointe-plan pour diverses pressions. .............................................................................................................................................. 69 Figure 3.10: a) Anneaux de cuivre utilisé pour nos lentilles de type annulaires. b) Lentilles électrostatiques faites par Kimball Physics. ......................................................................... 72 Figure 3.11: Densité normalisée pour des situations où une lentille électrostatique se situe à 5 mm du plan. .................................................................................................................... 73 Figure 3.12: Densité normalisée mesurée au plan pour une lentille de 16,2 mm de diamètre placée à différents endroits dans l’espace inter-électrodes. ............................... 75 Figure 3.13: Lentille de 16,2 mm de diamètre à divers endroits par rapport au plan......... 76 Figure 3.14: Densité normalisée au plan pour des situations où il y a des lentilles électrostatiques multiples dans l’espace inter-électrodes. ................................................. 78 Figure 3.15: Différentes configurations avec des lentilles de 8,1 mm de rayon : (1) lentille à 10 mm du plan, (2) lentille à 7,5 mm du plan et (3) lentilles à 7,5 mm, 5 mm et 2,5 mm. . 79 Figure 4.1: Différents éléments du montage fixés à une table optique. ............................. 84 Figure 4.2: a) Anneau de cuivre utilisé pour nos lentilles de type annulaires. b) Lentilles électrostatiques faites par Kimball Physics. ......................................................................... 85 Figure 4.3: Les détecteurs de courants utilisés pour le montage expérimental. ................ 86 Figure 4.4: Schéma global du montage ................................................................................ 87 Figure 4.5: Courbe de la puissance lumineuse normalisée en fonction de la tension appliquée aux bornes de la DEL. .......................................................................................... 89 x Figure 4.6: Relation entre la tension prise aux bornes d’une résistance en série avec le phototransistor (module récepteur) et la tension qui alimente la diode émettrice (module émetteur). ............................................................................................................................. 91 Figure 4.7: Circuit électronique du module émetteur .......................................................... 93 Figure 4.8: Connecteur pour joindre les DEL et les phototransistors à la fibre optique. ..... 95 Figure 4.9: Circuit électronique du module récepteur ......................................................... 96 Figure 4.10: 1ère étape de l’ampèremètre ............................................................................ 97 Figure 5.1: Relation entre la tension prise aux bornes d’une résistance en série avec le phototransistor (module récepteur) et la tension qui alimente la diode émettrice (module émetteur). ...........................................................................................................................102 Figure 5.2: Courant produit par décharge couronne mesuré avec l’ampèremètre et les deux détecteurs. .................................................................................................................104 Figure 5.3: Pointe utilisée dans le montage : vue de face et vue de côté. .........................106 Figure 5.4: Rapport courant-tension à la pointe en fonction de la tension. ......................107 Figure 5.5: Courants mesurés sur les détecteurs 1 et 2 en fonction de la tension appliquée sur une lentille annulaire de 36,8 mm de diamètre, pour une tension constante à la pointe. ............................................................................................................................................109 Figure 5.6: Rapport entre le courant mesuré sur le détecteur 1 et la somme des courants mesurés en fonction de la tension de la lentille, pour une tension constante à la pointe. ............................................................................................................................................110 Figure 5.7: Courants mesurés sur les détecteurs 1 et 2 en fonction de la tension appliquée sur la lentille, pour un courant constant à la pointe. .........................................................111 Figure 5.8: Rapport du courant mesuré au détecteur 1 sur la somme des courants en fonction de la tension de la lentille, pour un courant constant à la pointe. ......................112 Figure 5.9: Lentille de 19,1 mm de diamètre à 10 mm du plan. Courant mesuré sur les deux détecteurs en fonction de la tension appliquée sur la lentille. .................................116 Figure 5.10: Courants mesurés sur le détecteur en fonction de la tension appliquée sur la lentille de 19,1 mm de diamètre pour différents emplacements entre la pointe et le plan. ............................................................................................................................................117 xi Figure 5.11: Courant mesuré sur le détecteur en fonction de la tension appliquée sur la lentille 9,6 mm pour différents emplacements entre la pointe et le plan. ....................... 118 Figure 5.12: Comparaison des courants mesurés pour la lentille de 9,6 mm de diamètre lorsqu’elle est située à 2,5 mm du plan a), et à 5 mm du plan b) ...................................... 119 Figure 5.13: Lentilles de 15,9 mm, 12,7 mm et 9,6 mm de diamètre à 2,5 mm et 5 mm du plan lorsqu’elles sont à une tension de 2800 V et que la pointe est à une tension de 7000 V. Distribution linéaire de 29 ions espacés de 0,5 mm à 9,96 mm du plan. ...................... 121 Figure 5.14: Les figures a) et b) sont des agrandissements de l’extrémité gauche de la lentille de 9,6 mm de diamètre telle que présenté à la figure 5.13 d). a) Situation où la pointe est à une tension de 0 V et la lentille de 9,6 mm est à 4400 V. b) Situation où la pointe est à une tension de 7000 V et la lentille de 9,6 mm à 3200 V. ............................. 123 Figure 5.15: Courants mesurés sur les détecteurs provenant de la lentille de 9,6 mm de diamètre lorsqu’elle se situe à 5 mm du plan. ................................................................... 124 Figure 5.16: Lentille cylindrique de 22,9 mm positionnée entre la pointe et le plan dans le montage expérimental. ...................................................................................................... 127 Figure 5.17: Courant mesuré sur la cible lorsque les lentilles se situent à 10 mm du plan. ............................................................................................................................................ 128 Figure 5.18: Courant mesuré sur la cible lorsque les lentilles se situent à 7,5 mm du plan. ............................................................................................................................................ 128 Figure 5.19: Courant mesuré sur la cible lorsque les lentilles se situent à 5 mm du plan. 129 Figure 5.20: Courant mesuré sur la cible lorsque les lentilles se situent à 2,5 mm du plan. ............................................................................................................................................ 129 Figure 5.21: Sommaire présentant le courant mesuré sur la cible lorsque toutes les lentilles ont une tension de 2800 V en fonction du diamètre de celle-ci et de l’endroit où elles se situent. ................................................................................................................... 131 Figure 5.22: Lentilles 19,1 mm, 12,7 mm et 4,7 mm à 2700 V chacune, espacées de 4,6 mm et à 2,5 mm du plan. La pointe est à 7000 V ...................................................................... 135 xii Liste des tableaux Table 3.1: Différences dans la densité mesurée sur le plan par rapport à la densité initiale pour différentes pressions. ................................................................................................... 70 Table 5.1 : Caractéristiques des lentilles utilisées ………………………………………………………… 114 xiii Liste des symboles mathématiques A Fragment moléculaire d’une molécule du gaz échantillon (M) B Fragment moléculaire d’une molécule du gaz échantillon (M) d Espacement entre la pointe et le plan D Coefficient de diffusion e Charge électrique e- Électron eV E Énergie d’un électron accéléré par une différence de potentiel de 1 V Ei Énergie d’ionisation h Longueur du pas entre chaque noeud I Courant IC Courant dans la borne collectrice d’un transistor IE Courant dans la borne émettrice d’un transistor j Densité de courant j0 Densité de courant maximale J Flux d’ions kB Constante de Boltzmann K Coefficient de mobilité ionique L Longueur du parcours d’un ion masseion Masse de l’ion massegaz Masse du gaz neutre M Molécule du gaz échantillon M+ Molécule ionisée positivement M- Molécule ionisée négativement n Densité de particules na Nombre de collisions attendues Champ électrique xv ni Nombre d’ions nstats Nombre de collisions statistiques compilées n0 Nombre d’atomes neutres p Pression rion Déplacement de l’ion rstats Saut de longueur aléatoire R Résistance RL Résistance de charge RV Résistance variable t Intervalle de temps T Température vd Vitesse moyenne de dérive vt Vitesse thermique du gaz vion Vitesse moyenne des ions V Tension VC Tension dans la borne collectrice d’un transistor VE Tension dans la borne émettrice d’un transistor Vseuil Tension seuil de la diode Vsp Tension de claquage de la décharge couronne V0 Tension d’allumage de la décharge couronne X Molécule d’un gaz réactif W Fonction de travail E/n Champ électrique réduit E/p Rapport du champ électrique sur la pression α Premier coefficient de Townsend ε0 Permittivité du vide θ Angle radian λ Libre parcours moyen λion Libre parcours moyen de l’ion xvi ρ Distribution de charge μ Masse réduite Ω Section efficace n ou dn/dx Gradient de concentration xvii Remerciements La présentation de ce mémoire est l’accomplissement d’un travail que je n’aurais pu réussir sans l’aide de plusieurs personnes. Dans un premier temps, je remercie mon codirecteur de maîtrise, le professeur Réal Paquin qui fût pour moi un guide et un mentor. Par son enthousiasme et son grand courage malgré des moments plus difficiles, il m’a permis de compléter cette importante étape. Sa patience et ses connaissances sans limites m’ont aidé dans le cheminement ardu que peut être un tel projet. Par son entremise j’ai eu la chance de collaborer avec une équipe géniale, nommé, Phytronix Technologies. Grace à leur soutien financier, technique et moral, j’ai pu achever ma maitrise. C’est avec joie que j’ai donc décidé de poursuivre mon parcours académique vers un projet de doctorat. Je veux également remercier mon autre co-directeur, le professeur Simon Rainville pour avoir accepté de co-dirigé ma maîtrise. Ses précieux conseils dans les moments où j’en avais besoin m’ont permis d’accomplir ce projet. La réalisation d’un aussi long projet nécessite un équilibre entre la vie académique et la ‘’vraie’’ vie. À ce titre, Pascal, Kevin, Tyler et plusieurs autres amis se sont chargés de me changer les idées plus souvent que j’aurais pu le souhaiter en venant passer quelques jours à Québec. Pour me ressourcer, je pouvais également compter sur ma famille qui m’offrait toujours un oasis de paix à Gatineau lorsqu’il a pu faire tempête. Enfin, je tiens à remercier ma copine Myriam pour sa patience, son encouragement ainsi que son support essentiel pendant la rédaction de ce document. Un gros merci à Louis Harbour et Daniel Landry avec lesquels je pouvais toujours avoir des discussions intéressantes et constructives sur nos projets et sur la physique en général. Plus d’une fois, ils m’ont dépanné et aidé avec des problèmes mathématiques. xix Finalement, les nombreux étudiants d’été québécois ou français ont amené beaucoup de vie pendant ces quelques années passées au LPAM. Merci à tous ceux que je puis côtoyer pendant ces dernières années pour le support que vous avez pu m’apporter. xx Chapitre 1 : Introduction 1.1. Historique de la spectrométrie de masse et but du projet Le spectromètre de masse est aujourd’hui l’instrument analytique le plus répandu et utilisé dans le monde pour l’identification des produits chimiques 1. Le premier à avoir conçu un appareil digne de ce nom est l’Anglais Joseph John Thomson du Laboratoire Cavendish de l’Université de Cambridge au début des années 1900 2. Son étudiant F. W. Aston perfectionna le concept de façon à créer un appareil beaucoup plus performant. Presque simultanément, en Amérique, A. J. Dempster de l’Université de Chicago créa aussi un spectromètre de masse ayant une géométrie différente de ceux créés au Laboratoire Cavendish. À partir de ce moment, la spectrométrie de masse était lancée. On peut affirmer que deux concepts ont mené les scientifiques vers la conception du spectromètre de masse (MS). Dans un premier temps, Sir Williams Crookes exprima l’idée qu’il pourrait exister des atomes de la même espèce ayant un poids atomique différent : ce que nous appelons maintenant les isotopes. La découverte d’éléments radioactifs prouva la validité de cette hypothèse. Ailleurs, deux Allemands firent l’observation de rayons anodiques. Eugene Goldstein observa un rayonnement lumineux à partir de la cathode lors de décharges gazeuses à basse pression. Puis, Wilhelm Wien démontra que ces rayons pouvaient être déviés par des champs magnétiques forts; ce qui confirma que les rayons anodiques étaient des faisceaux de particules chargées positivement. J. J. Thompson est parti du concept des rayons anodiques pour créer un appareil dans lequel les champs magnétiques et électriques intenses étaient superposés permettant aux ions de parcourir des trajectoires paraboliques spécifiques selon leur rapport m/z (m étant 1 la masse de l’ion et z sa charge). Ainsi, il était capable de séparer la masse de plusieurs gaz avec une résolution de moins de 10%. Pour Thomson, cette nouvelle technique d’analyse avait l’avantage, non seulement de nécessiter une petite quantité de matériel, mais également d’ouvrir les portes à résoudre des problèmes d’identification chimique avec une plus grande facilité que tout ce qui existait à ce moment-là: «I feel sure that there are many problems in chemistry which could be solved with far greater ease by this than by any other method» 1. Sans le savoir, il fût le premier à observer des isotopes (de néon) au moyen d’un spectromètre de masse. L’importance de l’avènement du spectromètre de masse est primordiale dans ce domaine, car les isotopes sont très difficilement dissociables chimiquement et la différence de masse, somme toute très petite, demeure le meilleur moyen de les mesurer. Les grandes perspectives qu’avançait Thomson ont amené plusieurs personnes à travailler sur le concept. Un des personnages majeurs fût Francis William Aston, assistant de recherche de J. J. Thomson au Laboratoire Cavendish. Dans le but d’améliorer la résolution de l’instrument sans altérer l’intensité au détecteur 2, il choisit de séparer la section en deux parties distinctes où les ions sont soumis aux champs électriques et magnétiques. Les ions, désormais focalisés par un système de lentilles électrostatiques, passent entre deux électrodes planes qui produisent un champ électrique. Dans cette première section, les ions sont séparés selon leur énergie cinétique, ce qui n’était pas possible avec l’instrument de Thomson. Dans la deuxième section les ions trouvent un champ magnétique qui fait converger les ions de même masse sur une plaque photographique placée au plan focal. L’apport majeur de cette géométrie est que les ions étaient maintenant focalisés en un seul endroit pour un petit spectre d’énergie. Avec son instrument, il put répertorier un nombre important d’éléments ayant des isotopes. Dans les mêmes années, à l’Université de Chicago, Arthur Jeffrey Dempster inventa un spectromètre de masse à secteur magnétique de 180 qui faisait converger les ions, de même masse, vers un point focal. Son concept était différent d’Aston par le fait qu’il 2 n’avait pas de filtre d’énergie; il accélérait plutôt les ions pour rendre le faisceau monoénergétique. Ensuite, les ions étaient introduits par une fente dans un champ magnétique qui faisait 180. La divergence angulaire du faisceau ionique limitée par la fente d’entrée était approximativement compensée au second degré. Son instrument lui permit de découvrir de nouveaux isotopes et inspira d’autres chercheurs dans la conception d’appareils plus performants. Les spectromètres de masses étaient surtout utilisés en milieu académique et ils étaient de conception artisanale jusqu’au début des années 1940. À ce moment, l’industrie pétrolière commença à utiliser l’instrument à des fins de prospection et d’analyse de produits raffinés 3. La compagnie Consolidated Engineering Corporation fût la première à commercialiser un spectromètre de masse en 1943. La Deuxième Guerre mondiale donna un essor formidable au domaine, car, pour les besoins du projet Manhattan, les scientifiques utilisèrent ce moyen pour mesurer précisément le ratio d’uranium U 235/U238 et pour collecter les ions fissibles. C’est d’ailleurs en raison de cette utilisation qu’on utilise le terme collecteur lorsqu’on parle de détecteur. On peut diviser le spectromètre de masse en trois parties distinctes : la source d’ionisation, l’analyseur et le détecteur. Depuis le début de cette science, les chercheurs mirent beaucoup d’efforts dans le but d’améliorer la partie analyseur. Une première gamme d’appareils de type statique fut construite. Dans ce type d’instrument on retrouve les systèmes ayant plusieurs secteurs magnétiques et qui peuvent aussi avoir des lentilles électrostatiques. Puis une deuxième gamme de spectromètres de type dynamique vit le jour. Ces appareils étaient dynamiques par le fait que la détermination de la masse des ions était fonction du temps. Les spectromètres de masse à temps de vol (TOF) ainsi que ceux fonctionnant en résonance cyclique sont de ce type. Aujourd’hui, on retrouve presque qu’exclusivement des spectromètres de masse dynamique sur le marché. De nouvelles applications se développèrent par la suite en même temps que de nouvelles géométries étaient inventées et testées par les chercheurs. 3 Les autres parties du spectromètre de masse connurent aussi une évolution. Au niveau du détecteur, on utilisait, dans les débuts, une plaque fluorescente qui émettait des photons lorsqu’un ion la percutait, mais qui ne gardait aucune trace après l’impact. Ensuite, on utilisa la plaque photographique que le faisceau d’ions marquait lorsqu’il la heurtait. Puis, Dempster fut le premier à utiliser un détecteur électronique avec lequel on mesurait le courant ionique reçu. Ce type de détecteur, connu aussi sous le nom de cylindre de Faraday, est devenu la norme par la suite. Comme le raffinement de la technique pour permettre une meilleure résolution au niveau de la masse diminuait l’intensité des ions, des moyens pour amplifier le signal mesuré ont dû être développés. On a d’abord amplifié le courant directement, puis les multiplicateurs d’électrons apparurent pour permettre des progrès majeurs de détection lorsque le courant ionique est très faible. La source d’ionisation a aussi subi des développements avec le temps. Selon Roboz: «the functions of an ion source are to produce as many ions as possible from the neutral particles present and to form, shape, and eject an ion beam that is suitable to entrance into the analyser» 2. Cette section du spectromètre de masse a reçu des améliorations constantes depuis les débuts à l’instar des deux autres sections. Encore aujourd’hui, une grande partie des efforts mis dans l’amélioration de la technique se fait au niveau de la source. C’est cette partie qui nous intéressera tout particulièrement dans ce mémoire. Les méthodes d’ionisation divergent grandement et ont toutes leurs avantages et leurs désavantages. Dans les appareils de Thomson et Aston, l’ionisation était produite par des décharges électriques dans un tube maintenu à basse pression. Cette source n’était pas optimale, car même si un grand courant ionique était produit, les ions entraient dans l’analyseur avec un large spectre d’énergie 2-4. En utilisant toujours le concept de décharge gazeuse à basse pression, certains firent en sorte que les ions extraits étaient mono-énergétiques, mais, en somme, le courant restait très instable. L’étalement en 4 énergie (eV) des ions, lorsqu’ils sont produits, est une des caractéristiques les plus importantes dont on doit tenir compte 2. Plus l’étalement est réduit, plus il est possible de faire converger facilement les ions vers un point précis. C’est ainsi que les chercheurs se tournèrent vers d’autres façons d’ioniser la matière. On vit l’apparition de sources utilisant l’ionisation par plasma, par bombardement d’électrons, par décharge RF, par effets de champ, etc. Toutes ces techniques requièrent une géométrie et une connaissance différente l’une de l’autre, ce qui rend les améliorations difficiles. De plus, aucune de ces techniques n’a permis de produire une source universelle permettant d’ioniser tous les composés avec autant d’efficacité. Il est très important dans le domaine de la spectrométrie de masse de savoir ce qu’on veut analyser pour pouvoir choisir la source, l’analyseur et le détecteur qui nous sied le mieux. Comme l’analyseur doit être maintenu sous vide pour pouvoir différencier les masses, les sources ont été conceptuellement pensées pour fonctionner elles aussi sous vide (10 -2 – 10-8 Torr). Cependant, l’insertion des échantillons à analyser était particulièrement ardue et lente, pour ne pas altérer le vide du spectromètre de masse. Les chimistes développèrent une puissante technique leur permettant de séparer les composés chimiques en phase gazeuse en les faisant passer dans une colonne ayant une phase liquide stationnaire. On appela cette technique la chromatographie en phase gazeuse (GC). La technique ne peut être utilisée qu’avec des composés volatils. À la sortie de la colonne les molécules sont ionisées par différentes techniques, puis le courant ionique produit est détecté. Pour raffiner l’analyse des composés chimiques, on a voulu coupler le chromatographe en phase gazeuse avec un spectromètre de masse (GC-MS), pour former un super-détecteur. Le même cheminement se fit avec la technique de la chromatographie en phase liquide (LC) aussi appelé HPLC (High Pressure Liquid Chromatography), car elle nécessite une grande pression à l’injection du liquide dans la phase solide. Elle fût aussi couplée à un spectromètre de masse (LC-MS). Le couplage, autant pour les phases gazeuse et liquide, obligèrent les chercheurs à développer de nouvelles interfaces d’entrée pour les spectromètres de masse ainsi que de nouvelles 5 sources d’ionisation, car la sortie du chromatographe se faisait à la pression atmosphérique. La chromatographie en phase gazeuse ou liquide couplée avec un spectromètre de masse (GC-MS, LC-MS) est une technique puissante qui est encore largement utilisée dans le domaine. L’avènement des chromatographes en phase liquide couplés à un spectromètre de masse amena les scientifiques à créer des sources opérant à la pression atmosphérique. Cependant, à cette pression, l’ionisation est beaucoup plus difficile et les courants produits sont très inférieurs comparativement à ceux produits sous vide. Parmi les différentes techniques employées, se retrouvent l’ionisation par désorption laser, l’ionisation chimique, l’électro-nébulisation, la nébulisation thermique et l’ionisation par décharge couronne. Un des avantages à produire des ions à la pression atmosphérique est que par le biais de nombreuses collisions occasionnées par une plus grande densité du gaz, les analytes ionisés n’acquièrent pas l’énergie nécessaire à leur fragmentation. On a donc pu mesurer des molécules de plus en plus massives. Maintenant, les sources à la pression atmosphérique sont largement utilisées pour travailler avec des protéomes, de l’ADN, des lipides et tout autre composé d’une très grande masse et nécessitant d’être ionisé doucement. Ainsi, dans les vingt dernières années, des sources se nommant MALDI (Matrix-Assited Laser Desorption/Ionization), DESI (Desorption Electrospray Ionization), LDTD (Laser Diode Thermal Desorption) et bien d’autres ont vu le jour. Ce qui était au début un appareil servant à répertorier les différents éléments du tableau périodique et leurs isotopes est donc devenu un instrument d’analyse universel avec lequel on peut analyser des composés chimiques ayant des poids variant de quelques masses atomiques à des dizaines de milliers d’unité de masses atomiques. Comme toute amélioration à l’une des trois parties d’un spectromètre de masse est non négligeable, nous avons décidé d’étudier le phénomène d’ionisation et le transfert d’ions de la source vers le spectromètre de masse, plus particulièrement dans le cas de la décharge couronne utilisée dans la source LDTD fabriquée par Phytronix Technologies. 6 La source LDTD désorbe les analytes thermiquement par un faisceau en proche infrarouge produit par une diode laser, puis ceux-ci sont amenés par un gaz vecteur vers une pointe maintenue à un très haut potentiel (~5000V) qui les ionise par décharge couronne 10. Par la suite, les ions créés dérivent, dans le champ électrique, vers l’entrée d’un spectromètre de masse. La décharge couronne produite dans une configuration pointeplan émet un faisceau ionique qui diverge grandement selon l’importance de la distance entre la pointe et le plan. C’est ainsi qu’on a émis l’hypothèse qu’en modifiant le champ électrique ( E ) dans la région séparant la pointe du plan nous pourrions produire un effet de convergence sur les ions. Le but du projet est donc d’obtenir la focalisation d’un faisceau ionique dans une configuration pointe-plan par l’utilisation de lentilles électrostatiques. 1.2. Objectifs du projet et méthodologie Le but du projet est de réussir à focaliser un faisceau ionique à la pression atmosphérique. On peut produire des ions dans les deux polarités avec la décharge couronne 9. Pour simplifier le montage et le nombre d’expériences à réaliser, nous nous sommes limités à travailler avec des ions de polarité positive. On sait que la décharge couronne produit un courant relativement stable de quelques microampères lorsqu’on y applique un potentiel de quelques kV sur une distance d’environ 1 cm. Le fonctionnement et les résultats obtenus avec la source LDTD prouvent que ce phénomène ionise assez d’analytes pour réaliser l’analyse par spectrométrie de masse 5. Comme il a été mentionné précédemment, la configuration pointe-plan favorise une grande dispersion des ions. La densité de courant ionique J mesuré sur le plan se comporte selon la loi empirique de Warburg (1.1) 6, 7, 8 trouvée selon des expériences faites il y a plus de 110 ans (figure1.1) et qui a comme forme : 7 j ( ) j0 cos5 (0.1) où θ est l’angle par rapport à la pointe et j0 représente le courant ionique à son maximum (au centre). Figure 1.1: Densité relative du courant ionique en fonction de l'angle (rad) On constate que la densité du courant devient très faible lorsque l’angle atteint 1,5 radian. On peut aussi observer qu’une grande densité de courant est dispersée autour de θ = 0. Pour un espacement pointe-plan de 10 mm, on peut mesurer du courant jusqu’à 17,3 mm du centre. Comme l’entrée d’un spectromètre de masse a un rayon de l’ordre du millimètre, on réalise qu’une grande partie du courant produit est perdue pendant le transfert vers le spectromètre de masse. Notre hypothèse est qu’en modifiant la géométrie du champ électrique dans l’espace séparant la pointe de l’entrée du spectromètre de masse, on pourrait augmenter le courant ionique y entrant. Pour y parvenir, on a choisi d’utiliser des lentilles électrostatiques à symétrie cylindrique par souci de simplicité. Le projet est exploratoire, car il n’y a pas réellement de résultats avancés dans la littérature faisant référence à des électrodes placées dans l’espace pointeplan. En allant perturber le champ à la pointe, nous risquons de le modifier et d’altérer le phénomène d’ionisation. Toutefois, le transport d’ions à la pression atmosphérique est 8 très largement dominé par le champ électrique. La question est de savoir si on peut modifier avantageusement le champ électrique de façon à focaliser le faisceau ionique dans une configuration qui tend naturellement à le faire diverger. Pour répondre à cette question, nous avons cru bon d’étudier théoriquement le phénomène d’ionisation par décharge couronne, la mobilité ionique ainsi que le transport d’ions. Cette étude a pour but de caractériser le phénomène et ses limites afin de pouvoir exploiter le courant produit à son maximum. Comme le champ électrique a un effet prédominant, nous voulons utiliser un logiciel permettant de visualiser celui-ci. Dans le but d’observer le phénomène expérimentalement, un montage est construit pour mesurer le courant ionique. Le mémoire débute par un chapitre présentant une revue théorique des différentes façons d’ioniser, dans le vide ainsi qu’à la pression atmosphérique, en approfondissant particulièrement la décharge couronne. La mobilité ionique et le transport ionique sont aussi abordés, ainsi qu’un aperçu sur les différentes expériences réalisées avec des lentilles électrostatiques. Le chapitre suivant est consacré aux simulations numériques. On y explique les techniques utilisées pour résoudre l’équation de Laplace, puis les logiciels de simulation utilisés sont présentés. On expose ensuite nos résultats et analyses sur les simulations réalisées. Le quatrième chapitre décrit le montage expérimental en le divisant en trois parties distinctes : mécanique, électronique et numérique. L’étalonnage ainsi que les limites de notre système y sont exprimés. Les résultats et analyses obtenus avec notre montage sont posés dans le cinquième chapitre. Le dernier chapitre conclut en faisant un survol des résultats obtenus dans les différentes parties du mémoire. 9 Chapitre 2 : Revue des technologies et concepts 2.1 Introduction Le but du projet est de réaliser un effet focalisant sur un faisceau ionique. Nous nous sommes intéressés à cette problématique car ce type de faisceau est utilisé dans certaines sources ioniques à la pression atmosphérique. Il est important de produire un faisceau ionique qui est optimal pour entrer dans un spectromètre de masse. Pour ce chapitre et les subséquents, on appellera luminosité de la source, la partie du faisceau ionique entrant dans le spectromètre de masse. Dans le cas de la décharge couronne utilisée pour faire de l’ionisation chimique à la pression atmosphérique (APCI), technique utilisée dans la source LDTD entre autres, la configuration pointe-plan produit un faisceau ionique grandement divergent. La luminosité d’une telle source est donc faible. La focalisation du faisceau permettrait d’augmenter la luminosité de la source et pourrait permettre ultimement d’augmenter le rapport signal sur bruit dans le spectromètre de masse. De plus, en chimie analytique, on travaille souvent à l’état de traces et une amélioration quantitative du signal ne peut être que bénéfique. L’ionisation à la pression atmosphérique et la recherche d’efficacité du transfert d’ions de la source vers le spectromètre de masse a débuté avec l’avènement de la chromatographie en phase gazeuse et liquide. La découverte de ces techniques permit aux scientifiques de séparer les divers éléments d’un composé chimique pour en faire une étude qualitative. Les spectromètres de masse permettent difficilement de travailler avec des mélanges complexes, car les spectres produits deviennent rapidement indéchiffrables. Cependant, la spectrométrie de masse permet une étude quantitative avantageuse. Les deux techniques ont donc été couplées pour former ce qu’on peut appeler un super 11 détecteur. Le couplage d’un chromatographe en phase gazeuse ou liquide avec un spectromètre de masse a amené la modification de l’interface d’entrée de celui-ci. Le problème majeur vient du fait que le flux sortant d’une colonne de chromatographe est à une pression plus élevée que la pression de fonctionnement d’un spectromètre (10-6 – 10-7 Torr). Le flux a donc tendance à avoir une expansion qui disperse les composés que l’on veut analyser. Pour permettre de coupler efficacement un chromatographe et un spectromètre de masse, des interfaces d’entrée ont été conçues. Parmi celles-ci ont retrouve l’interface par membrane dite sélective, car elle laisse passer seulement les composés désirés vers le spectromètre de masse. L’introduction directe est une autre méthode qui consiste à tout simplement introduire la colonne du chromatographe dans l’entrée du spectromètre de masse 12. Le jet moléculaire supersonique est une interface utilisée en chromatographie en phases gazeuse et liquide, ainsi que pour les sources à la pression atmosphérique. Ce jet est produit à l’aide d’une interface située entre deux régions de pression différente qui a un orifice sonique 15. Cet orifice permet à un gaz provenant d’une région à plus haute pression de subir une expansion adiabatique de l’autre côté. Cette expansion garde l’énergie des analytes constantes, mais la température du gaz diminue, ce qui entraine une vitesse plus élevée pour les particules. L’expansion entraine les particules plus légères (souvent les solvants par rapport aux analytes) à se disperser sur les côtés et les particules plus lourdes à rester au centre. Ceci a pour effet de concentrer les particules à analyser au même endroit. L’entrée du spectromètre de masse a donc été placée au centre du jet moléculaire supersonique. D’autres interfaces ont été fabriquées de façon à optimiser l’entrée des analytes dans le spectromètre de masse. Pour le chromatographe en phase liquide, une autre variable entre en jeu, soit la nature liquide et non-volatile de l’échantillon, ce qui rend encore plus difficile son couplage. Les interfaces ont donc été construites dans le but de faire évaporer les solvants utilisés en chromatographie en phase liquide et les techniques développées pour le GC-MS ont été appliquées ici. Le flux était, par la suite, dirigé vers une source utilisant l’impact 12 électronique ou l’ionisation chimique qui opèrent sous vide (10-3 – 10-5 Torr). Tous ces développements guidèrent les chercheurs vers des solutions applicables à la pression atmosphérique. Les sources d’ionisation à la pression atmosphérique furent inventées pour permettre le couplage des chromatographes avec le spectromètre de masse, mais leur utilisation a été élargie à beaucoup d’autres applications. Maintenant que nous connaissons l’origine de l’ionisation à la pression atmosphérique, nous nous intéresserons à l’ionisation proprement dite. En premier lieu, un bref survol sera fait des méthodes d’ionisation utilisées sous vide, car elles sont, de façon détournée, utilisées pour l’ionisation à la pression atmosphérique. Puis, on étudiera les différentes sources d’ionisation à la pression atmosphérique, en particulier la source LDTD. Par la suite, la théorie de la décharge couronne sera approfondie. Un sommaire sera fait des études ayant pour sujet les lentilles électrostatiques à la pression atmosphérique. En dernier lieu, la mobilité ionique sera abordée pour mieux comprendre la contrainte que la pression atmosphérique nous impose. 2.2 Les méthodes d’ionisation utilisées dans le vide Il est important d’examiner les différentes méthodes d’ionisation à basse pression à l’origine des premières sources ioniques, car elles ont été intégrées, de manière diverses et améliorées, dans la fabrication de sources à la pression atmosphérique. On résumera ici cinq méthodes employées dans le vide qu’on retrouve aussi à la pression atmosphérique : l’ionisation par bombardement électronique, effet de champ, par création d’un plasma ainsi que l’ionisation chimique et l’ionisation de surface (thermique). Ces types d’ionisation furent largement utilisés dans les débuts de la spectrométrie de masse. La grande luminosité des sources sous vide (10-1 – 10-10 A) demeure le grand avantage par rapport à l’ionisation à la pression atmosphérique. Cette grande luminosité était cependant indispensable, car les détecteurs et analyseurs du moment n’étaient pas aussi 13 performants qu’aujourd’hui. La qualité du vide varie selon la méthode employée (1 – 10-8 Torr) 4. 2.2.1 L’ionisation par bombardement électronique L’ionisation par bombardement électronique, aussi appelé impact électronique, ionise un gaz électroniquement neutre par collisions d’électrons avec celui-ci. Pour obtenir l’ionisation d’un gaz (M), un faisceau d’électrons doit être accéléré de façon à avoir une énergie cinétique plus élevée que l’énergie d’ionisation du gaz. L’ionisation des particules neutres (équation 2.1) n’est qu’un des phénomènes parmi plusieurs qui peuvent se produire lorsqu’on bombarde un gaz avec des électrons. Le faisceau d’électrons peut provoquer la fragmentation (A, B) des molécules (équation 2.2), l’excitation des atomes/molécules ou simplement subir des collisions élastiques. Il peut se former des ions négatifs (équation 2.3), mais ceux-ci ne sont considérés que pour quelques substances. M e M 2e (2.1) M e A B 2e (2.2) M e M (2.3) Ces phénomènes arrivent tous dans des proportions différentes selon l’énergie des électrons incidents. Lorsque les électrons sont peu énergétiques (moins que l’énergie d’ionisation), il est plus probable que les atomes soient excités ou que l’électron diffuse carrément. Lorsque l’énergie est assez grande, un électron peut produire plusieurs ions, chargés simplement ou de façon multiple, tout au long de son parcours. Des relations décrivant précisément le courant ionique produit en fonction du nombre d’électrons incidents sont connues et se retrouvent dans la littérature 2,4. 14 L’ionisation étant plus efficace aux environs de 70 à 150 eV (figure 2.1) pour l’ensemble des gaz mesurés, les sources utilisant cette technique accélèrent le faisceau d’électrons au niveau de ces énergies. Ce type de source fonctionne bien avec entre autres, des gaz, des vapeurs de composés organiques et des vapeurs de solides. Comme il a été mentionné précédemment, les électrons peuvent fragmenter les molécules, ce qui peut être un avantage lorsqu’on veut étudier la composition interne des molécules. Figure 2.1: Efficacité d'ionisation selon l'énergie des électrons 71 Un filament de tungstène dans lequel passe un grand courant est utilisé pour émettre les électrons. Le faisceau d’électrons est dirigé dans une enceinte close où il interagit avec le gaz ambiant. Les ions formés sont, quant à eux, extraits vers le spectromètre de masse perpendiculairement au faisceau d’électrons avec des électrodes focalisantes. Pour améliorer l’efficacité d’ionisation par électrons, certaines sources allongent le parcours 15 des électrons avec un champ magnétique leur faisant poursuivre leurs trajectoires en forme de spirale ou en faisant tout simplement osciller les électrons entre deux électrodes négatives. La source ionique par bombardement d’électrons opère sous un vide de ~10-4 Torr et fournit un courant ayant un étalement en énergie restreint et stable (~ 10 eV) 4. D’autres techniques ont vu le jour en utilisant des atomes ou des ions à la place d’électrons pour ioniser. Ceci donna l’ionisation par jet rapide d’atomes (Fast atom bombardment FAB), et l’émission d’ions secondaires (Secondary ion mass spectrometry SIMS). 2.2.2 L’ionisation chimique L’ionisation chimique ressemble beaucoup à l’ionisation par bombardements d’électrons, mais s’avère plus douce pour ioniser. De plus, on opère une source utilisant ce type d’ionisation à une pression supérieure à l’ionisation par impact électronique (10-2 Torr). Un faisceau d’électrons est utilisé pour ioniser un gaz dit réactif (CH4, H2, NH3) comme cela a été présenté à la section précédente (2.2.1). L’échantillon à analyser est mélangé en très faible quantité dans le gaz réactif (X). La pression étant plus élevée que pour l’impact électronique, les ions collisionnent avec les molécules neutres du gaz réactif et, dans une plus faible proportion, avec les molécules neutres de l’échantillon (M). Ces nombreuses collisions subies par les ions peuvent modifier leur composition. L’ionisation positive des molécules neutres se fait majoritairement par deux mécanismes soit l’échange de charge ou le transfert d’un proton 13. L’échange de charge (équation 2.4) se produit lorsqu’un ion entre en collision avec une molécule du gaz ambiant (M ou X). Si l’ion a une assez grande énergie (> que l’énergie d’ionisation Ei de M ou X), il peut arracher un électron à une molécule stable et former un ion. Le transfert de proton (équation 2.5), est le mécanisme dominant pour l’ionisation chimique 11. Celui-ci consiste en ce que les 16 molécules ionisées du gaz réactif (X) accumulent un proton de plus au courant de leurs collisions avec les molécules neutres réactives et les donnent aux molécules du gaz échantillon (M). X M X M (2.4) XH M X M H (2.5) Plusieurs gaz réactifs peuvent être utilisés, mais le gaz échantillon doit être une base plus forte pour attirer un proton. Le méthane est une des bases utilisées et l’équation 2.6 nous montre comment les différentes réactions ion-molécule génèrent un ion positif. L’ionisation chimique négative peut aussi se produire lorsque le gaz échantillon perd un proton comme lorsque le gaz réactif favorise la formation de OH- (équation 2.7) CH 4 e CH 4 2e CH 4 CH 4 CH 5 CH 3 CH 5 M CH 4 M H (2.6) OH M M H H 2O (2.7) L’ionisation chimique est dite plus douce que l’ionisation par impact électronique, car l’énergie du gaz réactif est beaucoup moindre que celle du faisceau d’électrons, ce qui tend à ioniser les molécules neutres sans les fragmenter. Cette technique est prisée lorsqu’on ne veut pas dénaturer le composé étudié. 17 2.2.3 L’ionisation de surface L’ionisation de surface est aussi appelée l’ionisation thermique. Le principe est qu’en chauffant une surface où l’échantillon a été absorbé, celui-ci se désorbera sous la forme d’ions ou d’atomes/molécules neutres. On peut déposer préalablement l’échantillon sur la surface froide et, par la suite, la chauffer ou simplement diriger des vapeurs de l’échantillon sur la surface déjà chauffée. Classiquement, une surface conductrice était utilisée et on y faisait passer un grand courant pour la chauffer. Cependant il existe d’autres moyens efficaces de faire monter la température de la surface comme avec un laser. La surface requiert d’avoir une grande fonction de travail (W), ainsi l’iridium, le rhénium, l’osmium, le tantale, le tungstène et le platine sont les éléments le plus souvent utilisés. Les métaux alcalins sont plus susceptibles d’être ionisés positivement, tandis que le groupe des halogènes, qui ont une très grande affinité électronique, créent des ions négatifs. L’ionisation négative est toutefois très difficile. La technique permet d’ioniser des éléments ayant un poids atomique élevé. Le rendement de formation ionique (équation 2.8), soit le rapport d’ions versus les atomes/molécules neutres ni no , est donné par : ni e(W Ei ) exp( ) no kT (2.8) où k est la constante de Boltzmann, e la charge de l’électron, ni le nombre d’ions et n0 le nombre d’atomes neutres. Ce rendement de formation ionique dépend beaucoup de la fonction de travail de la surface, mais aussi de la température 2. Plus W est grand par rapport à l’énergie d’ionisation, plus ni no diminue si la température augmente. Si W est plus petit que Ei, le rapport ni no augmente avec la température, mais le nombre total d’ions créés est beaucoup moindre que dans la situation précédente. Il est à noter que les échantillons ont 18 avantage à avoir la plus petite température d’évaporation pour être efficacement ionisés. Cette technique n’a pas tendance à dégrader l’échantillon et permet de prendre des mesures de rapport isotopique très précises. Les sources fonctionnant avec ce type d’ionisation opèrent dans un très grand vide (10-6 Torr) et peuvent produire un courant ionique de 10-2 à 10-5 A qui a un très faible étalement en énergie 4. 2.2.4 L’ionisation par effet de champ L’ionisation par effet de champ ionise un échantillon lorsqu’on applique un grand potentiel entre deux électrodes. En plaçant une électrode en forme de pointe à un potentiel élevé (5000 V) et une seconde électrode à la masse, on crée les conditions favorables à l’effet tunnel d’électrons de l’échantillon vers la surface conductrice 14. Pour ioniser les analytes, on doit les amener près de la surface. Ainsi, on peut vaporiser l’échantillon, s’il est volatile, ou le déposer préalablement s’il est non volatile. Le champ électrique déforme la barrière de potentiel de l’analyte ce qui permet aux électrons de s’échapper dans la surface conductrice. Les sources à ionisation par effet de champ fonctionnent dans un vide d’environ 10-8 Torr, et produisent des courants faibles (10-10 à 10-8 A) 4. La densité de courant, par contre, est très élevée ce qui est un avantage. L’étalement en énergie des ions créés est beaucoup plus important que pour les techniques présentées précédemment. Enfin, cette technique ionise les analytes doucement sans les fragmenter. L’ionisation négative peut aussi se produire lorsque le champ électrique produit par une pointe négative permet l’émission d’électrons qui, par la suite, ionisent le gaz ambiant. Cependant, les sources classiques à effet de champ fonctionnaient majoritairement en mode positif. 19 L’efficacité d’ionisation dépend de la grandeur du champ électrique qui lui-même dépend du potentiel de la pointe et de son rayon de courbure. Plus le rayon de courbure est petit, plus le champ électrique sera intense pour un même potentiel, ce qui aura pour effet d’ioniser un maximum d’analytes. Il est évident que le rayon de courbure est approximatif, i.e. que la surface n’est pas parfaitement lisse, des aspérités peuvent ressortir en certains endroits et produire un champ électrique très élevé localement. Ce phénomène fût à la base du concept de la microscopie par effet de champ où l’on peut observer la surface de l’émetteur de façon très précise. 2.2.5 L’ionisation par plasma L’ionisation se produit dans un plasma qui s’auto-génère. Le concept est similaire à l’ionisation par bombardements électronique, i.e. que l’échantillon est ionisé par collisions avec des électrons présents dans le plasma. La différence réside dans le fait que les électrons ionisant les analytes ont l’énergie correspondant à la température du plasma et non d’un faisceau d’électrons (electron gun). Le plasma peut être créé dans un volume et un espace moins contraignant que pour bien d’autres techniques. Le plasma doit être initié avant de pouvoir s’auto-générer. Ainsi en bombardant le gaz ambiant, on produit une avalanche d’électrons qui, à leur tour, ionisent et créent d’autres électrons pour enfin atteindre un équilibre. Une électrode de polarité négative est installée de manière à pouvoir extraire les ions. Le plasma peut être généré de différentes façons et selon diverses configurations d’électrodes. La décharge rf produit un plasma en faisant osciller les électrons à une fréquence de 10 à 30 MHz dans un vide de 10-4 à 10-2 Torr 4. Le momentum acquis par collision, ajouté au changement de direction du champ électrique, donne assez d’énergie aux électrons pour ioniser les analytes tel que décrit par l’équation 2.1. Le fait de faire osciller un électron allonge son parcours ce qui augmente, du même coup, la probabilité 20 qu’il ionise une particule. On peut aussi appliquer un champ magnétique pour faire tourner les électrons dans la cavité. La décharge rf crée des ions ayant une grande divergence en énergie. L’utilisation d’un plasma pour ioniser se retrouve aussi dans les sources fonctionnant avec des cathodes chaudes ou froides, ainsi que pour les sources plasmatron et duoplasmatron. Toutes ces sources ont une géométrie originale pour permettre une ionisation et une extraction pouvant convenir à différents types d’utilisation. La décharge luminescente (glow discharge) crée un plasma entre deux électrodes planes dans une enceinte maintenue aux alentours de 1 Torr. Les deux électrodes créent un fort champ électrique qui permet aux électrons et aux ions de dériver dans des directions opposées. Les électrons créent les ions par collision avec le gaz neutre. Cette technique est intéressante, car elle est à la base du concept de la décharge couronne à la pression atmosphérique. En somme, l’ionisation par plasma propose une méthode d’ionisation versatile pouvant être utilisée dans une configuration qui convient au montage employé. 2.2.6. Résumé Différentes méthodes d’ionisation dans le vide ont été présentées. On a pu constater que la qualité du vide ainsi que les caractéristiques du faisceau ionique diffèrent grandement d’une technique à l’autre. Les mécanismes d’ionisation se ressemblent beaucoup, mais changent quant à leur utilisation. Le concept d’impact électronique est utilisé directement pour certaine sources tandis que, dans d’autres il sert seulement à initier les réactions. C’est au chercheur à bien déterminer la méthode qui sied le mieux à l’échantillon à 21 analyser. On verra qu’à la pression atmosphérique, on s’inspire de différentes méthodes d’ionisation pour construire des sources plus efficaces. 2.3 Les sources et méthodes d’ionisation à la pression atmosphérique La particularité des sources d’ionisation à la pression atmosphérique est qu’on doit introduire un agent extérieur (l’échantillon) dans une enceinte sous vide (le spectromètre de masse). Le développement de ces méthodes d’ionisation commença lorsqu’on a voulu coupler le spectromètre de masse avec un chromatographe en phase liquide ou gazeuse. Les avantages découlant de ces nouvelles méthodes permirent de développer de multiples sources pouvant ioniser l’échantillon présent sous différentes formes. Un de ces avantages est la douceur d’ionisation qui permet d’analyser des composés biologiques de grande masse (jusqu’à des millions de Daltons). Ceci est devenu aujourd’hui un très grand champ d’intérêt, où l’on s’applique à analyser et détecter des protéines, des peptides, des lipides, etc. Un autre avantage est que l’ionisation à la pression atmosphérique permet de réduire l’énergie excédentaire des ions rapidement ce qui empêche ceux-ci de se dénaturer. Enfin, on peut maintenant introduire des échantillons en phase solide dans une source. Comme le spectromètre de masse opère dans un vide minimum de 10-5 Torr, la source ionique à la pression atmosphérique est devenue un module extérieur à l’appareil. Cependant, l’introduction d’ions nécessite de les faire passer de 760 Torr à la pression du spectromètre de masse. On inventa l’interface à la pression atmosphérique (API) qui consiste en une succession d’étapes de pompage (figure 2.2). Chaque étape a une pression inférieure à la précédente et comporte des éléments focalisant le faisceau d’ions. Le jet moléculaire supersonique prend place dans le premier étage habituellement. L’écorceur (forme conique dans la figure 2.2) vient accueillir les analytes se retrouvant au centre du jet. 22 Figure 2.2: Interface à la pression atmosphérique 16 L’électro-nébulisation (ESI) ainsi que l’ionisation chimique à la pression atmosphérique (APCI) sont utilisées pour ioniser un jet liquide provenant d’un chromatographe en phase liquide ou d’un autre système. Les sources AP-MALDI (Atmosheric Pressure Matrix Assited Laser Desorption Ionization), DESI (Desorption Electrospray Ionization) et LDTD ionisent, quant à elles, les analytes provenant de solutions en phase solide ayant été désorbées par différentes techniques. L’ionisation se fait généralement par des réactions ions-molécules et transfert de proton tel que décrit pour l’ionisation chimique. Pour certaines, la grande quantité de solvant utilisée pour traiter l’échantillon nécessite un procédé de désolvatation avant qu’elle entre dans le spectromètre de masse. On présente ici trois sources qui sont différentes au niveau de l’ionisation, de la désolvatation ainsi que de la désorbtion des analytes. Ces instruments utilisent les différentes méthodes d’ionisation classiques vues à la section précédente (2.2). 23 2.3.1 L’électro-nébulisation L’électro-nébulisation (Electrospray ionization ESI) est une technique qui permet de coupler le spectromètre de masse avec un chromatographe en phase liquide. Un capillaire amène la phase liquide au centre d’une électrode tubique en acier inoxydable de petit rayon ayant un potentiel de plusieurs kilovolts. Le champ électrique produit une accumulation de charges à la surface du liquide. Cette surface se déformera pour devenir sous l’effet du champ très pointue (aussi appelée cône de Taylor). La rupture du cône produit des gouttelettes chargées qui seront nébulisées dans l’espace séparant le capillaire du spectromètre de masse (figure 2.3). À ce stade la phase liquide a été évaporée, mais le solvant présent dans la solution initiale est toujours mélangé avec les analytes. Ainsi, les goutelettes sont amenées dans une chambre de désolvatation qui peut prendre la forme d’un capillaire ou d’une enceinte chauffée. On utilise aussi un gaz sec (N2) et chaud pour faire évaporer le solvant. Pendant que le solvant s’évapore, la densité de charges de même polarité augmente. Lorsque la force de répulsion de ces charges devient supérieure à la tension de surface de la gouttelette, des ions sont libérés. Puis, les ions entrent dans le spectromètre de masse par l’interface à la pression atmosphérique. La distance séparant le capillaire de l’entrée du spectromètre de masse dépend de la longueur de cette chambre qui peut varier d’une source à une autre. Le capillaire peut être positionné en face de l’entrée du spectromètre de masse, mais le flux étant directement dirigé vers celle-ci, on favorise l’introduction de solvant et de molécules neutres dans l’appareil. Pour diminuer ce phénomène, certaines sources placent le capillaire de façon à ce que le jet soit perpendiculaire à l’entrée. Les configurations utilisées favorisent la dispersion des ions dans l’espace les séparant de l’entrée de l’appareil. Ultimement, seulement une partie des analytes peut être mesurée. 24 Figure 2.3: Principe de fonctionnement d’une source à électro-nébulisation 17 L’ionisation à proprement dite des analytes se produit lorsque le solvant est complètement évaporé de l’échantillon pour les grosses molécules ou bien lorsque les analytes ionisés se désorbent des gouttelettes pour les petites molécules. On peut considérer que l’ionisation se fait par transfert de charges entre molécules. On parle donc d’ionisation chimique si on considère que le solvant transporte majoritairement la charge et que, lors de l’évaporation, il laisse sa charge à l’analyte. L’ionisation ne s’apparente pas totalement à un des types décrits classiquement, mais est un résultat de plusieurs de ces phénomènes. Comme la nébulisation rapide de la solution empêche celle-ci d’atteindre un équilibre, les analytes se retrouvent ultimement avec un surplus de charges (+/-). Les charges présentes dans la phase gazeuse proviennent des électrons fournis par le capillaire (oxydation) pour le mode positif et le contraire (réduction) en mode négatif. Comme l’attachement d’électrons est limité par plusieurs paramètres, le nombre de charges disponibles pour ioniser est équivalent au courant produit par les électrons. Typiquement, les sources d’électro-nébulisation produisent des courants de 1 μA. La pression atmosphérique et le fait que l’échantillon ne soit pas chauffé ou très peu, font en sorte que les ions sont 25 stables et ne se fragmentent pas. Cette méthode est excellente pour analyser des molécules non volatiles ou difficilement évaporables et des molécules thermolabiles. L’évaporation rapide du solvant favorise la production d’ions multichargés ce qui permet de détecter des molécules ayant des poids élevés avec des spectromètres de masse mesurant des rapports m/z limités. 2.3.2 AP-MALDI La technologie MALDI se démarque des autres méthodes discutées précédemment, par le fait que la solution est introduite dans la source en phase solide. La source MALDI (figure 2.4) a été conçue initialement pour être utilisée sous vide, mais son évolution permet aujourd’hui de l’utiliser à la pression atmosphérique. Les mécanismes d’ionisation sont très semblables pour les deux sources. L’échantillon est mélangé dans une solution comprenant des solvants ainsi que des molécules organiques capables d’absorber une impulsion lumineuse laser. L’échantillon est déposé sur un support, puis séché pour évaporer le solvant. Le support est par la suite introduit dans la source où un faisceau laser est dirigé sur la solution solide ce qui permet de la désorber. Cette désorption est due à l’absorption de l’énergie des photons par les molécules organiques. Cette énergie intense et de courte durée ne permet pas aux molécules de l’évacuer normalement. Celles-ci acquièrent alors de l’énergie cinétique et désorbent. L’efficacité de cette technique réside dans la nature de la matrice. Elle doit être en mesure d’absorber la longueur d’onde du laser utilisé ainsi que, par la suite, se dissocier des analytes. On peut ioniser des molécules ayant des masses élevées (> 100 000 Da). Pour ne pas dégrader les analytes, la quantité de molécules organiques doit être très supérieure à ceux-ci. Les mécanismes d’ionisation sont très variés en MALDI et ne sont pas très bien quantifiés. L’ionisation se produit entre autres par photo-ionisation, réactions ions-molécules et transfert de proton. Toutefois, l’ionisation y est relativement bonne, car le rendement 26 d’une telle source est excellent. Cet appareil est disponible commercialement. En APMALDI, les ions n’ont pas tendance à se fragmenter, contrairement à ce qui se produit dans le vide, mais ils tendent à faire des agglomérations avec la matrice. Cet effet peut rendre les spectres très difficiles à interpréter. Figure 2.4: Schéma de fonctionnement d’une source MALDI 73. Le support à échantillon est à un potentiel électrique pour permettre aux ions de dériver vers l’entrée du spectromètre de masse. Pendant cette dérive, les ions ont tendance à se disperser comme pour l’électro-nébulisation. 27 2.3.3 La source LDTD La source LDTD (figure 2.5) ressemble beaucoup au concept de source APCI, à la différence que l’échantillon est désorbé de sa phase solide, puis ionisé par décharge couronne. L’échantillon est en premier lieu déposé dans des puits métalliques montés sur un support appelé LazWell à raison de 1 à 10 µL 74. Ensuite les solvants sont évaporés avant qu’ils ne soient introduits dans la source comme pour la technique MALDI. Une diode laser infrarouge envoie un faisceau sur l’arrière du support métallique pour que l’échantillon se désorbe thermiquement. Cette désorption a lieu en moins de sept secondes. Les analytes sont, par la suite, redirigés avec un gaz sec (air) vers la pointe chargée. Cette pointe est à un potentiel d’environ 5 kV et produit une décharge couronne à proximité de sa surface. La décharge couronne, un plasma, ionise les analytes par réactions ions-molécules, transferts de protons ou d’électrons. Figure 2.5: Schéma de fonctionnement de la source LDTD Le gaz utilisé dans la source est un mélange particulier pour maximiser l’ionisation. Il est composé en grande majorité de diazote et d’une infime partie de molécules d’eau (10 ppm - 1000 ppm). L’eau est indispensable pour permettre le transfert efficace de protons du gaz ionisé vers les analytes 18. Cependant, l’eau forme des agrégats (2.13-2.15) qui 28 peuvent nuire au spectre analysé s’ils sont présents en trop grande quantité 75, 76. La source peut être utilisée en mode négatif ou positif. Bourke 15 a très bien résumé les réactions les plus probables en modes positif et négatif (2.9-2.15 et 2.16-2.17). Mode positif N2 e N2 2e (2.9) N2 2 N2 N4 N2 (2.10) N4 H 2O H 2O 2 N2 (2.11) H 2O H 2O H3O OH (2.12) H3O H 2O N2 H ( H 2O)2 N2 (2.13) H ( H 2O)n1 H 2O N2 H ( H 2O)n N2 (2.14) H ( H 2O)n M MH ( H 2O)n (2.15) e O2 O2 (2.16) Mode négatif O2 M M H OOH (2.17) Le mécanisme permettant d’ioniser les analytes en est un de type chimique, i.e. on transfert des charges d’une particule à une autre. En réalité, c’est le fort champ électrique présent dans la région d’ionisation qui en est la cause. C’est celui-ci qui permet aux électrons de se dissocier et puis d’acquérir l’énergie nécessaire pour ioniser d’autres molécules par impact électronique. Ces phénomènes seront caractérisés dans la prochaine section. La source opère avec un courant à la pointe de quelques microampères et crée un faisceau d’ions divergent. Le signal détecté dans le spectromètre de masse a un excellent 29 rapport signal/bruit dû, en grande partie, à l’absence de solvant ou de matrice avec l’échantillon désorbé. Ce ne sont, cependant, pas toutes les molécules qui peuvent être désorbées des puits LazWell avec cette technique. La source LDTD est utile pour ioniser des analytes en faible quantité et ayant des masses de 1 à quelques milliers de Daltons. Les ions produits sont chargés une fois (single-charged). 2.3.4 Résumé Les trois sources présentées montrent que les phénomènes d’ionisation sont nombreux et pas nécessairement faciles à décrire à la pression atmosphérique. À la pression ambiante, la densité moléculaire est telle que les ions entrent en collision constamment avec les autres molécules, ce qui favorise des réactions. La majorité des sources utilisent donc ce phénomène pour ioniser les analytes par réactions ions-molécules et transferts de protons. Ces réactions se produisent dans divers contextes, comme dans un plasma, lorsque que l’échantillon est excité thermiquement par laser ou par évaporation de l’échantillon chargé. Ces méthodes ont en commun la douceur d’ionisation et la thermalisation rapide des analytes qui les empêche de se fragmenter. On constate aussi que la désorption et la façon d’amener les ions au spectromètre de masse varient beaucoup d’une technique à l’autre. On peut affirmer que la production d’ions à la pression atmosphérique est contrôlée en grande partie, par les potentiels appliqués ainsi que les jets de gaz utilisés. De plus, on doit tenir compte des solvants et des matrices présents dans le faisceau ionique. Le problème commun de ces sources est que la dérive des ions vers le spectromètre de masse n’est pas contrôlée, donc pas optimale. La grande dispersion des ions dans l’espace séparant la zone d’ionisation et l’entrée du spectromètre de masse minimise le rendement de ces sources. L’efficacité d’ionisation peut être excellente, mais si les ions ne se rendent jamais dans l’appareil, cela rend les sources très peu lumineuses. C’est en s’inspirant de la configuration de la source 30 LDTD et de cette problématique que l’étude de la focalisation d’ions à la pression atmosphérique a été faite. 2.4 La décharge couronne, lentilles électrostatiques et transport ionique à la pression atmosphérique La décharge couronne est un plasma qui se forme dans une région où le champ électrique est assez fort pour arracher des électrons de la matière et ainsi l’ioniser par plusieurs mécanismes. La décharge couronne se produit lorsqu’une différence de potentiel électrique élevée est appliquée entre une pointe ou une tige très fine et une surface quelconque. Un fort champ électrique se forme à proximité de la surface de la pointe chargée. Ce champ ionise le gaz se trouvant à proximité. Les ions produits dérivent par la suite, selon le gradient du champ électrique, vers l’électrode à la masse. Deux configurations sont largement utilisées soit : la fine tige cylindrique utilisée avec un cylindre de plus grand diamètre (utilisé dans les imprimantes lasers) et la configuration pointe-plan utilisée notamment dans les sources de type APCI. Cette dernière configuration nous intéresse, car c’est celle utilisée dans la source LDTD. L’ionisation par décharge couronne dépend de plusieurs paramètres. De plus, la grande densité de particules présentes à la pression ambiante rend le contrôle des ions ardus. Ainsi, l’introduction d’électrodes chargées focalisantes dans un tel système pourrait changer les paramètres d’ionisation et altérer le transport ionique. Dans cette optique, la décharge couronne, les lentilles électrostatiques et le transport ionique ont été étudiés plus en détail pour comprendre et bien utiliser les particularités de ces phénomènes. L’espace entre les deux électrodes peut se séparer en deux parties : la région d’ionisation où on retrouve la décharge couronne, et la région de dérive où le champ électrique n’est plus assez fort pour produire l’ionisation. Cette dernière partie est la plus vaste des deux. 31 2.4.1 Caractérisation de la décharge couronne Le phénomène de la décharge couronne a été caractérisé par Warburg en 1899 8. Une loi portant son nom décrit la distribution de la densité de courant dans une configuration pointe-plan (équation 2.18). j ( ) j0 cosn (2.18) Cette loi, quoique empirique6, 8, 28, est toujours valable aujourd’hui et plusieurs l’ont dérivée mathématiquement. La loi est communément exprimée en ayant l’exposant n = 5, mais il est plus juste de dire que ce paramètre est variable selon la polarité de la pointe et n’est pas exactement égal à 5. Les valeurs qu’on retrouve dans la littérature sont de n ≈ 4,82 pour la polarité positive et n ≈ 4,65 pour la polarité négative 6, 19. Si l’exposant est différent selon la polarité, l’ionisation et la décharge produites sont différentes aussi. Les deux modes produisent des plasmas équilibrés qui encourent un courant ionique stable, mais ceux-ci se développent selon différents régimes. Le mode positif sera décrit plus en profondeur, car c’est celui-ci qui a été utilisé pour expérimenter avec nos lentilles électrostatiques. 2.4.1.1 La décharge couronne en mode positif et négatif La décharge couronne prend forme à la pression ambiante lorsque le champ électrique est asymétrique. Des décharges peuvent se produire dans des champs uniformes, comme 32 pour la décharge luminescente (glow discharge), mais les régimes de pression sont beaucoup plus petits que 760 Torr. Comme il a été mentionné plus haut, les configurations permettant la décharge couronne sont une fine tige cylindrique placée au centre d’un cylindre creux ou face à un plan et une pointe placée face à un plan. Dans les deux géométries, la pointe et la fine tige doivent être l’électrode ayant le potentiel le plus élevé (négatif ou positif), tandis que le plan et le cylindre creux, qui offrent la plus grande surface, sont à la masse commune. L’initialisation de la décharge se fait à une certaine tension (tension d’allumage V0), qui dépend de la distance pointe-plan et du rayon de courbure de la pointe. Avant que V0 soit atteint, on ne mesure aucun courant. Deux régimes différents structurent la décharge couronne selon la polarité. Pour le mode négatif, l’ionisation débute lorsque des électrons sont libérés des électrodes ou des molécules neutres par des phénomènes extérieurs (ex : photoionisation, photoémission). Ces électrons commencent à libérer d’autres électrons par impact lorsque le champ leur permet d’acquérir assez d’énergie 20, ce qui crée de nouveaux ions ainsi qu’une avalanche d’électrons. Cette avalanche augmente l’espace de charge dans le médium gazeux et permet à la décharge de devenir stable et de s’autogénérer. Le mode négatif est particulier, car on mesure des impulsions de courant au lieu de mesurer un courant continu et on les appelle les impulsions de Trichel en l’honneur de celui qui les a étudiées le premier. La formation de ces impulsions débute par l’augmentation locale de l’espace de charge à proximité de la surface de la pointe, ce qui entraine l’augmentation du champ électrique, comme la figure 2.6 le montre. L’ionisation par avalanche d’électrons produit un nombre supérieur d’ions positifs à la pointe par rapport au nombre d’électrons produits par le circuit pointe-plan. Ainsi, à l’étape A de la figure 2.6, il y a accumulation de charges positives à la cathode tandis qu’un groupe de charges négatives dérivent vers l’anode. Lorsque le groupe de charges négatives aura atteint l’anode, on mesurera une impulsion de courant. Les abords de la cathode seront déchargés aussi et le champ électrique redescendra (étape B), puis le tout recommencera encore une fois pour former une nouvelle impulsion. 33 Figure 2.6: Effet de charge aux alentours de la pointe pour la décharge couronne négative 20 La fréquence du régime pulsé augmentera avec la tension à la cathode, jusqu’à ce qu’il y ait un arc électrique. Une description exhaustive de ces impulsions est faite dans Electrical Coronas 9 écrit par Loeb sur des recherches menées par lui et son équipe (Kip et Trichel). Pour obtenir une bonne production d’ions négatifs, on doit utiliser des gaz ayant une bonne électronégativité (O2, H2O) ce qui favorise l’attachement d’électrons. 34 Le mode positif n’a pas de régime pulsé, mais produit plutôt un courant continu lorsque la décharge couronne est bien établie. Rappelons que l’ionisation, ou plutôt la détection d’un courant stable, débute seulement à un potentiel d’allumage (onset voltage) V0 qui varie selon l’espacement d et le rayon de courbure de la pointe r. On peut séparer le régime d’ionisation du mode positif en trois parties comme la figure 2.7 le montre. Figure 2.7: Courant produit par la décharge couronne en fonction de la tension appliquée à la pointe pour un espacement de 2 cm 20 La partie A est la région où il n’y a pas de courant mesurable. La partie B est une région où des soubresauts de courant sont mesurés, mais où le plasma ne génère pas assez d’électrons pour se maintenir en équilibre. C’est à partir de la région C, soit d’une certaine tension d’allumage, que la décharge s’auto-génère par les phénomènes d’ionisation et 35 fournit un courant stable. La figure 2.9 montre la dépendance de la tension et du courant en fonction de la distance d. On note que lorsque l’espacement est moins de 1 cm, le courant monte très rapidement. Si les deux électrodes sont très rapprochées, il est possible que le courant crée un arc électrique avant même d’avoir instauré un plasma stable. Dans notre cas, l’expérimentation a été faite avec un espacement de 1 cm ce qui 7 7 6 6 5 5 4 Configuration Pointe-plan 3 Courant 4 Tension 3 2 2 1 1 0 Tension kV Courant x10-7 A en théorie donne V0 ≈ 4,6 kV. 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 Espacement d (cm) Figure 2.8: Courant minimum détectable avec la tension correspondante en fonction de l’espacement d 21 Le rayon de courbure de la pointe influence grandement le courant ainsi que la tension d’allumage. Plus la pointe est effilée, i.e. que plus r est petit, moins la tension aura besoin d’être élevée pour produire un même courant. On mesure un courant d’une centaine de nanoampères (nA) lorsque la décharge est initiée (figure 2.8). Le courant augmente avec la tension appliquée à la pointe jusqu’à ce qu’on atteigne la tension de claquage Vsp qui se situe à plusieurs dizaines de kilovolts (environ 16 kV pour une distance de 1 cm) et où l’on peut mesurer quelques centaines de microampères (μA). 36 12 Courbes I-V Courant x10-5 10 Décharge couronne 8 Différents espacement 1 cm 2 cm 3 cm 4 cm 30 35 6 Configuration: Pointe-plan 4 2 0 0 5 10 15 20 25 Tension kV Figure 2.9: Courant produit par la décharge couronne en fonction du voltage appliqué à la pointe pour différentes valeurs de d 21 Loeb, Kip et Trichel 9,20-23 posent un paramètre leur permettant de définir la région d’ionisation. Ce paramètre se définit comme étant le ratio du champ électrique sur la pression E/p qui a des unités de Volts/cm∙ Torr. Pour Trichel, E/p doit au moins avoir une valeur de 30 pour permettre à un électron libre d’atteindre, pendant son libre parcours moyen, l’énergie nécessaire pour ioniser une molécule par impact électronique. E/p doit être supérieur à 90 pour voir un ion négatif perdre son électron. Pour obtenir un décharge stable, Trichel mentionne que la région d’ionisation doit avoir un ratio supérieur à 90. Dans d’autres ouvrages, on introduit le même genre de terme 24 qu’on appelle le champ électrique réduit E/n, où n est la densité du gaz. Ce terme est sensiblement le même que celui posé par Loeb, mais a des unités de Townsend (1 Td = 10-21 V∙m2). La valeur du champ électrique réduit pour permettre une décharge stable est 120. À la pression atmosphérique ceci équivaut à un champ électrique de 3000 V/mm. Dans le cas de Loeb, ce paramètre équivaut à un champ de 6840 V/mm. La différence est majeure entre les 37 deux, mais elle s’explique par ce qu’ils définissent comme région d’ionisation. Loeb et al. propose que la valeur de 90 représente le champ nécessaire pour arracher un électron d’un ion négatif et qu’il ionise le gaz par la suite. Dans le cas du champ électrique réduit, 120 Td est la limite où un électron peut produire un ion après une collision avec une molécule neutre. Cependant, avec Loeb, E/p = 30 est la limite où un électron libre peut ioniser une molécule neutre. Cette valeur de 30 équivaut à un champ de 2280 V/mm, ce qui s’approche du champ limite obtenu à 120 Td. Pour nos recherches nous nous sommes basés sur la limite de 120 Td pour définir la région d’ionisation de notre système. On appelle parfois la décharge couronne, décharge luminescente qui est un terme plus large pouvant désigner des géométries ayant un champ uniforme. La raison pour laquelle on fait mention de luminosité 9, 20-23, 72, vient du fait que beaucoup ont caractérisé celle-ci avec la lumière qui est émise lorsque l’ionisation prend forme. Cette émission de photons est importante lorsque la décharge fournit un très grand courant (streamer), mais elle est discrète lorsqu’on travaille aux environs de la tension d’allumage V0. 2.4.1.2 Relations théoriques pour la courant et la densité de courants ioniques Lorsqu’on analyse la décharge couronne, on le fait plus souvent qu’autrement par le biais de la relation courant-tension. On est capable de mesurer et de quantifier plusieurs paramètres de la décharge par la relation I-V. Une relation (équation 2.19) décrivant le courant en fonction de la tension appliquée sur l’électrode a été démontrée en premier par Warburg, et par la suite vérifiée par plusieurs 6, 25, 26, 36. Cette relation s’applique à la configuration pointe-plan. I kV (V V0 ) où V0 est la tension d’allumage de la décharge et k est une constante. 38 (2.19) Les expériences tendent à démontrer que la décharge couronne obéit à cette relation pour diverses distances séparant la pointe du plan et pour divers régimes de pression. V0 et k sont généralement déterminés par extrapolation des données expérimentales. Toutefois, Carrebo 6 note que pour des valeurs de V légèrement supérieur à V0, on retrouve une divergence importante par rapport à la théorie. Ce fait pourrait s’expliquer par la nature rugueuse de l’électrode qui peut créer des courants spontanés et instables aux environs du potentiel d’allumage et avant que la décharge soit bien établie. On peut aussi traiter cette relation différemment en utilisant le terme I/V qui rend l’équation 2.19 linéaire, comme on peut voir : I k (V V0 ) V (2.20) La relation de Warburg (équation 2.18) nous renseigne sur la distribution du courant sur le plan après que les ions créés aient traversé la région de dérive. Toutefois, à moins d’avoir plusieurs détecteurs qui quadrille le plan, il est difficile de mesurer facilement et précisément j ( ) . Dans notre projet on s’inspire de la distribution de Warburg pour poser nos hypothèses, mais nous ne faisons pas de mesures exhaustives par rapport aux changements que les électrodes focalisantes engendrent sur la distribution de courant. Nous nous limitons à mesurer le courant sur une cible de faible diamètre par rapport à une seconde l’entourant. Cependant la loi de Warburg et les recherches faites pour la valider 6-7, 27-31 nous renseignent sur de nombreux points. Dans un premier temps, la loi est valide pour n’importe quelles distances inter-électrodes. Ainsi, si on reprend la relation 2.18, on peut réécrire θ sous la forme : x d arctan( ) (2.21) où x est la distance radiale par rapport au centre et d la distance inter-électrodes. 39 En introduisant l’équation 2.21 dans l’équation 2.18 on obtient : x j ( x) j0 cos n arctan( ) . d (2.22) Il est généralement entendu que la loi est valide pour θ < 60. L’équation 2.22 nous indique que plus d augmentera, plus la distribution s’étendra. Dans les sources APCI et dans notre montage, la distance utilisée est de l’ordre de quelques centimètres. Si on utilise d = 1 cm, ceci implique qu’on peut mesurer du courant sur le plan jusqu’à 1,73 cm du centre. La principale cause de cet étalement est la forme asymétrique du champ électrique à la pointe. Dans une configuration où on opposerait deux plans, le champ serait uniforme et unidirectionnel, ce qui ferait dériver les ions en ligne droite, si on fait abstraction de toute autre contrainte. Cependant, dans notre système, le champ électrique a une forte divergence angulaire à la pointe, comme il sera démontré dans le chapitre 3, ce qui entraine les ions à dériver dans des directions perpendiculaires à l’axe central. Si ce système est placé sous vide, les ions gardent pratiquement la direction de départ, car ils acquièrent une énergie élevée dès leur création. Le champ présent dans la région de dérive est beaucoup moins intense, de telle sorte que les ions ne sont pas grandement déviés de leur trajectoire. La contrepartie est que, dans le vide, des lentilles électrostatiques placées dans une région où le champ est faible sont très efficaces, car elles soumettent les ions à des champs électriques comparables à ceux présents au départ et peuvent facilement les faire dévier. Dans le vide, on peut même parler de point focal pour certaines lentilles (voir figure 3.6 à la section 3.3). À la pression atmosphérique, le problème majeur est que les ions créés entrent constamment en collision comme il sera démontré dans la prochaine section. À cause de ces collisions, statistiquement, les ions suivront à peu près les lignes de champ électrique local 30. L’insertion de lentilles 40 électrostatiques pourrait être utile, mais on n’escompte pas un effet durable sur l’ion comme on peut l’obtenir dans le vide. 2.4.2 Lentilles électrostatiques La diffusion des ions dans l’espace a initié les chercheurs à trouver des moyens pour contrôler et trapper ces ions. Dans le vide, des géométries quadripolaires et cylindriques entre autres, ont été utilisées pour contraindre les ions à rester dans un faisceau compact. Les électrodes quadripolaires sont aussi utilisées pour sélectionner des masses précises. Le spectromètre à mobilité ionique (IMS) utilise une colonne de dérive pour différencier les ions selon leur coefficient de mobilité ionique K. Dans certains modèles des électrodes coniques produisent un effet d’entonnoir (figure 2.10) pour empêcher les ions de diffuser 32. Cependant, ce montage fonctionne dans des régimes de pression de l’ordre de 1 Torr. À cette pression, les ions sont encore relativement faciles à faire dévier. À la pression atmosphérique beaucoup moins d’études ont été effectuées dans ce domaine. Parmi les recherches réalisées à la pression ambiante, certaines ont pour sujet la focalisation d’un faisceau ionique produit par une source à électro-nébulisation. La disposition des électrodes dans cette source s’apparente à la décharge couronne. Dans une configuration d’électrodes pointe-plan, le champ tend à faire diverger angulairement les ions dès leur départ. À la pression atmosphérique, les ions tendent à suivre le champ électrique local même lorsque son intensité diminue. Ainsi certains auteurs ont tenté de placer une électrode à l’arrière de l’anode (figure 2.11) de façon à aplanir le champ pour créer l’effet d’avoir deux plans opposés33, 35. Ces efforts avaient pour but d’empêcher une trop grande diffusion des ions, mais pas de les focaliser. La grande difficulté dans le système pointe-plan est qu’on ne peut insérer des électrodes trop près de la pointe, car on risque d’entraver l’ionisation. Ainsi, parmi certaines de ces expériences des électrodes de larges diamètres ont été utilisées avec un effet mesurable, mais limité. 41 Figure 2.10: Système de lentilles électrostatiques en forme d’entonnoir utilisé en spectrométrie par mobilité ionique 32 Figure 2.11: Schéma de montage avec les équipotentielles (a) sans lentille et (b) avec une lentille électrostatique positionnée derrière la pointe d’électro-nébulisation 33. Dernièrement l’équipe de Cook 34 a utilisé une électrode ellipsoïdale entourant complètement la pointe (figure 2.12). L’idée est qu’en plaçant une électrode de cette géométrie, le champ électrique produit contraint les ions à rester au centre. Ce qui est 42 intéressant de ce montage, c’est la nature continue de l’électrode qui ne cesse de guider les ions tout au long de leur parcours. Ceci est très important, car comme nous le verrons plus tard, on doit continuellement soumettre les ions à de forts champs électriques pour les faire dériver où on veut. L’électrode ellipsoïdale a été essayée avec la technologie de l’électro-nébulisation (ESI) et le but était d’améliorer la transmission des ions vers le spectromètre de masse. Le résultat obtenu par analyse de spectre de masse donnerait une augmentation d’un facteur 100. Cette augmentation semble énorme mais ce sont presque les seules données qu’on peut retrouver par rapport à la focalisation d’ions dans l’espace séparant la zone d’ionisation et l’entrée d’un spectromètre de masse à la pression atmosphérique. Il est donc difficile de juger si nos propres hypothèses nous permettront d’atteindre un tel rendement. On note qu’ici aussi l’électrode a été placée en périphérie de la région d’ionisation et de la région de dérive. Figure 2.12: Lentille électrostatique de forme ellipsoïdale utilisée avec l’électro-nébulisation 34 2.4.3 Mobilité ionique et diffusion 43 Le mouvement d’un ion dépend de la densité du gaz environnant, c’est-à-dire du nombre de collisions qu’il subit pendant un parcours de longueur L. Dans un espace où il existe un champ électrique, le mouvement est dû à la combinaison de deux facteurs : une accélération proportionnelle à la grandeur du champ électrique et dans la direction de ce dernier; des collisions constantes avec les molécules du gaz neutre entraînent une perte continuelle d’énergie dans la direction du champ électrique. Ce mouvement dans la direction du champ se traduit par une vitesse moyenne de dérive vd (équation 2.24). On définit vd comme étant le produit du champ électrique et de la mobilité ionique K 36. vd KE (2.24) où K a des unités de (m2 V 1 s 1 ) . La mobilité ionique est une constante de proportionnalité entre la vitesse de dérive et la grandeur du champ électrique et elle est propre à chaque espèce de molécules et atomes. On peut retrouver dans Transport Properties of Ions in Gases de Mason et McDaniel 37 une équation pour la mobilité ionique qui est valable pour n’importe quelle densité ou champ électrique : 3e 2 K 16n k BT 1 2 1 (m2 V 1 s 1 ) (2.25) où n représente la densité du gaz neutre, μ la masse réduite, kB la constante de Boltzmann, T la température en Kelvin, Ω la section efficace et e la charge de l’électron. La théorie de la diffusion nous indique que lorsque deux gaz sont mélangés les particules diffusent pour créer un équilibre. Ainsi, lorsqu’un gradient de concentration ( n ou dn/dx) est présent dans un gaz, les particules ont tendance à s’éloigner de la région de grande concentration 36-39. Dans une enceinte où on introduit des ions d’espèces différentes du gaz neutre, un gradient de concentration est créé, et ceci se traduit par une diffusion des ions. Le coefficient de diffusion D (cm2/s) est une constante de 44 proportionnalité qui caractérise le mouvement de particules dans un gradient de concentration. On écrit D comme étant le produit de la vitesse thermique du gaz vt ainsi que du libre parcours moyen λ de la particule dans le gaz 36, 40 : D vt (2.26) 2 avec 1 n (2.27) où n est la concentration d’ions ( N m3 ) et Ω la section efficace. Supposons qu’il existe un champ électrique uniforme en x et que nous sommes intéressés seulement par le mouvement des ions dans la direction de x. On peut définir un flux d’ions J comme étant 36, 37, 39 J nKE D dn , dx ( N m2 s 1 ) (2.28) où (dn/dx) est le gradient de concentration en x. n représente le nombre d’ions dans les unités. En substituant l’équation 2.24 dans l’équation 2.28, on peut trouver l’expression de la vitesse moyenne des ions en x : v x vd D dn . n dx (2.29) La contribution des différentes parties de l’équation 2.29 diffère selon la densité, la température (par le biais de l’équation 2.24 et 2.25) ainsi que la grandeur du champ électrique. Supposons que nous restons à une température constante T et qu’il existe un gradient de concentration dans le système. Pour un régime où la pression est faible et 45 avec un champ électrique faible, on a une contribution de la vitesse de dérive vd négligeable par rapport à la diffusion. On peut alors dire que le mouvement général des particules sera causé par la diffusion. Si on augmente le champ électrique tout en gardant la pression basse, l’effet des deux composantes sera visible : il y aura diffusion des ions dans un mouvement orienté selon le champ électrique. Maintenant, lorsque la pression s’élève beaucoup et qu’on a un champ électrique très fort, c’est la composante de diffusion qui devient négligeable et le mouvement des ions est clairement orienté dans la direction du champ. On emploie couramment le concept de champ électrique réduit E/n pour quantifier l’effet combiné qu’auront le champ électrique et la densité sur le mouvement des ions 9, 36, 37, 39, 40. Ainsi, on considère que la diffusion est prédominante pour un champ réduit de E/n < 5 Td et que l’effet du champ électrique augmente graduellement avec E/n ≥ 5 Td 40. À la section 2.4.1.1., on rapporte que la décharge couronne est initialisée lorsque E/n ≥ 120 Td. De plus, dans la région de dérive séparant la pointe du plan, la région d’intérêt a un champ électrique réduit supérieur à 5 Td. À une pression de 1 Torr, les ions présents dans l’air ont un coefficient de diffusion D égal à 50 cm2/s 37. Les ions d’eau H2O à la pression atmosphérique ont un coefficient de diffusion D égal à 0,24 cm2/s 36, 37, 41. On voit que le coefficient de diffusion est 100 fois plus petit à la pression atmosphérique. On peut conclure que dans la situation d’une décharge couronne où le champ électrique est très grand, on peut considérer que la composante première du mouvement des ions provient de la vitesse de dérive vd, donc du champ électrique. À la pression atmosphérique le nombre de collisions est tel qu’on peut considérer l’énergie des ions toujours égale à zéro. On peut alors s’attendre à ce que les ions diffusent quelque peu, mais dans l’ensemble ils auront tendance à suivre la direction du champ électrique localement. Pour focaliser efficacement les ions, il semble important d’appliquer un 46 champ électrique qui les contraindra tout au long de leur parcours à se diriger vers la cible désirée. Comme l’équation 2.25 nous le montre, la mobilité ionique dépend de la section efficace de l’ion. La section efficace est propre à chaque molécule et peut renseigner sur sa structure 3D. Ainsi, deux molécules stéréoisomères, ayant exactement la même masse mais ne possédant pas la même structure 3D, ont une mobilité ionique différente. Il est donc intéressant de pouvoir mesurer le coefficient de mobilité ionique d’une molécule. On mesure le temps de dérive d’un ion dans une colonne de longueur connue où on aura appliqué un champ électrique uniforme, ce qui nous donne la vitesse de dérive vd et par le fait même la mobilité ionique K. Si on prend l’équation 2.25, on voit qu’on obtient indirectement de l’information sur la section efficace 37, 42. La spectrométrie par mobilité ionique utilise justement ce principe pour analyser la structure chimique. On peut même trouver des appareils couplant un spectromètre à mobilité ionique à un spectromètre de masse classique. À la section 2.4.2, on rapporte que des électrodes ont été placées à l’arrière de l’anode pour empêcher les ions de dériver en périphérie du faisceau ionique et d’améliorer la transmission de ceux-ci. Ceci permet de rabattre les ions dès le début, mais ne les aide pas lorsqu’ils approchent du plan. Dans l’optique de concentrer les ions en un point sur le plan, il semble important de placer une électrode chargée près du plan. De notre point de vue, s’il y avait une seule électrode à placer, elle devrait se situer dans l’espace interélectrodes, plus près du plan que de la pointe. Ceci aurait le double avantage de ne pas perturber la région d’ionisation et surtout d’ajouter un fort champ électrique dans une région où celui-ci devient moins fort dans la configuration pointe-plan. Idéalement, il semble que placer plusieurs électrodes dans l’espace inter-électrodes permettrait de guider les ions tout au long de leur parcours. 47 Chapitre 3 : Simulation numérique Le but du projet, dans son ensemble, est d’augmenter significativement le courant ionique sur une cible en insérant des lentilles électrostatiques pour contrôler le faisceau ionique sur une courte distance de 10 mm. Ce but est relativement simple, mais les travaux pour le réaliser sont considérables. Notre hypothèse est qu’en insérant une ou plusieurs électrodes dans l’espace inter-électrodes, nous arriverons à faire dévier les ions efficacement vers une cible désignée, dans une configuration qui tend à disperser les ions. Pour nous guider dans la conception du montage expérimental et dans le choix de la géométrie, de la grandeur, du nombre de lentilles à utiliser, etc. nous avons cru bénéfique de traiter le sujet en simulation numérique préalablement. Il est évident qu’avec les contraintes de la pression atmosphérique, nous voulions savoir, avant de construire un montage, si notre hypothèse tenait la route, i.e. si l’insertion de telles lentilles dans le système réduirait la dispersion des ions. De notre point de vue, pour pouvoir observer les changements engendrés par nos lentilles, nous devions être capables d’observer le potentiel et le champ électrique dans notre système. Plusieurs méthodes existent qui permettent d’observer le potentiel électrique dans un système d’électrodes et de diélectriques. Plusieurs de ces méthodes, et souvent les plus vieilles, sont expérimentales. On dénombre parmi celles-ci la méthode du papier conducteur où on emploie un papier carbone utilisé dans les imprimantes. Sur ce papier est appliqué de la peinture à base d’argent, ou tout autre conducteur, en guise d’électrodes 43. Puis, on mesure la tension à l’aide d’un voltmètre en divers endroit du papier. La méthode du bassin, qui a été largement utilisée, emploie un bassin d’eau comme milieu semi-conducteur. On installe des électrodes métalliques dans l’eau et on mesure la tension dans l’eau 43. Ces deux méthodes donnent une bonne approximation, mais ne permette pas de quadriller méticuleusement l’espace à moins d’y fournir des efforts conséquents. 49 Nous avons réalisé la méthode du bassin préalablement à toutes autres expériences au début de notre projet. En plaçant des plaques métalliques en guise de pointe et de plan, on a pu mesurer la variation de tension entre les électrodes. On a utilisé une pointe reliée à un voltmètre se déplaçant avec un système de moteurs pas à pas en x et y pour mesurer la tension. Même si ça nous permettait de ratisser l’espace plus minutieusement, on était restreint par le pas minimal du moteur. Pour la grande variation de tension se situant aux environs immédiats de la pointe, on était restreint au niveau de la précision de mesure par la limite technique de nos moteurs à pas. Nos observations nous ont donné la forme générale des équipotentielles. Pour pouvoir mesurer précisément et surtout rapidement les changements opérés par diverses configurations d’électrodes, la simulation numérique nous apparait comme un outil utile à la réalisation du projet. Dans ce chapitre, nous ferons un bref survol de la méthode numérique utilisée dans nos logiciels de simulation. Cette méthode permet d’obtenir la valeur du potentiel électrique et du champ électrique en quadrillant l’espace en n nœuds. Une présentation rapide de Relax3D et des inconvénients rencontrés pendant son utilisation seront discutés. Puis, le fonctionnement du logiciel Simion ainsi que du sous-programme appelé SDS (Statistical Diffusion Simulation), ayant été utilisés dans nos simulations, seront présentés. Enfin, les résultats et discussions concluront ce chapitre. 50 3.1 Méthodes numériques pour calculer le potentiel et le champ électrique Les méthodes de simulations numériques permettant de calculer le potentiel électrique V et le champ électrique E sont diverses et ont chacune leurs spécificités. Dans un système réel, on retrouve des électrodes séparées par un ou plusieurs diélectriques. Les frontières entre les électrodes conductrices et les diélectriques sont ce qu’on appelle les conditions aux limites. Pour calculer le potentiel électrique et le champ électrique, nous devons connaitre les conditions aux limites. Ces conditions aux limites se traduisent par la connaissance du potentiel en tous points sur les frontières (condition de Dirichlet) ou bien connaitre la densité de charge de surface ρs aux frontières (condition de Neumann) 45. Plusieurs méthodes existent utilisant l’une ou l’autre de ces conditions ou un mélange des deux. Parmi les plus connues et utilisées, on compte la méthode des éléments finis (finite element method, FEM), la méthode des éléments finis de frontières (boundary element method, BEM) et la méthode des différences finies (finite difference method, FDM) 44. La méthode des différences finies est la technique utilisée dans les logiciels employés pour ce projet. La méthode des différences finies permet de résoudre numériquement l’équation de Laplace 2V 0 43, 44, 46. En quadrillant l’espace en n nœuds, la méthode permet de créer un système de n équations linéaires qui approximent le potentiel électrique de chaque nœud en fonction de la valeur des nœuds adjacents (voir figure 3.1). Cette technique est valable autant en 2D qu’en 3D. 51 Figure 3.1: Nœuds adjacents au nœud central en x, y et z. Voyons comment on résout l’équation de Laplace par la méthode des différences finies. Pour simplifier les calculs, prenons la situation d’un potentiel électrique en 2D : 2V ( x, y) 0 . (3.1) Développons l’équation 3.1 pour obtenir : 2 2 V ( x, y) V ( x, y) 0 . x y (3.2) On obtient une équation aux dérivées partielles. On note qu’ici on résout l’équation de Laplace, mais qu’on peut aussi bien résoudre l’équation de Poisson V 0 avec cette technique. Commençons simplement par prendre la limite d’une fonction f(x, y) : f ( x x, y ) f ( x, y ) . f ( x, y ) lim x 0 x x 52 (3.3) Si on choisit un x suffisamment petit, pour ne pas avoir une trop grande erreur, on peut écrire que 46 : f ( x x, y) f ( x, y) . f ( x, y) x x (3.4) Maintenant, revenons à l’équation de Laplace et commençons par regarder le premier terme de l’équation 3.2 : 2V ( x, y) V ( x, y) . 2 x x x (3.5) Prenons la limite de la partie droite de l’équation 3.5. V ( x x, y ) V ( x, y ) x x . V ( x, y ) lim x 0 x x x (3.6) Ainsi en utilisant l’approximation de 3.4 et en évaluant la seconde dérivée de l’équation 3.6 on peut écrire : 2 V ( x x, y) V ( x x, y) 2V ( x, y) V ( x, y) , 2 x x 2 (3.7) 2 V ( x, y y ) V ( x, y y ) 2V ( x, y ) V ( x, y) . 2 y y 2 (3.8) 53 Si on pose que x y h de manière à quadriller l’espace uniformément et qu’on substitue les relations 3.7 et 3.8 dans l’équation 3.2, on obtient : V ( x h, y) V ( x h, y) V ( x, y h) V ( x, y h) 4V ( x, y ) 0. h2 (3.9) En effectuant le changement de variables suivant, x xi , x h xi 1 , x h xi 1 y y j , y h y j 1 , y h y j 1 , on obtient pour le potentiel V(x,y) la forme suivante : V ( xi , y j ) V ( xi 1 , y j ) V ( xi 1 , y j ) V ( xi , y j 1 ) V ( xi , y j 1 ) 4 (3.10) où i et j représentent l’emplacement du nœud dans l’espace quadrillé. L’équation 3.10 représente le potentiel électrique en tous points, calculé de façon approximative en se basant sur les valeurs des nœuds adjacents (voir figure 3.1). Ce calcul est acceptable dans la limite où h est petit. Pour certains logiciels, cette technique s’appelle aussi méthode par relaxation. Concrètement, un logiciel commencera par quadriller l’espace avec un pas de longueur h constant entre chaque nœud en x, y et z. Généralement, on doit fournir les frontières (électrodes) délimitant notre système ainsi que le potentiel en tous points de ces frontières (condition de Dirichlet). Ces valeurs connues serviront de base pour calculer le potentiel électrique de chaque nœud. Au départ, une valeur arbitraire est octroyée à chaque nœud. Par la suite, chaque nœud est recalculé selon l’équation 3.10 et une nouvelle valeur remplace la valeur arbitraire. Lorsqu’une nouvelle valeur est calculée pour 54 un nœud, elle influence les valeurs en périphérie, ce qui nécessite de réévaluer les nœuds adjacents. Cette méthode occasionne un grand nombre d’itérations où chaque nœud sera recalculé jusqu’à ce que la variation entre la nouvelle valeur et l’ancienne devienne plus petite qu’une valeur de convergence prédéterminée. Cette technique ne permet pas de calculer directement le champ électrique, on doit avoir recours à un autre calcul numérique. À l’aide de la relation 3.11, on sait que le gradient du champ est la dérivée première du potentiel électrique. Numériquement, la variation du potentiel entre chaque nœud, en x, y et z, sera calculée et ses variations donneront le vecteur du champ électrique (équation 3.12) pour chaque nœud. E V (3.11) E a x Ex a y E y a z E z (3.12) Plusieurs logiciels sont disponibles sur le marché, il est donc important de connaitre les besoins que nous avons ainsi que ce que le programme peut faire. Nous avons utilisé deux logiciels durant notre projet. Nous voulions voir l’effet qu’aurait l’introduction de nouvelles électrodes dans la configuration pointe-plan. Nous devions être capables d’observer visuellement et d’obtenir numériquement le potentiel et le champ électrique. 3.2 Relax 3D Dans un premier temps, nous avons utilisé le logiciel informatique Relax3D, qu’on peut télécharger gratuitement sur internet 47. Relax3D a été développé par des chercheurs de TRIUMF (laboratoire national canadien pour la recherche en physique nucléaire et en physique des particules) 48. L’avantage de ce logiciel est qu’il est de type ‘’open-source’’, i.e. qu’on a accès au code source. Le langage informatique utilisé est le Fortran 77. 55 L’installation nécessite un environnement de type Linux. À la base, Relax3D résout l’équation de Laplace ou de Poisson pour une configuration d’électrodes soumises et nous donne numériquement les valeurs du potentiel électrique. Les conditions limites doivent être codées dans une sous-routine. On peut visualiser le potentiel électrique à l’aide d’équipotentielles ainsi qu’imprimer celles-ci. L’accès aux routines donne l’opportunité de programmer pour configurer la simulation selon nos besoins. De notre côté, nous ne voulions pas seulement voir la forme du champ électrique, mais aussi voir le mouvement des ions dans celui-ci. L’utilisation de ce logiciel a été brève, due aux nombreux problèmes d’installation. Les difficultés d’utilisation sont nombreuses et diverses. Premièrement, Relax3D a été créé en 1992 pour fonctionner sur des systèmes d’exploitation libres, comme OpenVMS (Open Virtual Memory System) et UNIX. L’idée était de rendre l’utilisation d’un tel logiciel facilement disponible et malléable. Ainsi, le fonctionnement du logiciel se fait par des commandes de codes. Le logiciel est toujours disponible sous la version 3.0, qui demeure sensiblement le même logiciel qu’au départ, bien qu’il y ait eu des améliorations fréquentes pour permettre l’installation sur des systèmes d’exploitation plus récents. Cependant, le tout reste très archaïque comparativement aux logiciels disponibles sur le marché. Quoi qu’il en soit, l’installation de Relax3D a été faite sur le système d’exploitation Linux Ubuntu version 8.04, car c’est la dernière version qui permet d’utiliser le compilateur g77 (Fortran 77). Un tel système d’exploitation avec toutes les librairies informatiques nécessaires pour faire fonctionner Relax3d est difficile à obtenir sur internet. Un ordinateur du laboratoire avait ce système déjà installé, ce qui nous a permis d’installer Relax3D. Il n’est cependant pas un logiciel qui s’installe par lui-même, on doit le faire compiler manuellement en s’assurant de bien disposer les dossiers et de bien assigner les variables. Nous nous sommes rendu compte que l’écriture de routines pour personnaliser nos simulations nécessitait la connaissance de Fortran 77, mais surtout, dépendait de 56 librairies complémentaires qui ne sont pas tous disponible sur internet. Ce dernier point nous faisait craindre l’impossibilité de mener cette partie du projet à terme. Même si l’effort de fournir un logiciel gratuit est valable, celui-ci semble plus destiné à une génération d’initiés qui utilisent ce logiciel depuis ses débuts et qui ont évolué avec lui. Le travail à réaliser pour nous permettre d’accomplir les simulations désirées était trop important et risqué dans le cadre de notre projet pour se lancer dans ce genre de programmation. 3.2 Simion et SDS Relax3D dans sa forme originale permet de visualiser la forme des équipotentielles et du champ électrique mais nous renseigne très peu sur le mouvement des ions dans un tel champ. Pour avoir une idée de l’effet réel du champ sur notre faisceau ionique, il serait avantageux de pouvoir simuler le mouvement des ions. Simion, qui est distribué par Scientific Instruments Services (SIS), est un logiciel qui permet de faire de l’optique corpusculaire avec une interface graphique simple d’utilisation. Ce logiciel a été développé au début des années 90 et est depuis largement utilisé dans le monde. L’amélioration constante du logiciel, d’une version à une autre, donne un produit qui peut répondre à une multitude de problèmes électrostatiques. Simion, qui utilise la méthode des différences finies (FEM) pour calculer le potentiel électrique, a surtout été développé pour pouvoir simuler les mouvements de particules chargées dans des champs électriques et magnétiques sous des conditions de vide parfait. L’interface graphique nous permet de facilement délimiter la forme d’électrodes avec des fonctions géométriques préétablies ou bien de les construire manuellement. Le programme offre une multitude de commandes pour définir les particules chargées. On 57 peut facilement visualiser la variation du potentiel électrique à l’aide des équipotentielles. Il est aussi permis de développer des sous-programmes appelés ‘’users programs’’ qui peuvent aider à mieux caractériser nos simulations. L’évolution constante du logiciel ainsi que l’apport d’utilisateurs ont amené une pléiade de ces sous-programmes qui permettent entre autres de simuler un champ radio-fréquence. Le programme évalue par défaut le problème soumis en solutionnant l’équation de Laplace. Cependant, si la simulation nécessite d’évaluer l’équation de Poisson, un sousprogramme est fourni pour pouvoir la solutionner. Simion utilise son propre système d’unités gu (grid unit) pour quadriller l’espace. On peut ajuster le rapport de grid units/mm pour obtenir un espace représentant le système à l’échelle réelle. La dérive d’ions se fait, par défaut, dans des conditions de vide parfait. Ceci est très utile lorsqu’on travaille sur des problèmes d’optique corpusculaire classique. Cependant, si les designs sont faits pour fonctionner à des régimes de pression élevée, il est évident que les résultats de simulations ne représenteront pas la réalité. Pour Simion, deux sousprogrammes existent pour simuler l’effet de diverses pressions sur le mouvement des ions. Un premier se nomme HS1 Collisions où on utilise la théorie classique des gaz pour simuler les collisions engendrées par un gaz neutre. Le sous-programme procède en recalculant la trajectoire de l’ion après chaque collision. Le temps de calcul peut augmenter rapidement lorsqu’on augmente la pression. Ce modèle est très utile pour des régimes de pression < 1 Torr 49. À la pression atmosphérique les particules peuvent subir jusqu’à deux millions de collisions par millimètre, ainsi, cette technique n’est pas appropriée pour ce genre de simulation 38. Un autre sous-programme, du nom de SDS (Statistical Diffusion Simulation), a été développé par Dalh et Appelhans 38, 50 dans le but de pouvoir simuler la dérive d’ions dans une situation de pression élevée. 58 SDS traite le mouvement des ions en alliant les concepts de mobilité ionique et de diffusion. Tel que mentionné au chapitre 2 (section 2.4.3), la mobilité ionique se traduit par une vitesse de dérive caractéristique de chaque ion dans la direction du champ électrique. Par défaut, SDS utilise les caractéristiques de mobilité ionique de l’air, mais celles-ci peuvent être changées en fournissant soit la masse, la mobilité ionique ou le diamètre des molécules gazeuses (ion et gaz). Ensuite, l’accélération de l’ion dans la direction du champ électrique est calculée en tenant compte de la mobilité ionique. La mobilité ionique nous renseigne seulement sur le mouvement des ions dans la direction du champ électrique. La théorie de la diffusion nous indique que les ions diffusent vers des régions où la concentration est moindre 36, 38. Ainsi, la diffusion ajoute une composante de mouvement dans les directions où le champ électrique est égal à zéro. Pour avoir une simulation s’approchant de la réalité, Dalh et Appelhans ont superposé l’effet d’un saut aléatoire (diffusion) au mouvement dû au champ électrique (mobilité ionique). Selon des statistiques compilées documentation sds selon le ratio masseion /massegaz un saut de longueur aléatoire (rstats) est choisi. Puis, le saut aléatoire est ajusté en tenant compte de la vitesse moyenne thermique des ions, du libre parcours moyen de l’ion (λion), du rapport entre le nombre de collisions attendues (na) et le nombre de collisions statistiques compilés (nstats), et de l’intervalle de temps (t). Une direction aléatoire est par la suite choisie. L’avantage avec cette technique est qu’on peut simuler l’effet de plusieurs milliers de collisions par intervalle de temps, ce qui raccourcit le temps de calcul de l’ordinateur. On obtient alors pour le déplacement ionique rion la forme suivante : √ , (3.11) avec ̅ . (3.12) 59 Le programme superpose les contributions du champ électrique et de la diffusion pour imprimer un mouvement à l’ion. SDS recalcule par la suite un autre saut aléatoire ainsi que la contribution du champ électrique local. Pour accélérer la simulation, on peut augmenter l’intervalle de temps sans que les résultats en soient affectés 50, 51. Ce programme a été utilisé et validé pour des simulations de dérive d’ions à la pression atmosphérique 42, 52, 53. 3.3 Simulations et résultats Les simulations ont pour but de nous donner une idée des effets que pourraient avoir des lentilles électrostatiques placées entre la pointe et le plan. Tel que mentionné, l’ionisation à la pointe peut être affectée par l’introduction de lentilles. Notre hypothèse est qu’en se plaçant plus près du plan que de la pointe avec une lentille ayant un diamètre comparable à la distance pointe-plan, on pourrait affecter avantageusement la dérive des ions. L’ajout de plusieurs lentilles réparties de façon graduelle pourrait être encore plus efficace. Le concept d’entonnoir utilisé dans les colonnes de dérive (figure 2.10), pour faire de la spectrométrie par mobilité ionique (IMS), est aussi envisagé. Dans ces appareils, cependant, la colonne de dérive est beaucoup plus longue que 10 mm. Pour débuter, des configurations de lentilles ayant des diamètres assez grands par rapport à la distance pointe-plan ont été testées. On veut observer si des structures moins intrusives dans l’espace inter-électrode ont un effet significatif sur notre faisceau. Par la suite, de nombreuses configurations sont testées pour pouvoir comparer les effets de l’emplacement de nos lentilles, du diamètre de celles-ci ainsi que de la tension appliquée. Les simulations sont réalisées avec des dimensions de lentilles réelles, utilisées dans le montage expérimental. Il est toutefois important de connaître les limites de notre logiciel avant de tester des configurations d’électrodes et d’en retirer des résultats. 60 3.3.1 Limites Avant d’exposer les résultats obtenus, il est important de discuter des limites auxquelles on a fait face en utilisant Simion. Ce logiciel utilise la méthode des éléments finis et cela implique de quadriller l’espace en n nœuds. Plus le nombre de nœuds sera restreint plus le programme résoudra rapidement le problème. Dès qu’on augmente significativement le nombre de nœuds, le nombre d’itérations augmentent considérablement aussi, ce qui peut occasionner des temps de calcul longs selon l’ordinateur utilisé. Par exemple, un espace quadrillé de 20 millions de nœuds prends environ 28 secondes à résoudre avec un ordinateur ayant un processeur dernière génération (Intel(R) Core™ i7-2670QM CPU @ 2.20 GHz), comparativement à 5 à 10 minutes avec un ordinateur ayant un processeur Pentium IV (Intel(R) Pentium(R) 4 CPU @ 2.40 GHz). De surcroît, si on utilise le sousprogramme SDS, le temps de calcul de chaque trajectoire peut susciter d’énormes écarts de temps (minutes vs. heures). L’écart technologique est grand entre ces deux processeurs, mais ça montre toutefois qu’on doit être prudent lorsqu’on définit les paramètres de notre système et tenir compte du matériel informatique utilisé. À priori, si on quadrille adéquatement notre espace, le potentiel électrique ainsi que le champ électrique devraient bien représenter la réalité. Néanmoins, il existe des circonstances où ils ne seront pas caractéristiques d’un système. Le projet porte sur l’étude d’une électrode en forme de pointe qui crée une décharge à proximité de sa surface. Les pointes réelles peuvent être très pointues selon leur méthode de fabrication. Les aiguilles couramment utilisées dans le genre d’expérience que nous faisons, ont des rayons de courbure variant entre 0,01 mm et 0,5 mm 21, 23, 54, 55. Dans notre cas, la pointe utilisée avait un rayon de courbure d’environ 0,15 mm. Comme l’ionisation se produit dans une région inférieure à 0,2 mm 9 de la pointe, on veut que les ions débutent leur dérive dans cet espace. 61 Figure 3.2: a) Schéma d’une électrode rectangulaire ayant 1 mm de large et 6 mm de haut face à une seconde électrode plane. b) Agrandissement sur la pointe de cette électrode (environ 5mm de haut sur 7 mm de large). Prenons la figure 3.2 a) où on a un système très simple qui implique une électrode de 1 mm de large, évoquant grossièrement une pointe, placée à environ 13 mm d’un plan. La tension existant entre les deux électrodes est de 10 Volts. L’exemple est grossier, mais supposons que le bout de l’électrode est arrondi (comme une pointe réelle), le champ devrait changer de direction graduellement. En observant la figure 3.2 b), on note que les équipotentielles en périphérie de la pointe changent abruptement de direction, ce qui nous indique que le champ électrique change aussi de direction brusquement en l’espace d’un ε. La raison de cette importante variation réside dans la méthode (FDM) utilisée par Simion pour résoudre le problème proposé. En quadrillant l’espace, on se retrouve à créer des frontières qui changent de direction à 90°. Si on veut créer des objets ayant une courbure représentative de la réalité, on doit s’assurer de créer un espace où le nombre de nœuds permettront d’engendrer une frontière s’approchant de la réalité. Dans Simion, il y a des fonctions géométriques permettant de réaliser des formes circulaires, hyperboliques et paraboliques. Par exemple, si on fait des cercles, il est certain que ceux ayant un rayon de 1 et 3 nœuds s’apparenteront à un carré tandis qu’un cercle de 29 nœuds sera représentatif de la réalité (voir figure 3.3). 62 Figure 3.3: a) Les deux premiers cercles sont dessinés dans un espace de 100 nœuds, le premier ayant un rayon de 1 nœuds et le second un rayon de 3 nœuds. b) Le troisième a été réalisé dans un espace de 1000 nœuds et a un rayon de 29 nœuds. Si nous revenons à notre problématique, on a dit vouloir travailler dans les environs immédiats d’une pointe hyper effilée. On a donc intérêt à bien définir nos frontières. Les pointes utilisées expérimentalement ont généralement une forme hyperbolique 29, 5658. Regardons maintenant l’impact que pourrait avoir un champ électrique, changeant brusquement de direction sur la trajectoire des ions si ceux-ci débutent leur dérive près de la pointe. La figure 3.4 montre une pointe de forme hyperbolique dessinée avec une forme géométrique dans un espace de 100 000 nœuds. Si on observe la pointe de loin a), elle semble pointue et arrondie, pourtant, si on s’approche b), le quadrillage ne permet pas d’avoir l’effet arrondi recherché à l’extrémité. Même en quadrillant indéfiniment l’espace avec la méthode des différences finies et en employant toujours la forme hyperbolique, nous aurions une extrémité rectangulaire. Il est certain que si on travaille en retrait de la pointe, ne serait-ce que de quelques millimètres, nous n’avons aucun problème avec la direction du champ électrique. Comme la figure 3.2 le montre avec un quadrillage très restreint, les équipotentielles montrent le changement graduel de direction du champ électrique lorsqu’on s’éloigne de la pointe. 63 Figure 3.4: Pointe ayant une forme hyperbolique de 0,1 mm de diamètre Figure 3.5: Intensité relative des ions en fonction leur endroit d’arrivée sur le plan La figure 3.5 montre la distribution des ions sur le plan lorsqu’ils débutent leur dérive dans à proximité de la surface de la pointe. La distribution de départ est de type gaussien en x, avec une largeur à mi-hauteur de 0,13 mm et conserve une distance constante en y de la pointe. Un total de 8000 ions ont dérivé pour obtenir un échantillon permettant d’avoir une densité significative au plan. On voit que la densité a trois maximums, ce qui implique 64 qu’il existe deux creux de chaque côté du maximum central. Ces creux n’ont aucune raison d’être, mis à part la position de départ des ions. Comme ceux-ci sont espacés selon une gaussienne, l’anomalie doit provenir de la forme du champ électrique. Tel que mentionné, à la pression atmosphérique, les ions suivent la direction locale du champ électrique. Dans ces conditions, si l’ion débute son parcours dans une direction biaisée par rapport à la direction générale du champ électrique, il sera nécessairement décalé en périphérie. Ainsi, les ions débutant près de la pointe, mais dont la composante du champ électrique est normale à l’axe y, dérivent un peu plus loin du centre qu’ils ne le devraient. Il est important de prendre en considération cette limite dans nos simulations. Dans le but d’éviter ce problème dans nos simulations, nous avons réalisé une pointe ayant une forme hyperbolique où l’extrémité a été tronquée et remplacée par un demicercle. Cette pointe a été réalisée dans un espace ayant 20 millions de nœuds où le rapport gu/mm (grid unit/ millimètre) est de 0,01. Ceci nous a permis d’obtenir les résultats pertinents qui seront présentés à la section 3.3.3. 3.3.2. Comparaison du comportement ionique sous diverses valeurs de pression En optique corpusculaire classique, l’analogie avec l’optique lumineuse est courante. On explique les effets de lentilles électrostatiques en termes de point focal, indice de réfraction, aberration, etc 59, 60. Des théories et des équations existent pour prédire les effets qu’auront des lentilles électrostatiques sur un faisceau de particules chargées dans le vide. À la pression atmosphérique, on explique les trajectoires des particules chargées par la mobilité ionique et la diffusion (section 2.4.3.). 65 Figure 3.6: Effet d’une lentille électrostatique à 800 V sur des ions de charge positive unitaire ayant une énergie initiale de 100 eV Pour illustrer les effets d’une simple lentille électrostatique (en 2-D) sur un faisceau ionique dans le vide, regardons la figure 3.6. On a un faisceau ionique non-divergent, qui se propage dans le vide en y, avec une énergie de 100 eV. Le faisceau passe dans une lentille de 20 mm de diamètre qui a une tension de 800 V. Un plan étant à 0 V se situe au bas de la figure. On peut conclure qu’une lentille électrostatique se situant à 1 cm du plan peut faire converger le faisceau ionique en un point focal. Figure 3.7: Effet d’une lentille de 20 mm de diamètre à une tension de 800 V à la pression atmosphérique sur des ions de charge positive unitaire ayant une énergie initiale de 100 eV. Si on utilise l’environnement présenté dans la figure 3.6 dans des conditions de pression atmosphérique et que les ions ont la même énergie de départ, les collisions empêchent rapidement ceux-ci d’avancer vers la lentille et ils rebroussent chemin. Il est donc nécessaire d’introduire une électrode dans la partie supérieure du système pour favoriser 66 le mouvement des ions vers la partie inférieure. Il est évident que la forme du champ électrique est modifiée avec l’insertion de l’électrode supérieure et que la lentille a un effet de convergence plus limité (voir les équipotentielles dans la figure 3.7). La figure 3.7 montre que la lentille a un effet de focalisation sur le faisceau ionique, mais on remarque aussi que dès que les équipotentielles (en rouge) redeviennent droites (près de l’électrode plane à 0 V), les ions cessent de converger et dérivent en ligne droite vers la partie inférieure. La lentille est à une tension de 800 V, mais l’effet de convergence aurait été meilleur si la tension avait été supérieure. Cependant on ne peut monter la tension plus haute qu’environ 975 V, car le champ électrique dans l’espace séparant l’électrode supérieure et la lentille ne sera pas assez intense pour faire dériver les ions vers la partie inférieure. Ils diffuseront et s’annihileront plutôt sur l’électrode supérieure. Les figures 3.6 et 3.7 représentent un plan 2D (plan z = 0) d’une situation de symétrie cylindrique où la lentille en est une de géométrie annulaire. Comme la densité diminue avec le carré du rayon, celle-ci augmente d’environ un facteur 3 lorsqu’on fait passer le rayon du faisceau ionique de 8 mm à 4,5 mm (figure 3.7). Cette simulation (à 760 Torr) illustre que l’effet de convergence est plus limité que dans le vide mais toutefois réel sur une courte distance. Elle a cependant été réalisée dans un montage où le champ électrique ne tend pas à disperser les ions naturellement comme dans la configuration pointe-plan. Ajoutons que l’énergie initiale de 100 eV donnée aux ions à la pression atmosphérique est très élevée, mais cette valeur a été introduite pour comparer les deux faisceaux avec un maximum de similarité. Toutefois, l’énergie des ions à la pression atmosphérique est généralement de l’ordre du milli-eV. Dans notre simulation l’énergie initiale des ions est rapidement diminuée par les milliers de collisions qu’ils subissent et ils dérivent ensuite avec une énergie qui s’apparente à un système réel. 67 3.3.3 Étude de la configuration pointe-plan avec diverses lentilles électrostatiques : résultats et analyses Pour l’ensemble de nos simulations, une pointe qui s’inspire de celle utilisée expérimentalement a été employée. L’extrémité de la pointe a été réalisée avec une forme hyperbolique où on a tronqué la terminaison pour la remplacer par une forme circulaire (figure 3.8) dans le but d’adoucir la variation angulaire du champ électrique à proximité de la surface. Comme l’ionisation se produit à l’intérieur d’un rayon de 0,2 mm de l’extrémité de la pointe 9, nous voulions obtenir un champ électrique représentatif de la réalité. Cette pointe a été réalisée dans un espace de 20 millions de noeuds avec un rapport de 0,01 gu/mm. L’espacement entre le bout de la pointe et le plan au bas (en y) est de 10 mm (voir figure 3.9). Ces éléments restent constants pour toutes nos simulations sauf si mentionné autrement. Figure 3.8: Pointe utilisée dans nos simulations. 3.3.3.1 Configuration pointe-plan À la section précédente, on a mis en évidence l’effet focalisant d’une lentille à la pression atmosphérique dans une situation où le faisceau ionique est initialement non-divergent 68 (champ électrique uniforme). Dans la configuration pointe-plan, les ions sont formés à proximité de la surface de la pointe où on retrouve un champ électrique non-uniforme et non-unidirectionnel. Ces caractéristiques font que le faisceau ionique produit est initialement fortement divergent. La figure 3.9 montre l’effet qu’a le champ électrique dans une configuration pointe-plan sous diverses pressions pour environ 8000 ions (90 ions pour l’image) débutant dans un rayon 0,2 mm de l’extrémité selon une distribution gaussienne en x et y ayant une largeur à mi-hauteur de 0,15 mm. Ces premières simulations ont été faites pour montrer les trajectoires des ions et avoir une idée du comportement à diverses pressions. Figure 3.9: Faisceau ionique dans une configuration pointe-plan pour diverses pressions. 69 Il est à noter que le groupe d’ions n’est pas représentatif de la formation des ions par la décharge couronne. Ceci étant dit, nous ne devrions pas mesurer le même comportement défini par la loi de Warburg (équation 2.22). L’échange de charges et la déformation du champ électrique à la pointe par la présence de charges ne sont pas simulés et ne sont pas prises en compte ici. Pour l’ensemble des simulations, le groupe d’ions est de taille et de distribution arbitraires. Le but général de ce chapitre est d’observer le mouvement des ions dans notre système lorsqu’on y ajoute des lentilles électrostatiques. Étalement maximal sur Proportion des ions arrivant sur le plan le plan (rayon mm) en dedans d'un rayon de 0,2 mm (%) Vide (1) 11,5 6,3 1 Torr (2) 8,5 6,8 100 Torr (3) 3 20,2 760 Torr (4) 2,9 20,8 Pression Table 3.1: Différences dans la densité mesurée sur le plan par rapport à la densité initiale pour différentes pressions. La figure 3.9 montre les trajectoires d’ions sous des conditions de vide (1), puis de 1 Torr (2), 100 Torr (3) et 760 Torr (4). Peu importe la pression existant dans cet environnement, l’étalement en y des ions augmente d’autant plus qu’ils s’approchent du plan (selon l’axe des y). Pour donner une idée de ce que représente cet étalement, prenons la région de 0,2 mm de rayon où les ions sont initialisés. Dans une situation de vide idéale, 6,3% des ions arrivent sur le plan dans un rayon de 0,2 mm. Il y a donc une diminution du nombre d’ions par un facteur de plus de 10 par rapport à la distribution initiale. Dans ce cas, des ions se retrouvent à plus de 10 mm du centre (en x). On constate que plus la pression augmente, moins la dispersion est grande, mais un large écart entre la densité initiale et finale demeure toujours (voir tableau 3.1). On peut dire que l’augmentation de la pression a un effet non dispersif naturel comme on le rapporte à la section 2.4.3. 70 La situation qui nous intéresse étant celle de la pression atmosphérique (760 Torr), on constate qu’il existe toujours une diminution d’un facteur 5 du nombre d’ions présents dans 0,2 mm de rayon entre l’initialisation et la terminaison de leurs parcours. Si on se replace dans l’optique d’un spectromètre de masse, l’orifice d’entrée a typiquement un rayon de quelques dizaines de micromètres, disons 25 μm pour nos simulations. Au cours des simulations, nous nous référerons à cet orifice comme étant notre cible. La distribution dans sa configuration initiale aurait dans ce cas 21% des ions sur la cible comparativement à 2,6 % après dérive dans l’espace inter-électrodes. La dispersion occasionnée par notre configuration pointe-plan a comme conséquence de diminuer par un facteur 8 le nombre d’ions sur la cible entre le début et la fin du parcours ionique. Si on considère la proportion totale des ions à 760 Torr, il y a 37 fois plus d’ions qui arrivent sur le plan que sur la cible. Généralement, le maximum d’intensité du faisceau ionique est placé de telle sorte qu’il coïncide avec l’orifice d’entrée du spectromètre de masse. Peu importe l’étalement du faisceau, on s’assure ainsi qu’un maximum d’ions atteignent la cible. On est cependant à même de constater qu’un grand nombre d’ions produits est perdu et qu’une meilleure transmission des ions vers le spectromètre de masse (la cible) passe par la focalisation du faisceau ionique produit. 3.3.3.2 Lentille électrostatique simple Pour traiter les résultats de nos simulations, Simion et Matlab ont été employés. Avec Simion l’endroit (en x, et y) où le parcours d’un ion se termine est enregistré. Ces données sont ensuite traitées avec une routine Matlab qui calcule la densité d’ions par rapport à la distance en x (voir Annexe A). L’axe x = 0 se trouve à être directement aligné avec le centre de la pointe (voir figure 3.9). Nous avons réalisé nos simulations avec des lentilles ayant les dimensions exactes de celles utilisées expérimentalement. Ces lentilles sont des anneaux de cuivre utilisés dans les systèmes sous vide. Ces anneaux ont la particularité 71 d’être parfaitement ronds et rigides (voir figure 3.10). De plus, il en existe de plusieurs dimensions. On utilise la symétrie cylindrique de ces lentilles annulaires pour réaliser nos simulations en 2D. Les premières simulations se sont faites avec des lentilles ayant des diamètres de 6,2 mm, 16,2 mm et 36,8 mm respectivement. a) b) Figure 3.10: a) Anneaux de cuivre utilisé pour nos lentilles de type annulaires. b) Lentilles électrostatiques faites par Kimball Physics. La plus large des deux lentilles a un rayon qui s’apparente à l’étalement (rayon de 17,3 mm) du faisceau ionique selon la loi de Warburg (équation 2.22) pour une distance pointe-plan de 10 mm. Nous avons donc voulu comparer l’effet de focalisation entre une lentille qui englobe toute la région où le faisceau se propage et d’autres de moindre envergure. La figure 3.11 montre la densité normalisée d’ions en x pour des situations où les lentilles ont été placées à mi-chemin entre la pointe et le plan. La tension à la pointe est de 5000 V pour toutes les situations et les lentilles ont une tension de 3000 V ou 4500 V tandis que le plan est à 0 V. 72 Figure 3.11: Densité normalisée pour des situations où une lentille électrostatique se situe à 5 mm du plan. On constate que pour la configuration pointe-plan sans lentille, on a un étalement de plus de 2 mm de rayon autour de x = 0 et que le faisceau conserve une forme gaussienne sur le plan. L’ajout de lentilles dans l’espace inter-électrodes n’altère pas la forme du faisceau gaussien, mais on voit le faisceau s’amincir, autrement dit, sa largeur à demi-hauteur décroit. On remarque que les lentilles de 6,2 mm et de 16,2 mm ont un effet sur le faisceau ionique pour des tensions de 3000 ou 4500 V. On peut affirmer que la plus large des lentilles a un effet de convergence sur le faisceau, mais que celui-ci demeure restreint comparativement aux plus petites lentilles. À une tension de 4500 V pour la lentille de 16,2 mm, on passe d’un étalement initial de 2 mm à moins de 1 mm, tandis que l’étalement final passe à moins de 0,25 mm de rayon pour la lentille de 6,2 mm de diamètre. Si on se donne pour cible un espace de 0,025 mm de rayon autour de x = 0 (orifice d’entrée d’un spectromètre de masse), on calcule que pour les lentilles de 16,2 mm et de 6,2 mm de diamètre, 6,7 % et 19,1% du faisceau ionique atteint la cible comparativement à 2,6 % pour la configuration pointe-plan. Pour un spectromètre de 73 masse, l’intensité du signal est proportionnelle au nombre d’ions y entrant. On peut donc dire que l’effet de focalisation sur notre faisceau représente une augmentation de 160 % et de 635% du signal sur la cible par rapport à la configuration initiale. Dans le cas de la plus grosse lentille, lorsqu’elle est à une tension de 4500 V, on a 3,5 % des ions qui atteint la cible pour une augmentation de 33 %. La lentille de plus grand diamètre n’augmente pas significativement la transmission des ions pour un faisceau ionique déjà très compact autour de x = 0. On peut donc douter d’un effet réellement conséquent sur un groupe d’ions plus dispersés. Les simulations réalisées avec des lentilles de plus grande envergure n’ont pas été présentées pour cette même raison. On conçoit qu’il est avantageux de poursuivre les simulations avec des lentilles qui ont un rayon inférieur à l’étalement de 17,3 mm prédit par la loi de Warburg. Lorsque la tension est de 3000 V pour la petite lentille, 4,5 % des ions atteignent la cible pour une augmentation de 73% du signal. Ces résultats préliminaires permettent de croire que la dimension des lentilles a un effet plus important sur la focalisation que la tension appliquée sur celles-ci. On a simulé la petite lentille à divers endroits (2,5 mm, 5 mm, 7,5 mm et 10 mm) et à une tension constante de 4500 V pour voir comment la distance de la lentille par rapport au plan affecte la convergence du faisceau ionique. On a émis l’hypothèse qu’avec une seule lentille, l’endroit privilégié devrait se trouver plus près du plan que de la pointe pour une même tension. La figure 3.12 montre que la focalisation devient plus efficace lorsqu’on s’éloigne de la pointe, mais ne s’améliore pas significativement lorsqu’on s’approche à moins de 5 mm du plan pour des lentilles ayant un diamètre supérieur à 16,2 mm. En fait, on mesure une régression de 6,7 % à 6,3 % dans la proportion des ions qui atteint la cible, pour la lentille à 5 mm et 2,5 mm du plan. Cependant pour les lentilles ayant un diamètre inférieur à 16,2 mm, l’emplacement idéal se situe plus près du plan, soit à moins de 5 mm de celui-ci. 74 Figure 3.12: Densité normalisée mesurée au plan pour une lentille de 16,2 mm de diamètre placée à différents endroits dans l’espace inter-électrodes. On est à même de constater avec les figures 3.7 et 3.13, qu’une lentille peut affecter le champ électrique de façon à ce que les ions convergent avant et après avoir passé dans celle-ci. On peut donc supposer que lorsqu’une lentille se situe au plus près du plan, elle n’affecte que tardivement la trajectoire ionique et ne peut avoir un effet de focalisation qui compense la dispersion occasionnée par le champ électrique à la pointe. La figure 3.13 montre les équipotentielles lorsque la lentille se situe à 2,5 mm, 5 mm et 7,5 mm du plan. La flèche, dans cette illustration, pointe une équipotentielle ayant la même valeur pour les trois situations. On constate que l’équipotentielle est aplanie dans les deux premières situations (5 mm et 7,5 mm), ce qui implique que le champ électrique est dirigé parallèlement à l’axe y. Ces configurations empêchent, dès le départ, les ions de trop s’éloigner de l’axe central. La lentille située à 2,5 mm du plan ne modifie pas assez le champ pour empêcher les ions de se disperser à ce point. En regardant la partie située entre la lentille et le plan, on voit que le champ électrique est dirigé de façon à faire converger les ions vers l’axe central, et ce, pour toutes les situations. Par contre pour la 75 lentille à 7,5 mm du plan, l’effet de la lentille s’estompe après quelques millimètres seulement. La situation mitoyenne semble donc avoir un effet global plus durable sur la trajectoire de l’ion, ce qui est en accord avec les résultats de la figure 3.12. Cependant, pour des lentilles inférieures à 16,2 mm de diamètre, il semblerait que leur effet de forte focalisation lorsqu’elles sont à 2,5 mm du plan, compense pour la dispersion accrue des ions dès le début de leur dérive entre la pointe et le plan. De plus, à cet endroit, la lentille modifie le champ électrique plus efficacement, car il devient normalement plus faible et unidirectionnel, dans cette partie de la région de dérive, pour une configuration pointeplan. Figure 3.13: Lentille de 16,2 mm de diamètre à divers endroits par rapport au plan 3.3.3.3 Lentilles électrostatiques multiples Plusieurs configurations de lentilles multiples ont été testées avec différentes grandeurs (mm) de lentilles. À la lumière des résultats obtenus avec une seule lentille, la plus large 76 d’entre elles a été délaissée. En se concentrant sur la lentille de 16,2 mm de diamètre, des situations où il y a deux ou trois lentilles dans l’espace inter-électrodes ont été simulées. On a conservé la même lentille pour toutes les simulations présentées, de façon à pouvoir comparer les résultats avec ceux obtenus avec une seule lentille. La figure 3.14 illustre les résultats obtenus pour diverses configurations. Dans le cas où deux lentilles, à 5,0 mm et 7,5 mm du plan, sont à une tension de 4500 V, on obtient 8,71 % du faisceau ionique sur la cible pour une augmentation de 232 % du signal, ce qui s’avère la meilleure situation. En comparant ces résultats avec ceux obtenus pour une seule lentille, on peut dire qu’il est avantageux d’ajouter une lentille. La courbe représentant la densité normalisée pour trois lentilles témoigne d’une situation où on diminue graduellement la tension des lentilles en s’approchant du plan. On voit qu’il n’est pas nécessaire de se rendre à des tensions extrêmes pour obtenir des résultats concluants. La même configuration, mais avec une tension de 4500 V pour chacune des lentilles, a donné le meilleur résultat avec 9,1 % des ions sur la cible et une augmentation de 250 %. Cette situation n’est pas illustrée sur la figure 3.14. À la section 2.4.2, on a mentionné qu’un groupe de recherche a testé une électrode de forme ellipsoïdale qui avait la particularité de focaliser les ions continuellement. Nos résultats montrent que l’effet local d’une seule lentille ne permet pas d’avoir un effet qui affecte tout l’espace séparant la pointe du plan. Lorsqu’on a plusieurs lentilles, le champ électrique est déformé de façon à faire converger les ions continuellement vers le centre (voir figure 3.15). L’avantage d’avoir plusieurs lentilles indépendantes l’une de l’autre, comparativement à la lentille ellipsoïdale, est qu’on peut ajuster les lentilles à des tensions qui donnent un rendement optimal. L’ensemble des situations mises de l’avant aux figures 3.11, 3.12 et 3.14 est poussé à l’extrême, i.e. qu’on a utilisé des tensions élevées qui risque de causer un étouffement de l’ionisation (corona quenching). L’étouffement de l’ionisation61 est un phénomène qui se produit lorsqu’on modifie un paramètre au cours d’une décharge couronne, qui suscite 77 une modification de la tension d’allumage V0 et ultimement du courant ionique. Dans notre cas cette étouffement est occasionné par l’insertion de structures additionnelles (les lentilles) ayant une tension différente de la pointe et du plan, qui à terme modifie les conditions d’ionisation de la décharge couronne (champ électrique réduit E/n). Il est probable que nous ne soyons pas capables de reproduire ces situations expérimentalement, mais ces simulations nous donnent une idée de l’ordre de grandeur qu’on peut espérer atteindre lors des expériences réelles. Le meilleur des cas nous montre qu’on peut tripler le courant ionique sur la cible. Il reste à observer si ce seuil est valable expérimentalement. Figure 3.14: Densité normalisée au plan pour des situations où il y a des lentilles électrostatiques multiples dans l’espace inter-électrodes. En observant la figure 3.15, on voit que pour la situation (1), la lentille ne fait qu’empêcher les ions de trop se disperser près de la pointe. Les équipotentielles montrent que la lentille n’a pratiquement aucun effet de convergence dans la région de dérive. Comme nous le mentionnions à la section 2.4.2, l’ajout d’une lentille derrière ou égale à la pointe ne peut pas être utilisé dans l’optique de focaliser fortement un faisceau ionique. 78 Figure 3.15: Différentes configurations avec des lentilles de 8,1 mm de rayon : (1) lentille à 10 mm du plan, (2) lentille à 7,5 mm du plan et (3) lentilles à 7,5 mm, 5 mm et 2,5 mm. 3.3.3.4 Comparaison de lentilles annulaires et lentilles style ‘’eV parts’’ Lors de nos mesures expérimentales, les anneaux de cuivre utilisés vibraient beaucoup car il était difficile de les soutenir rigidement. Pour palier à ce problème, nous avons utilisé des lentilles de type eV parts faites par la compagnie Kimball Physics. Ces lentilles sont des plaques métalliques carrées ayant un trou en leur milieu. Cette géométrie est quelque peu différente des lentilles annulaires. On les a donc comparés avec Simion, pour voir si on pouvait s’attendre aux mêmes genres de performance. On a observé une différence non négligeable entre deux lentilles de même taille. Bien que la lentille style ‘’eV parts’’ ait un rayon légèrement plus petit (7,95 mm vs. 8,1 mm), elle a un effet de convergence plus limité (5,2 % vs. 6,7%). Les dimensions transposées dans Simion sont exactement celles de l’objet réel. La raison qu’on peut avancer pour cette différence est l’écart entre les épaisseurs des deux types de lentilles (1,85 mm pour le type annulaire et 0,62 mm pour type eV parts). La perspective, qu’une lentille plus épaisse affecte le champ électrique sur 79 une plus grande distance dans l’espace, va dans le sens de nos simulations où plusieurs lentilles ont un effet de convergence significativement plus grand qu’avec une seule. Il est à noter que les lentilles de type ‘’eV parts’’ sont considérées comme des lentilles électrostatiques annulaires minces, au même titre que ceux qu’on dit de type annulaire. 3.3.3.5 Résumé Les simulations avaient pour but de nous guider dans le choix des configurations à essayer expérimentalement. Pour y parvenir, on a testé des lentilles électrostatiques de différentes grandeurs, dans des configurations où on variait les paramètres. Les données du faisceau ionique au plan, quoique très compact comparativement à la réalité, nous ont permis d’obtenir des résultats très intéressants. On a pu voir que même si on calcule une augmentation de la densité ionique sur la cible, elle demeure tout de même relativement faible par rapport à la densité totale. Il est difficile de faire converger efficacement les ions radialement vers le centre sur une courte distance lorsque dès leur départ ils sont grandement dispersés. On a remarqué qu’il est plus efficace de travailler avec une lentille de petit rayon, même si on risque de perdre une partie du faisceau, pour obtenir une meilleure focalisation. Au niveau de la distance optimale, on constate que celle-ci varie selon le diamètre de la lentille, mais qu’elle est égale ou inférieur à 5,0 mm du plan. Il est indéniable que l’ajout d’une seconde lentille et d’une troisième améliore significativement la focalisation. Enfin, une simulation entre deux types de lentilles a mis en évidence que l’épaisseur de la lentille affecte le champ électrique de manière à augmenter la focalisation du faisceau. Ce dernier point vient conforter l’idée qu’on doit modifier le champ électrique dans l’entièreté de la région de dérive avec des lentilles pour espérer avoir un rendement optimal. 80 Chapitre 4 : Montage expérimental La conception du montage a été réalisée dans le but de mesurer des courants produits par une décharge couronne dans une configuration pointe-plan sur deux détecteurs indépendants. Produire une décharge couronne à la pression atmosphérique nécessite de la haute tension. Le risque de claquage électrique est bien réel dans notre système. Ceci nous a donc amenés à bien protéger les diverses composantes servant à l’acquisition de données. Ce chapitre présente le montage en le divisant en trois parties distinctes. Premièrement, on verra la partie qui regroupe l’assemblage des différentes composantes du montage (pointe, lentille, alimentation, etc.). Puis, on décrira l’isolation optique réalisée pour séparer la haute tension du montage, de nos systèmes d’acquisition. Enfin, la dernière partie montre le contrôle de notre système ainsi que l’acquisition de données par Labview. 4.1 Assemblage des composantes du montage Pour la réalisation du montage expérimental nous nous sommes inspirés d’un montage antérieur ayant été utilisé pour mesurer la distribution ionique lors d’une décharge couronne à plusieurs pointes. Ce montage était enfermé dans une enceinte close, mais non-hermétique à la pression atmosphérique. Le système permettait une liberté de mouvement en x, y et z des détecteurs. Pour avoir un montage versatile et manœuvrable, la pointe, les lentilles et les détecteurs ont été montés sur des supports ayant une liberté de mouvement en x, y et z. 83 Les différentes composantes du montage ont été fixées à une table optique de marque Melles Griot (voir figure 4.1). Ce genre de table a l’avantage d’avoir des trous au filage standard (¼ - 20) et qui sont équidistants l’un de l’autre. Il est donc facile de déplacer les différents éléments au besoin. Trois supports gradués munis de mouvements en x, y et z ont été utilisés pour respectivement la pointe, les lentilles et les deux détecteurs. Figure 4.1: Différents éléments du montage fixés à une table optique. La pointe utilisée est une aiguille médicale de marque Becton Dickinson (BD) Yale no. 20 de 5 cm de longueur, ayant un rayon de courbure approximatif de 0,15 mm et composé d’acier inoxydable. Pour les lentilles électrostatiques, nous avons débuté l’expérimentation avec un anneau de cuivre (figure 4.2) ayant un rayon de 36,8 mm. Cette lentille avait été testée en simulation précédemment et n’avait pas donnée des résultats très probants. Nous voulions cependant commencer les expériences avec une lentille 84 ayant un diamètre assez large pour, à la fois, observer le phénomène et voir si l’insertion d’une lentille pouvait causer des problèmes. Dans le but de ne pas briser la symétrie circulaire de l’anneau, un fil de cuivre a été soudé sur un des côtés pour soutenir notre lentille entre la pointe et le plan. Cependant cette technique ne permettait pas à la lentille de demeurer fixe; une vibration semblait toujours subsister. Pour une lentille de ce diamètre, le problème est négligeable, mais pour des lentilles plus petites cela peut devenir problématique. Un autre style de lentille a été employé pour toutes nos expériences subséquentes. Des pièces métalliques de Kimball Physics eV parts 62 employées pour construire des appareils d’optique corpusculaire pour le vide ont donc été utilisées. Les diamètres de ces lentilles sont de 19,1 mm pour la plus grande, puis de 15,9 mm, 12,7 mm, 9,6 mm, 6,4 mm et 4,7 mm pour les autres. Tel que mentionné, ces lentilles sont aussi considérées comme étant des lentilles annulaires minces. a) b) Figure 4.2: a) Anneau de cuivre utilisé pour nos lentilles de type annulaires. b) Lentilles électrostatiques faites par Kimball Physics. Le système de détection comprend deux détecteurs dont l’un, le détecteur périphérique, est constitué d’une plaque métallique circulaire en acier inoxydable de 41,7 mm de diamètre avec une ouverture de 4 mm de diamètre en son centre, où est fixée une vis métallique qui constitue le deuxième détecteur ayant un diamètre légèrement inférieur. La plaque et la vis sont fixées sur une autre plaque faite de plexiglas (Poly(methyl methacrylate) (PMMA)). Les deux conducteurs sont complètements isolés l’un de l’autre. 85 On a donc deux détecteurs plutôt qu’un. On considère la vis de 4 mm de diamètre comme notre détecteur central, qu’on surnommera no.1 pour le restant de ce travail, où le faisceau central ionique sera dirigé. La plaque métallique est le détecteur en périphérie, qu’on appellera no.2, et qui recueille la majorité du courant ionique dans la configuration pointe-plan. Ce système de détection est simple, mais permet de faire la différence entre le courant reçu sur chacun des détecteurs par rapport au courant total. Le détecteur no.1 est considéré comme étant la cible où on tentera de concentrer le courant ionique produit par la décharge couronne. Cette cible est plus grande que celle définie en simulation, car on veut être capable de mesurer des courants substantiels. Nous concevons que l’augmentation du courant sur cette cible serait une amélioration appréciable. Détecteur central (no.1) Détecteur périphérique (no.2) Figure 4.3: Les détecteurs de courants utilisés pour le montage expérimental. 86 Pour alimenter la pointe et les lentilles électrostatiques, nous avons utilisé des blocs d’alimentations haute tension de marque Bertan, de 30 kV et 5 kV respectivement. Ces deux appareils sont contrôlables analogiquement (entrées 0-10 V) et dans le cas du Bertan 5 kV, on peut aussi le contrôler numériquement par l’interface électronique IEEE-488 63, 64. Les expériences ont débuté en variant manuellement les tensions, mais un programme Labview contrôlant le montage analogiquement a été réalisé par la suite (section 4.3). Le montage étant sous haute tension et le fait que les différentes électrodes du montage ne sont séparées que par quelques millimètres d’air, quelques protections contre le claquage électrique ont été ajoutées. Sur les circuits de la pointe et des lentilles nous avons mis des résistances en série (voir figure 4.4) de très haute impédance (quelques dizaines de millions d’Ohms). Ces résistances ont pour effet de limiter le courant provenant des blocs d’alimentations en cas de claquage. Figure 4.4: Schéma global du montage 87 On utilise un ordinateur pour enregistrer les données prélevées sur le montage. Pour protéger l’ordinateur et les autres appareils, on a construit un système d’isolation optique (qui sera présenté plus en détail dans la prochaine section) qui transmet optiquement le signal reçu sur les détecteurs. Ce système nécessite des alimentations indépendantes pour l’électromètre et l’ampèremètre et un arrangement de piles en série a été réalisé pour être complètement isolé du restant du montage. La partie du montage comprenant la table optique et les blocs d’alimentations partagent une même masse commune, tandis que l’ordinateur et le récepteur optique en partagent un autre. Tel que mentionné, les blocs d’alimentation haute-tension sont contrôlables par ordinateur. Le bloc d’alimentation dédié à la pointe qui produit la décharge couronne a un ensemble d’entrées et sorties analogiques qui nous renseignent sur la tension et le courant produit par la source. Cependant les sorties renseignant sur le courant produit par la source de tension ne transmettent pas des valeurs ayant la précision nécessaire pour la mesure de courant de quelques microampères. Pour contrôler la tension et garder un courant constant à la pointe, ces sorties ne sont donc pas adaptées. Un ampèremètre (figure 4.4) a été construit, qui prend la mesure de la tension aux bornes d’une résistance de valeur connue. Cette tension donne directement l’information sur le courant à la pointe par la relation V = RI. L’ampèremètre se situe dans la partie haute-tension du montage. Il est donc isolé optiquement lui aussi. 4.2 Isolation optique entre les détecteurs et l’ordinateur Ces circuits ont été faits dans le but de protéger le matériel d’acquisition de données d’un éventuel claquage électrique. Les circuits sont conçus de façon à prendre place dans deux boitiers métalliques isolés l’un de l’autre. On transmet l’information de l’un à l’autre par un flux lumineux dans une fibre optique. D’un côté, un circuit transforme le courant ionique des détecteurs en tension (électromètre), suivi d’une diode électroluminescente 88 (DEL) qui émet un flux lumineux dans une fibre optique (module émetteur). Dans le second boitier (module récepteur), un phototransistor détecte la lumière provenant de la fibre optique et la tension est prise aux bornes d’une résistance de valeur connue placée en série. Nous avons utilisé des diodes électroluminescentes (OP240A) qui ont un maximum d’émission dans le proche infrarouge (890 nm) et des phototransistors (OP550A) de la compagnie OPTEK TECHNOLOGIE 65, 66. Ces deux composantes sont conçues pour fonctionner ensemble. Un collaborateur a réalisé des tests avec deux sortes de DEL et de phototransistors et ce sont ces derniers qui offraient le meilleur gain. La lumière est transmise vers le phototransistor par une fibre optique multimodes qui a une longueur de 125 cm. Figure 4.5: Courbe de la puissance lumineuse normalisée en fonction de la tension appliquée aux bornes de la DEL. 89 La courbe d’intensité lumineuse d’une DEL n’est pas proportionnelle à la tension à ses bornes. En consultant la fiche spécifique de la DEL 65 on trouve une courbe représentant l’intensité lumineuse par rapport au courant la traversant. Une seconde courbe liant le courant traversant la diode à la tension à ses bornes est disponible. Les courbes enregistrées pour une température de 20 0C ont été utilisées. En liant les deux courbes on trouve la courbe illustrée à la figure 4.5 qui met en relation l’intensité lumineuse avec la tension (les deux courbes servant à réaliser celle-ci ont été mises en Annexe B). Cette courbe est non-linéaire dans son ensemble, mais on peut identifier une section entre 1,3 et 1,5 V qui peut être considérée linéaire. Cette plage de tension s’associe à des courants variant entre 20 mA et 50 mA. La valeur maximale recommandée pour cette diode est de 50 mA. Nous avons donc débuté nos expériences en utilisant cette plage de tension. Cependant les DEL cessaient de fonctionner après une courte période de temps. Probablement qu’elles étaient soumises trop longtemps à des courants élevés. Quoi qu’il en soit, le circuit a été modifié pour limiter le courant à 20 mA. On se trouve cependant dans une partie de la courbe où la puissance lumineuse est beaucoup moindre et moins linéaire également. La figure 4.6 illustre la courbe d’intensité lumineuse par le biais de la tension aux bornes de la diode électroluminescente, dans le module récepteur et de celle mesurée aux bornes d’une résistance en série avec le phototransistor, dans le module récepteur. Pour réaliser cette courbe et les expériences, on alimente la DEL en tout temps avec une tension seuil d’environ 0,7 V. La tension aux bornes de la diode illustrée à la figure 4.6 (0 à 0,5 V) ne comprend pas la tension seuil. On voit que pour la plage choisie la réponse en tension de la sortie n’est pas parfaitement linéaire avec la tension d’entrée. On utilise une régression polynomiale de degré 3 pour obtenir l’expression de cette courbe. C’est à partir de cette équation que nous ferons la conversion pour retrouver la tension d’entrée/courant d’entrée. La courbe plafonne à 4,4 V. Ce plafonnement s’explique par le fait que le phototransistor est alimenté par une tension de 5V. Il est connu qu’un 90 transistor cause une chute de tension de 0,6 V à ses bornes, ainsi en calculant la différence entre la tension d’alimentation et la chute de tension on obtient bien 4,4 V. Figure 4.6: Relation entre la tension prise aux bornes d’une résistance en série avec le phototransistor (module récepteur) et la tension qui alimente la diode émettrice (module émetteur). 4.2.1 Circuit du module émetteur (électromètre) Le circuit du module émetteur se sépare en plusieurs étapes (voir la figure 4.7). Comme on a pu le voir à la figure 4.5, la région d’intérêt de la courbe d’émission de la photodiode ne débute pas à une tension de 0 V. On doit donc fournir une tension seuil Vseuil qui fera en sorte que la photodiode émettra dans la partie d’intérêts de sa courbe d’émission lorsqu’aucun courant n’est détecté à l’entrée de la boîte. Les différentes étapes se déroulent comme suit : 91 - 1ère étape : conversion courant-tension - 2ème étape: tension seuil Vseuil - 3ème étape : addition de la tension provenant de la 1ère étape et de la tension seuil - 4ème étape : amplification du signal avec un transistor et transmission par la DEL Pour réaliser les différents circuits, nous avons utilisé deux types d’amplificateurs opérationnels : le TL071 pour faire la conversion courant-tension et le LM741 (ou tout autre de même gamme) en mode additionneur et/ou inverseur de tension. Pour l’amplification de courant, nous avons utilisé des transistors MPS6531 de type NPN 67. Le circuit illustré à la figure 4.7 est exactement le même pour les entrées de courant provenant des détecteurs 1 et 2. Les amplificateurs opérationnels doivent être alimentés par des tensions positives (VCC+) et négatives (VCC-) maximales de ±18 V. Nous alimentons nos circuits avec des tensions de 12 V provenant de piles en séries. À l’étape 1, le courant I provenant d’un des détecteurs est converti en tension avec un amplificateur opérationnel TL071. Le TL071 est muni d’une entrée avec des transistors à effet de champs permettant de mesurer de faibles courants. Sa haute impédance d’entrée (1014 Ω) 68 permet de mesurer des courants de l’ordre du picoampère. Il est utilisé en mode inverseur, ce qui implique que le courant positif I1 est converti en tension négative V1 en suivant la relation : V1 RL I1 . (4.1) La résistance de charge RL permet de fixer la tension de sortie selon le courant entrant. Sur le montage on travaille avec des courants allant de quelques dizaines de nanoampères à quelques microampères (10-8 à 10-6 A). On utilise des résistances de charge variant 92 entre quelques dizaines à quelques centaines de milliers d’Ohms pour obtenir une variation de tension de 0 à 0,5 V à la sortie du TL071. Figure 4.7: Circuit électronique du module émetteur Dans la 2ème étape, on utilise une résistance variable RV pour ajuster la tension seuil. La tension aux bornes de la résistance variable est connectée sur l’entrée inverseur de l’amplificateur opérationnel LM741, pour obtenir une tension négative dans le but de l’additionner à la prochaine étape. Généralement, ce genre de configuration est utilisé pour amplifier une tension qu’on peut calculer en utilisant : R Vsortie Ventrée 2 R1 (4.2) 93 Le facteur d’amplification est le rapport des résistances R1 et R2. Dans notre cas, ces deux résistances ont la même valeur et le gain est unitaire. Les tensions seuils d’émission pour les DEL sont d’environ 0,7 V. La 3ème étape est une configuration additionneur-inverseur. Comme aux étapes 1 et 2 la tension est inversée, elle redevient donc du même coup positive pour la suite du circuit. Cette configuration permet d’additionner deux tensions dans la borne inverseur et d’amplifier cette somme par le même principe qu’à l’étape 2. Les deux résistances d’entrée (R3 et R4 dans notre circuit) ainsi que la résistance de charge (R5) ont la même valeur pour que le gain soit encore une fois unitaire et que la somme soit bien V 2 = V1 + Vseuil. La dernière étape est réalisée de façon à contrôler le courant passant dans la DEL. Celle-ci peut fonctionner avec un courant maximal de 50 mA 65. On a branché la diode dans le collecteur du transistor pour qu’elle soit en mode suiveur. Comme IC ≈ IE et que IE = VE/R7, on peut fixer le courant maximal passant dans la diode en ajustant la valeur de la résistance R7 si on connait la valeur maximale de VE 68. Une valeur de résistance a été choisie pour que le courant maximal passant dans la DEL soit d’environ 20 mA. Cette configuration a l’avantage de fournir à la diode un courant constant connu. Si elle avait été placée du côté émetteur, elle aurait agit comme une charge sur le circuit et le courant aurait pu varier dans le temps selon les caractéristiques des composantes (diode et résistance). La résistance R6 est positionnée à la base du transistor pour limiter le courant y entrant. Il est important de noter que les amplificateurs opérationnels LM741 sont convenables pour amplifier des tensions, mais ne sont pas faits pour produire de forts courants 68. Ainsi, des résistances de 1 kΩ ont été employées pour limiter le courant à leurs sorties. 94 Des connecteurs ont été réalisés pour joindre la diode et la fibre optique (voir figure 4.8). Le connecteur a été réalisé de façon à enclaver la diode et la fibre optique dans une forme qui les isolera de la lumière ambiante (voir plan et dimensions en Annexe C). Pour passer le signal lumineux d’un module à un autre, nous avons conçu le connecteur de façon à pouvoir lui adjoindre un connecteur coaxial. Les connecteurs coaxiaux, dont les broches électriques internes ont préalablement été enlevées, sont utilisés pour relier la photodiode et le phototransistor avec la fibre optique. La fibre optique a une longueur de 125 cm pour toutes les expériences que nous avons réalisées. Jonction de la fibre optique et de la diode Figure 4.8: Connecteur pour joindre les DEL et les phototransistors à la fibre optique. 4.2.2 Circuit du module récepteur Le circuit du module récepteur (figure 4.9) est beaucoup plus simple que celui du module émetteur. On utilise un phototransistor qui émet un courant proportionnel à l’entrée du flux lumineux par sa base B 66. Comme le flux lumineux occasionne un faible courant, nous avons utilisé un second transistor de type NPN pour amplifier le courant provenant de l’OP550A. Cette configuration est appelée Darlington 68 et les transistors ont leurs collecteurs reliés à la même alimentation. Ce circuit a l’avantage de comporter une seule charge (0,6 V) provenant des transistors. La tension est prise aux bornes d’une résistance 95 de valeur connue avec une carte National Instruments PCI-6014. L’alimentation de + 5V provient d’une source de tension continue INSTEK PC-3030D. Ce circuit est utilisé pour l’électromètre ainsi que pour l’ampèremètre. Figure 4.9: Circuit électronique du module récepteur 4.2.3 Circuit de l’ampèremètre Ce circuit est pratiquement le même que pour celui de l’électromètre décrit à la section 4.2.1. La différence se situe au niveau de l’entrée, car notre ampèremètre est conçu pour mesurer des tensions et non des courants. La figure 4.10 présente la modification réalisée à l’entrée du circuit. Tout le reste du circuit est identique à celui présenté à la figure 4.7. L’ampèremètre prend la tension aux bornes d’une résistance de valeur connue (500 kΩ) (figure 4.4). En utilisant la loi d’Ohm, on peut déterminer le courant passant dans la résistance. L’ampèremètre a également une alimentation ±12 V à piles, mais elle est indépendante de celle utilisée pour le module émetteur, car la masse commune doit être virtuellement à la tension de la pointe. R0 et RL ont des valeurs de 8,2 MΩ et 1,8 MΩ respectivement. Ces résistances sont de haute impédance et conçues pour la haute 96 tension afin de s’assurer que notre ampèremètre ne dévie pas trop de courant du circuit principal. Figure 4.10: 1 ère étape de l’ampèremètre 4.2.4. Résumé Notre système d’opto-coupleur a été fait pour protéger nos systèmes d’acquisition d’un éventuel claquage de tension. On a utilisé des composantes électroniques à grande diffusion, ce qui rend notre système moins onéreux à réparer en cas de bris. Le circuit est présenté dans sa forme finale, mais il est bon de noter que beaucoup d’ajustements ont été nécessaires au niveau des composantes électroniques, mais surtout au niveau des jonctions diode-fibre optique. Après de nombreux essais à tenter de polir la fibre optique avec papiers sablés de différents grains, nous avons obtenu la meilleure transmission en clivant proprement la fibre optique avec une lame tranchante. 97 4.3 Contrôle du montage par Labview Lors de l’expérimentation, on a débuté en notant les données manuellement, c’est-à-dire qu’on fixe une tension constante à la pointe (5000 V) puis on fait varier la tension sur la lentille électrostatique. Dès lors, nous avons constaté que l’étouffement de l’ionisation éteignait presque complètement la décharge couronne pour la tension préétablie à la pointe. L’expérimentation s’est poursuivie en fixant un courant constant à la pointe. Ce courant constant nécessite de faire varier la tension du bloc d’alimentation de la pointe à chaque variation de la tension sur la lentille, ce qui ralentissait considérablement la prise de données. Nous avons utilisé un système d’acquisition de données programmable sous un environnement Labview, nous permettant de contrôler nos sources de tension en temps réel et de simultanément faire l’acquisition de données. Pour l’acquisition de données et le contrôle du montage nous avons utilisé deux cartes National Instruments, soit la PCI-6014 et l’USB-6008. La carte PCI-6014 est décrite comme étant une carte d’acquisition de données multifonction à prix abordable 69. Les entrées analogiques sont au nombre de 16 lorsque référencées à une masse commune et de 8 en mode différentiel et toutes d’une résolution de 16 bits. Elle possède aussi 2 sorties analogiques ayant une résolution de 16 bits. La cadence d’échantillonnage est de 200 000 échantillons par seconde pour les entrées analogiques et de 10 000 échantillons par seconde pour les sorties analogiques. Comme une des sorties analogiques n’était pas opérationnelle, nous avons utilisé l’appareil USB-6008 puisqu’il possède lui aussi 2 sorties analogiques ayant 12 bits de résolution et une cadence d’échantillonnage de 150 échantillons par seconde 70. On a employé une des sorties pour contrôler le bloc d’alimentation Bertan 5 kV. Pour l’acquisition nous avons utilisé les entrées analogiques de la carte PCI-6014 en mode référencé (RSE). La version 7.0 de Labview a été employée. On peut trouver, en Annexe D, le cheminement logique de notre programme ainsi que quelques images du programme en mode instrument virtuel (VI). Dans notre programme nous avons utilisé les modules numériques ‘’DAQ Assits’’ pour passer l’information de nos 98 routines vers les entrées et sorties analogiques. Le programme permet dans son ensemble de fixer un courant constant à la pointe, puis de prendre une mesure du courant aux détecteurs à toutes les tensions fournies à la (aux) lentille(s) électrostatique(s). Plusieurs étapes de sécurité ont été insérées dans les routines pour s’assurer que la tension du bloc d’alimentation de la pointe ne dépasse pas 7 kV (pour que la tension soit bloquée beaucoup plus bas que la tension de claquage). La routine est conçue de façon à varier les tensions lentement pour laisser le temps au système de se stabiliser. Les horloges internes ont donc été fixées à 50 millisecondes. Ce temps est largement suffisant pour permettre au courant et aux tensions de se fixer. L’acquisition de données se fait donc seulement lorsque le courant est immobilisé à la valeur du courant fixée préalablement. Le contrôle des sources de haute-tension se fait par signaux analogiques. Toutes les entrées des blocs d’alimentation haute tension fonctionnent sur une plage de tension de 0 à ±5 V. La sortie pour le bloc d’alimentation du Bertan 30 kV couvre une plage de tension de 0 à 30 kV, ainsi la conversion est de 1V pour 6 kV, pour le Bertan 5 kV, c’est une conversion directe de 1V pour 1 kV. Les blocs d’alimentation haute tension ont des sorties analogiques 0 à 5V pour indiquer le courant produit par celles-ci. Dans le cas du Bertan 30 kV, la sortie fournit 0 à 5 V pour la pleine plage de courant 0 à 4,5 mA. La précision de mesure pour le courant est d’environ 3,5 μA. Ce signal ne permet donc pas d’être assez précis pour nous informer sur des courants de l’ordre du microampère. C’est dans cette optique qu’un ampèremètre a été réalisé pour obtenir l’information sur le courant produit par le Bertan 30 kV. 4.4 Conclusion Une vue d’ensemble du montage employé pour la partie expérimentale du projet a été présentée. Le montage permet de collecter le courant produit par une décharge couronne sur deux détecteurs indépendants. Les nombreuses composantes mobiles ainsi que 99 l’emploi d’une table optique ont permis de concevoir un montage versatile et facilement ajustable. La complexité de celui-ci réside dans les nombreuses composantes ajoutées et construites dans le but de protéger le système d’acquisition d’un éventuel claquage dû à la haute-tension employée. Le contrôle réalisé par Labview rend l’acquisition de données facile et a permis d’expérimenter un grand nombre de configurations de lentilles qui n’auraient probablement pas été possible d’obtenir manuellement. Généralement les sources ioniques commerciales comme la source LDTD utilise un gaz vecteur pour favoriser le transport des ions vers l’entrée du spectromètre de masse. Un système à air comprimé a été ajouté pendant les dernières prises de données pour simuler l’effet d’un gaz vecteur. 100 Chapitre 5 : Résultats expérimentaux et discussions Ce chapitre expose les résultats expérimentaux recueillis avec le montage décrit au chapitre 4. Des discussions suivront pour chaque section où un paramètre différent aura été testé en essayant, lorsque possible, de faire un parallèle avec les résultats de simulation. Le cheminement de ce chapitre explore plusieurs aspects de la décharge couronne où une et plusieurs lentilles ont été installées entre la pointe et les détecteurs. Un portrait plutôt général a été dressé puisque que les données sont quasi-inexistantes dans la littérature. Il a fallu isoler optiquement les systèmes de mesure et de détection à cause de la présence de hautes tensions dans toutes les parties du montage. Une brève section s’attardera donc à assurer le lecteur que les données obtenues sont conséquentes avec le phénomène observé. La concordance des mesures prises dans une configuration pointeplan sans lentille sera comparée avec la théorie. Les mesures qui ont été prises manuellement avant que le montage ne soit complètement automatisé seront présentées en prémices. Les résultats découlant de ces premières expériences ont confirmé qu’une focalisation mesurable prend place lorsqu’on ajoute des lentilles électrostatiques dans l’espace pointe-plan lors d’une décharge couronne à la pression atmosphérique. Les sections subséquentes porteront sur les mesures prises pour des lentilles de diamètres variables, placées à différents endroits. Des expériences comportant plusieurs lentilles ou utilisant un gaz vecteur à la pointe ont brièvement été réalisées et seront discutées à la fin du chapitre. 101 5.1 Précision des données obtenues Les nombreuses conversions du signal provenant du montage peuvent soulever l’interrogation à savoir quelle précision on peut retirer de celles-ci. L’acquisition se fait avec des convertisseurs analogue/numérique ayant une précision de 16 bits. De plus la cadence d’échantillonnage est de 250 K échantillons par seconde. L’horloge interne de notre programme est réglée de façon à faire varier la tension toutes les 50 ms, si requis. On peut donc affirmer qu’une lecture est prise au maximum toutes les 50 ms ce qui correspond à 20 Hz, une fréquence très loin de la cadence d’échantillonnage. La tension d’entrée admise par la carte d’acquisition varie entre 0 et 10 V. La résolution de 16 bits en entrée et sortie de la carte d’acquisition PCI-6014 donne alors une précision de 305,2 μV sur la pleine plage de tension ± 10 V 69. Figure 5.1: Relation entre la tension prise aux bornes d’une résistance en série avec le phototransistor (module récepteur) et la tension qui alimente la diode émettrice (module émetteur). 102 Lors de l’étalonnage du montage, une tension de 0 à 5 V est introduite dans le module émetteur qui convertira cette tension en signal lumineux. On enregistre la tension aux bornes d’une résistance en série avec le phototransistor dans le module récepteur. De cette relation, on identifie la partie d’intérêt du signal avant que le phototransistor ne soit saturé à 4,4 V. Cette partie nous donne une variation de tension de 0 à 0,5 V aux bornes de la diode dans le module émetteur. En inversant la relation, on obtient la figure 5.1 (même courbe que la figure 4.6) qui illustre la réponse en tension du module émetteur en fonction de la tension qu’on mesure dans le module récepteur. Lorsqu’un courant est mesuré sur un détecteur lors d’une expérience, celui-ci est converti en tension pour alimenter la diode émettrice. Selon l’étalonnage réalisé, la variation de tension aux bornes de la diode émettrice qui nous intéresse est de 0 à 0,5 V. Après l’étalonnage, le circuit est modifié de façon à permettre la mesure de courant. Avec la relation 4.1, V = - RLI, on est capable de fixer une résistance RL qui nous permet d’ajuster la tension d’alimentation de la diode avec le courant ionique provenant des détecteurs. Ainsi, une variation du courant de 0 à 5 μA produit une variation de 0 à 0,5 V aux bornes de la diode, lorsqu’une résistance RL de 100 kΩ est utilisée. Lorsque la décharge couronne s’initialise, on mesure des courants de l’ordre de quelques dizaines de nanoampères, puis de 100 nA lorsque le courant est stabilisé, ce qui, converti en tension, donne 10 mV et 100 mV respectivement. Pour obtenir une meilleure précision lorsqu’on mesure de plus faibles courants, il suffit d’augmenter la résistance RL de telle façon à raccourcir la plage de courant couverte par la variation de tension de 0 à 0,5 V aux bornes de la diode. Pour le détecteur no.1, qui reçoit beaucoup moins de courant que le détecteur no.2, une résistance RL de plusieurs centaines kΩ est utilisée pour affiner la mesure. La prise de mesures n’est donc pas affectée par la limite de précision de la carte d’acquisition. Un étalonnage du montage est réalisé à chaque fois qu’une séance d’acquisition de données est faite, toutefois les courbes du système demeurent relativement semblables. C’est une régression 103 polynomiale cubique qui permet d’avoir le meilleur étalonnage (voir figure 5.1). La régression linéaire est relativement bonne, mais induit une erreur à ses extrémités. En utilisant différentes courbes d’étalonnage, les valeurs mesurées au niveau du phototransistor pour une même valeur à la diode émettrice ont été comparées pour voir la précision de notre système d’opto-coupleur. La variation est de quelques nanoampères pour chaque valeur, soit environ la grosseur du caractère sur les figures. L’erreur sur la mesure est donc très petite. Le système dans son ensemble contient néanmoins beaucoup de composantes électroniques, ce qui peut affecter le signal. Une acquisition a été réalisée sans lentille à courant constant déterminé pendant un intervalle de 10 secondes et la valeur RMS en tension était de 0,0049 V, ce qui, converti en courant, donne 5 nA. Peu importe si cette variation est attribuable aux composantes électroniques ou à l’instabilité de la décharge elle-même, on constate que le courant produit est néanmoins relativement stable. Figure 5.2: Courant produit par décharge couronne mesuré avec l’ampèremètre et les deux détecteurs. 104 Lors de la prise de mesures, le système se régule en mesurant le courant produit à la pointe à l’aide d’un ampèremètre. Pour être conséquent, le total du courant recueilli sur les deux détecteurs devrait être le même que celui mesuré avec l’ampèremètre (à la pointe). La figure 5.2 montre la somme des courants collectés sur les détecteurs et le courant mesuré à la pointe. On observe que les données mesurées par deux systèmes indépendants diffèrent de < 2% sur toute la plage de 4500 à 7000 V. 5.2 Validation du montage et premières mesures Avant d’expérimenter avec des lentilles électrostatiques, une prise de mesures a été réalisée dans le but de s’assurer que les données enregistrées sur le montage sont en accord avec la théorie pour la configuration pointe-plan seulement. On a donc enregistré les courants provenant des deux détecteurs, puis on a comparé la répartition de ceux-ci par rapport à la loi de Warburg. Selon cette loi empirique, 6,3 % du courant devrait atteindre notre cible. On a donc enregistré le courant sur les deux détecteurs pendant quelques secondes. La valeur expérimentale obtenue est de 12,2%, soit le double de la valeur théorique. L’écart est important, mais on doit tenir compte que la valeur théorique annoncée représente une situation idéale. Les courants mesurés à la pointe et sur les détecteurs concordent, ainsi la question de la répartition du courant ne vient pas d’une perte de courant en périphérie. L’expérience se déroule à l’air libre, i.e. que le montage n’est pas enfermé dans une enceinte, ce qui implique la possible présence de courant d’air. Comme le signal est généralement stable, on peut négliger l’influence de courants d’air dans la pièce. On doit donc chercher du côté de l’élément qui engendre la décharge couronne : la pointe. Cette pointe est une aiguille médicale pour ponction lombaire de marque Becton Dickinson Yale no.20 de 5 cm de long. On a utilisé une telle aiguille en raison de sa facilité d’utilisation et de remplacement. Dans la littérature 21, 23, 54-58, lorsqu’on mentionne l’utilisation d’une pointe et les résultats en découlant, on fait généralement référence à une pointe symétrique ayant un rayon de courbure défini. Dans 105 notre cas, la pointe utilisée n’est pas parfaitement symétrique (voir figure 5.3). Étant une aiguille médicale, la pointe est en fait un tube métallique dont l’extrémité a été coupée en biseau. On a donc une extrémité très pointue dont on approxime le rayon de courbure à 0,15 mm. La coupe en biseau fait qu’on n’a pas une pointe symétrique. D’un côté on a la forme externe d’un cylindre et de l’autre côté on a l’intérieur du tube avec un bord très aiguisé. Ce bord aiguisé ne se limite pas seulement à la pointe. L’hypothèse qu’on peut avancer est que le champ électrique, n’étant pas parfaitement symétrique, peut induire une déformation de la distribution du courant dans l’espace qui se traduira par une asymétrie sur le plan. Puis le fait d’avoir un bord aiguisé sur une grande surface pourrait provoquer une région d’ionisation différente à la pointe qui pourrait aussi favoriser une déformation de la distribution du courant sur le plan. Figure 5.3: Pointe utilisée dans le montage : vue de face et vue de côté. Pour vérifier cette hypothèse, il faudrait déplacer le détecteur en x et y autour du centre pour observer si la distribution est uniforme ou non. Nous n’avons pas pris de telles données car cette anomalie a été répertoriée lors de l’analyse et le montage avait subit des dommages. Un autre facteur qui peut entrer en jeu est que la pointe est positionnée à 10 mm du plan avec un support mécanique Newton Series 461 qui a une précision de ± 1 mm. Cependant cette erreur ne suffit pas à expliquer l’écart observé. 106 Figure 5.4: Rapport courant-tension à la pointe en fonction de la tension. À la section 2.4.1.2, l’équation 2.20 (I/V = k(V-V0)) représente la relation entre le rapport courant-tension de la pointe et sa tension. Cette équation théorique est linéaire et caractéristique de la décharge couronne. La figure 5.4 montre les données expérimentales pour une tension à la pointe de 4500 à 7000 V. On a ignoré les données prises avant l’initialisation de la décharge couronne, car celle-ci varie aléatoirement jusqu’à ce que le courant soit stable aux environs de 200 nA. À partir de ce seuil, le rapport I/V se comporte linéairement avec la tension à la pointe. On voit donc que les données exposées à la figure 5.4 se comportent comme la théorie le prédit. À partir de la constante k, nous pouvons calculer la tension d’allumage de la décharge, qui dans notre cas donne 4482 V. Cette tension calculée avec la courbe de la figure 5.4 s’approche de la tension réelle mesurée qui est d’environ 4400 V. La valeur de k est difficilement comparable avec exactitude dans la littérature car elle est affectée entre autres par le rayon de courbure et la distance pointe-plan. Il est aussi difficile de reproduire les paramètres exacts décrits dans la 107 littérature. On conclut, cependant, que notre montage est globalement représentatif d’une décharge couronne à la pression atmosphérique. 5.3 Résultats préliminaires recueillis manuellement Lorsque le système d’opto-coupleur fut opérationnel, des mesures ont été réalisées avec un anneau de cuivre de 36,8 mm de diamètre faisant office de lentille électrostatique annulaire mince. Comme le montage représente un environnement où le claquage de tension est toujours possible, cette lentille a été utilisée dans le but d’observer le phénomène, sans nécessairement être trop intrusive et dérangeante pour la région d’ionisation à la pointe. La cible du montage a un rayon de 2 mm, ce qui est plus large que l’étalement du faisceau utilisé en simulation. Cette cible nous permet de mesurer des courants de quelques centaines de nanoampères. Pour une cible de plus petite envergure, le montage aurait nécessité des composantes électroniques de plus grande précision pour mesurer des courants plus faibles. Les résultats de simulation ont démontré que pour cette grandeur de lentille, la focalisation d’un faisceau déjà compact sur une cible très petite (50 μm) était limitée. Ces simulations faisaient cependant abstraction des ions qui pouvaient être créés dans des régions plus éloignées de la pointe. Avec les deux détecteurs, il sera aisé de distinguer l’effet d’une lentille sur ces ions éloignés. L’acquisition de ces données s’est fait manuellement, c’est-à-dire que la tension de la lentille était modifiée manuellement et une acquisition du courant était réalisée avec Labview par la suite. La tension de la lentille est augmentée de 100 V pour chaque acquisition de façon à pouvoir étudier proprement le phénomène. Pour les premières séries de mesures, une tension constante a été appliquée à la pointe. Un étouffement considérable de l’ionisation causé par la lentille a été observé. La figure 5.5 montre les courants mesurés sur les détecteurs 1 et 2 en fonction de la tension appliquée à la lentille. Ce qu’on peut voir est que le courant collecté sur la cible n’augmente pas 108 considérablement (environ 100 nA), tandis que le courant du détecteur 2 diminue drastiquement avec la tension de la lentille qui augmente. La lentille semble donc modifier les conditions d’ionisation à la pointe de telle sorte que le courant ionique total diminue de 2,2 μA à 0,6 μA. La figure 5.6 illustre le rapport entre le courant collecté sur la cible et le courant total. On remarque une augmentation drastique de ce rapport avec l’augmentation de la tension sur la lentille. Figure 5.5: Courants mesurés sur les détecteurs 1 et 2 en fonction de la tension appliquée sur une lentille annulaire de 36,8 mm de diamètre, pour une tension constante à la pointe. On peut supposer que la lentille annulaire produit une focalisation des ions, mais le courant de la décharge couronne n’étant pas constant tout au long de l’acquisition, cela nous empêche de quantifier l’impact réel. On voit qu’à 3000 V, la proportion augmente jusqu’à 40 % des ions qui atteignent la cible (détecteur 1). L’augmentation de la proportion des ions à atteindre la cible cache cependant cette diminution de courant. Dans les faits, la lentille produit une focalisation du faisceau ionique, mais la diminution du courant produit rend cette focalisation inefficace, car le courant sur la cible demeure 109 relativement le même. Si le but de focaliser les ions est d’en augmenter la quantité sur la cible, on peut conclure qu’avec une tension constante à la pointe, une lentille est inefficace à augmenter le signal en raison du considérable étouffement de l’ionisation. On peut aussi observer à la figure 5.6 que la position de la lentille affecte un peu le rapport, mais pas d’une façon notable. On remarque toutefois que lorsque la tension de la lentille dépasse 2000 V, la lentille placée au plus près du plan est moins efficace que la lentille placée au milieu de l’espace pointe-plan, comme nous avions observé en simulation (voir figure 3.12). Figure 5.6: Rapport entre le courant mesuré sur le détecteur 1 et la somme des courants mesurés en fonction de la tension de la lentille, pour une tension constante à la pointe. Pour pouvoir quantifier convenablement la focalisation générée par la lentille annulaire, on a mesuré les courants aux détecteurs lorsque le courant à la pointe est constant. À ce moment, le montage n’avait pas encore d’ampèremètre sur le circuit de la pointe pour mesurer le courant. Un multimètre à piles, isolé, a donc été placé en série avec la pointe. La précision sur la mesure du multimètre est de ± 0,05 μA. Pour chaque acquisition, la 110 tension de la lentille était fixée, puis on variait la tension à la pointe pour conserver le courant constant à 1,5 μA. Figure 5.7: Courants mesurés sur les détecteurs 1 et 2 en fonction de la tension appliquée sur la lentille, pour un courant constant à la pointe. La figure 5.7 montre les mesures du courant prises sur les deux détecteurs pour différentes tensions sur la lentille annulaire de 36,8 mm de diamètre. On constate que dans cette situation le courant mesuré sur la cible augmente considérablement en passant de 150 nA à 450 nA. On remarque que cette augmentation concorde avec la diminution de courant mesuré sur le détecteur 2. Ainsi, il est clairement montré que le transfert du courant se fait de la périphérie vers le centre, donc il y a focalisation. Le courant sur la cible est ainsi presque triplé lorsque la tension de la lentille est de 3700 V. On peut voir à la figure 5.8 le même genre de courbe qu’à la figure 5.6, où la répartition du courant est exposée en termes de rapport. Les rapports mesurés sont moins élevés que pour la situation d’une pointe à tension constante, cependant ils montrent l’impact réel de la lentille pour un même courant. Contrairement à une pointe à tension constante, la 111 focalisation produite par la lentille annulaire atteint le but d’augmenter le signal sur la cible. Figure 5.8: Rapport du courant mesuré au détecteur 1 sur la somme des courants en fonction de la tension de la lentille, pour un courant constant à la pointe. On observe encore une fois la tendance selon laquelle, la lentille se positionnant au plus près du plan a un effet de focalisation plus grand que les autres positions lorsque sa tension est inférieure à 2500 V. Lorsqu’on dépasse ce seuil de tension on observe qu’un positionnement plus éloigné par rapport au plan offre une meilleure focalisation du faisceau. La lentille annulaire de 36,8 mm de diamètre utilisée pour ces premières expériences a donné des résultats confirmant ce qui avait pu être discerné lors des simulations. L’efficacité est plus grande qu’attendue, ce qui peut s’expliquer en grande partie par la dimension de la cible qui est beaucoup plus grande (12,56 mm2 vs. 0,002 mm2). Rien ne peut indiquer si au centre de la cible, le courant y est beaucoup plus concentré. On 112 considère qu’une cible de 2 mm de rayon s’apparente au trou de l’écumoire d’entrée à l’avant d’un spectromètre de masse. Ceci étant dit, l’augmentation de courant mesuré est considérée comme un apport non négligeable pour la transmission des ions vers le spectromètre de masse. Ces résultats nous ont persuadés qu’une focalisation efficace est réalisable lorsque l’espace est de 10 mm entre la pointe et le plan. Une vibration continuelle de la lentille de 36,8 mm de diamètre a été observée. Cette vibration semble être sans grand effet sur le courant mesuré sur chacun des détecteurs, mais pourrait devenir problématique pour des lentilles de diamètre plus petit. La lentille annulaire ne permettant pas d’être fixée solidement, un autre type de lentille a donc été utilisé pour la suite de l’expérimentation. La prise de mesures manuelle étant relativement longue, un système d’acquisition et de contrôle a été programmé avec Labview pour maximiser le nombre de configurations à tester. 5.4 Expérimentation de lentille simple de type ‘’eV parts’’ : résultats et discussions. Avec un programme de contrôle du montage et d’acquisition de données, un grand nombre de configurations ont pu être expérimentées. Les lentilles annulaires ont démontré qu’il est possible de modifier le champ électrique de telle sorte que les ions convergent vers un point, plutôt que de se disperser. Pour la suite des expériences, des lentilles faites par la compagnie Kimball Physics sont utilisées (voir figure 3.10, les lentilles à la gauche de l’image). On les nomme des lentilles de style ‘’eV parts’’ pour la suite de ce document. Ces lentilles sont disponibles pour une variété de diamètres. On retrouve les caractéristiques de ces différentes lentilles dans le tableau 5.1. Mis à part leur trou au centre, ces lentilles ont les mêmes dimensions. On a aussi expérimenté l’effet d’un tube cylindrique de 10,2 mm de long et de 22,9 mm de diamètre qui entoure complètement la pointe et qu’on a positionné à divers endroits entre la pointe et le plan. Cette lentille est la 113 seule utilisée dite continue, pouvant reproduire un genre d’enceinte fermée de façon à contraindre le faisceau ionique à rester dans une région définie de l’espace. Diamètre (mm) Largeur (mm) Épaisseur (mm) Style 19,1 34,7 0,6 eV parts 15,9 34,7 0,6 eV parts 12,7 34,7 0,6 eV parts 9,6 34,7 0,6 eV parts 6,4 34,7 0,6 eV parts 4,7 34,7 0,6 eV parts 36,8 5,7 1,9 annulaire 22,9 - 10,2 cylindrique Table 5.1 : Caractéristiques des lentilles utilisées. Dans notre programme d’acquisition, une tension maximale de 7 kV est permise à la pointe. Cette tension est justifiée par la tension de claquage se situant entre 10 et 15 kV pour un espacement pointe-plan de 10 mm. Il est inutile de travailler avec des tensions plus élevées car notre système permet de mesurer de très faibles courants et la décharge couronne produit un courant stable dès lors qu’on mesure 200 nA. Lors des expériences réalisées avec la lentille annulaire, un important étouffement de l’ionisation a été observé. Pour conserver un courant constant à la pointe, la tension de celle-ci a dû être augmentée de 4800 V à 6000 V pendant que la tension de la lentille passait de 0 à 3700 V. En faisant un rapport entre ces deux augmentations de tension, on peut dire que l’étouffement de l’ionisation nécessite une augmentation de 1 V à la pointe à chaque 3 V sur la lentille. Ce rapport varie selon l’emplacement de la lentille, mais demeure néanmoins du même ordre de grandeur en avoisinant 3 pour 1. On peut supposer qu’avec des lentilles de plus petits diamètres l’étouffement de l’ionisation sera plus important. On a donc expérimenté avec des courants à la pointe variant entre 1,4 μA et 2,0 μA, pour nous permettre d’exploiter au maximum la plage de tension de 0 à 7 kV. Dans le but de pouvoir comparer les résultats de 114 différentes lentilles, on a employé un courant de 1,67 μA pendant la majeure partie de l’expérimentation. 5.4.1. Effet du positionnement des lentilles de 19,1 mm et 9,6 mm sur la focalisation des ions. La première des lentilles style ‘’eV parts’’ à avoir été utilisée est celle ayant un diamètre de 19,1 mm. Cette lentille est la plus large disponible dans cette gamme. On a donc installé celle-ci sur un support stable. Une rampe de tension est appliquée à la lentille. Comme l’étouffement de l’ionisation est important, il est rare que la tension de la lentille dépasse 3500 V (considérant que le système de contrôle ramène les tensions à 0 V dès qu’une tension de 7000 V est atteinte à la pointe). La figure 5.9 illustre les courbes recueillies lorsque la lentille de 19,1 mm de diamètre est à 10 mm du plan, i.e. qu’elle se situe au niveau de la pointe. Les courbes de cette figure sont représentatives de l’ensemble des résultats obtenus pour les diverses lentilles. On observe dans un premier temps que le courant total mesuré sur les détecteurs demeure stable lorsqu’il atteint la valeur du courant produit à la pointe, et ce, pour le restant de la programmation de la rampe de tension sur la lentille. On voit aussi que l’augmentation du courant sur le détecteur 1 est directement proportionnelle à la diminution du courant sur le détecteur 2, comme on l’a observé pour la lentille annulaire. 115 Figure 5.9: Lentille de 19,1 mm de diamètre à 10 mm du plan. Courant mesuré sur les deux détecteurs en fonction de la tension appliquée sur la lentille. Lorsque la rampe de tension s’amorce le courant mesuré à la pointe est nécessairement celui fixé préalablement, soit 1,67 μA dans ce cas. On voit cependant que le total du courant mesuré sur les détecteurs est moindre qu’attendu et que celui-ci ne l’atteint que lorsque la lentille parvient à environ 600 V. Comme il a été démontré préalablement que le courant mesuré à la pointe et ceux mesurés sur les détecteurs concordent, le courant produit doit nécessairement se retrouver quelque part. L’explication réside dans la présence d’un autre conducteur à proximité de la pointe, en l’occurrence la lentille. Au moment d’atteindre 1,67 μA à la pointe, la lentille est virtuellement à 0 V. Les ions sont donc détournés en partie vers celle-ci. Cette tendance cesse lorsque la tension est assez importante pour finalement faire converger la majorité des ions. On a remarqué que la tension augmente jusqu’à environ 60 V sur le bloc d’alimentation de la lentille sans qu’on ait demandé à celui-ci de fournir quoi que ce soit. La résistance haute-tension placée en série avec la lentille a une valeur de 70 MΩ. On calcule donc un courant d’environ 850 nA. 116 Lorsque l’acquisition débute on mesure un courant total de 1 μA sur les détecteurs, ainsi on conclut que le restant du courant s’écoule par la lentille. Figure 5.10: Courants mesurés sur le détecteur en fonction de la tension appliquée sur la lentille de 19,1 mm de diamètre pour différents emplacements entre la pointe et le plan. La lentille de 19,1 mm de diamètre a été placée à différentes distances du plan. À la figure 5.10 on peut voir le courant mesuré sur le détecteur 1 en fonction de la tension appliquée sur la lentille. La figure 5.11 montre les mêmes courbes mais pour la lentille de 9,6 mm de diamètre. Un seuil constant à 224 nA, a été ajouté pour représenter le courant obtenu sur la cible lorsqu’il n’y a aucune lentille entre la pointe et le plan. On observe dans un premier temps à la figure 5.10 que le courant mesuré sur le détecteur 1 augmente de façon linéaire, même dans la partie du signal où le courant total recueilli n’est pas stabilisé (voir figure 5.9). Le courant minimum est cependant moindre que le courant obtenu lorsqu’aucune lentille n’est introduite dans l’espace pointe-plan. Cet effet est observé pour toutes les lentilles de style ‘’eV parts’’ expérimentées. Ceci signifie que lorsqu’une lentille est à basse tension, elle augmente la dispersion du faisceau ionique produit à la pointe en permettant à une partie de celui-ci de s’écouler par elle. Lorsque la tension 117 atteint un certain seuil cette tendance est inversée et on observe plutôt un effet de focalisation du faisceau ionique. Dans le meilleur des cas, la focalisation du faisceau ionique est telle que le courant atteignant la cible est 7 fois plus important lorsque la lentille est à 3500 V qu’à 0 V. En comparant le seuil de courant mesuré sans lentille avec le courant recueilli sur la cible, on calcule que celui-ci est plus de 3 fois plus grand. Ces résultats représentent une augmentation du signal ionique de 203 % pour la lentille 19,1 mm à 5 mm du plan. Les résultats obtenus avec la lentille de 9,6 mm de diamètre (voir la figure 5.11) à 2700 V et à 2,5 mm du plan, révèlent une augmentation du signal ionique de 390 % par rapport à ce qui peut être détecté sur la cible sans lentille. Une comparaison plus exhaustive entre les différentes lentilles est faite à la section 5.4.3. Figure 5.11: Courant mesuré sur le détecteur en fonction de la tension appliquée sur la lentille 9,6 mm pour différents emplacements entre la pointe et le plan. On se rappelle qu’au chapitre 3, on avançait que l’action d’une lentille supérieure ou égale à 16,2 mm de diamètre placée à mi-chemin est plus efficace lorsqu’elle est plus rapprochée du plan. Selon ces mêmes simulations, la position optimale pour des lentilles ayant un diamètre inférieur à 16,2 mm est à 2,5 mm du plan. Les résultats expérimentaux 118 corroborent ces deux conclusions. En observant la forme des équipotentielles avec Simion, on a avancé l’explication selon laquelle une lentille situé à 5,0 mm modifie le champ électrique de façon à focaliser les ions avant et après leur passage dans la lentille. Cette tendance est observée lorsqu’on regarde les résultats acquis avec la lentille de 19,1 mm de diamètre et ceux recueillis avec la lentille annulaire de 36,8 mm de diamètre. Cependant si on examine la figure 5.11, on voit que pour la lentille de 9,6 mm de diamètre, cette régression du courant, lorsque la lentille se situe à 2,5 mm du plan, n’est pas observée. L’explication qu’on peut avancer concerne les dimensions du trou dans la plaque métallique. Avec seulement 9,6 mm de diamètre, la nature plus restreinte du trou de la lentille semble avoir un effet de focalisation plus important sur le faisceau, i.e. que les ions y entrant sont déviés beaucoup plus rapidement et efficacement vers le centre (la cible). La figure 5.12 illustre la différence entre les courants mesurés pour les deux situations discutées. On observe dans un premier temps que pour le cas de la lentille positionnée à 2,5 mm du plan a), le courant produit par la décharge couronne n’est jamais totalement recueilli par les détecteurs. On reviendra sur cette observation un peu plus loin. Ceci n’empêche toutefois pas qu’avec moins de courant mesuré au total, on en récolte plus sur la cible que dans la situation où la lentille se positionne à 5,0 mm du plan b). Ainsi, pour une même tension, on observe que la lentille de 9,6 mm de diamètre a un effet de convergence d’autant plus accru sur les ions plus elle est rapprochée du plan. Figure 5.12: Comparaison des courants mesurés pour la lentille de 9,6 mm de diamètre lorsqu’elle est située à 2,5 mm du plan a), et à 5 mm du plan b) 119 Ces deux situations illustrent des tendances inverses quant au positionnement optimal d’une lentille électrostatique dans une configuration pointe-plan. Les résultats obtenus avec les autres lentilles démontrent que pour les lentilles de style ‘’eV parts’’, la position optimale se situe à 2,5 mm du plan pour celles ayant un diamètre de 15,9 mm et moins. Il est à noter que cette lentille offre sensiblement le même rendement lorsqu’elle est positionnée à 5 mm et 2,5 mm du plan. 5.4.2. Diminution du courant ionique détectable sur les détecteurs produite par la lentille électrostatique. On a remarqué que lorsque la rampe de tension s’amorce pour la lentille électrostatique, le courant total enregistré sur les détecteurs ne reflète pas le courant produit à la pointe. On a évoqué un début d’explication, en soulignant qu’une partie du courant s’écoule par la lentille lorsqu’elle est à basse tension. Lorsqu’on dépasse un certain seuil de tension, le courant est pratiquement recueilli dans sa totalité par les détecteurs pour une lentille de 19,1 mm. Cependant les données des autres lentilles nous démontrent des effets contraires. Avec les lentilles de 15,9 mm et de 12,7 mm de diamètre, le courant total mesuré sur les détecteurs lorsqu’il est stable est légèrement supérieur au courant produit par la pointe. Pour les lentilles de 9,6 mm, 6,4 mm et 4,7 mm de diamètre, le courant total sur les détecteurs demeure toujours inférieur à celui émanant de la pointe. Pour expliquer ces différences, quelques facteurs doivent être considérés. Il faut d’abord évaluer la surface apparente des lentilles dans la perspective du faisceau ionique. Si on se met dans la perspective de la pointe où sont produits les ions, la surface leur permettant d’atteindre les détecteurs diminue comme le carré du rayon de la lentille. On a déjà calculé que les ions sont dispersés sur un rayon de 17,3 mm pour un espacement de 10 mm entre la pointe et le plan, il est donc évident qu’une lentille ayant un trou de rayon plus petit que 17,3 mm empêchera une partie du faisceau de rejoindre le plan. La lentille a tout de même un effet de convergence sur le faisceau qui limitera cette perte. 120 Figure 5.13: Lentilles de 15,9 mm, 12,7 mm et 9,6 mm de diamètre à 2,5 mm et 5 mm du plan lorsqu’elles sont à une tension de 2800 V et que la pointe est à une tension de 7000 V. Distribution linéaire de 29 ions espacés de 0,5 mm à 9,96 mm du plan. Avec Simion, quatre situations ont été illustrées à la figure 5.13, montrant l’effet que peut avoir une lentille de style ‘’eV parts’’ sur le parcours des ions à la pression atmosphérique. Comme il est très difficile de reproduire en simulation le phénomène d’ionisation par décharge couronne, des ions positionnés arbitrairement ont été utilisés pour faire ces démonstrations. Les ions ont été placés à une distance constance du plan en y et sont espacés de 0.5 mm en x sur une distance de 6 mm de chaque côté de la pointe. Ils ont été placés de cette façon pour observer les trajectoires d’ions qui auraient été dispersées en périphérie de la pointe. Les dimensions utilisées sont celles des lentilles de 15,9 mm, 12,7 mm et 9,6 mm de diamètre. Mis à part la lentille de 15,7 mm de diamètre, on voit que 121 dans toutes les autres situations une partie des ions s’écoule par la lentille. On remarque que plus le diamètre du trou est petit, plus grande est la partie des ions terminant leur parcours sur la lentille. Ainsi la présence d’une lentille ayant une grande surface conductrice qui intercepte les ions pourrait expliquer qu’on mesure un courant total sur les détecteurs inférieur à celui de la pointe. On a vu avec la figure 5.13, qu’il est possible que les lentilles de 15,9 mm et 12,7 mm interceptent une partie du signal, toutefois on a mentionné précédemment que, dans leurs cas, le courant total mesuré sur les détecteurs est supérieur au courant produit à la pointe. Dans ce cas, on doit plutôt trouver une source de courant extérieur. La seule autre composante présente dans le montage n’étant pas à la masse et pouvant produire un courant est la lentille. À la section 2.4.1.1., on dit avoir besoin d’un champ électrique de 3000 V/mm (120 Td.) pour ioniser des molécules neutres à la pression atmosphérique. La pointe remplit cette condition lorsqu’elle est à très haute tension en créant un champ électrique très intense localement. Nos lentilles sont des plaques métalliques percées d’un trou en leur centre. En apparence, aucun effet de pointe n’est possible. Mais si nous considérons les contours de la plaque métallique et du trou, ceux-ci créent un coin à 90. On a donc vérifié avec Simion, s’il existe une région où le champ électrique est supérieur à 3000 V/mm. 122 Figure 5.14: Les figures a) et b) sont des agrandissements de l’extrémité gauche de la lentille de 9,6 mm de diamètre telle que présenté à la figure 5.13 d). a) Situation où la pointe est à une tension de 0 V et la lentille de 9,6 mm est à 4400 V. b) Situation où la pointe est à une tension de 7000 V et la lentille de 9,6 mm à 3200 V. La figure 5.14 illustre des agrandissements d’un côté externe d’une lentille où on peut voir les régions où le champ électrique atteint le seuil nécessaire pour permettre l’ionisation. Les deux mises en situation utilisent la lentille de 9,6 mm de diamètre positionnée à 5 mm du plan. La figure 5.14 a) présente la lentille à une tension de 4400 V, tandis que la pointe 123 est maintenue à 0V. On voit clairement que les coins de la lentille présentent une région propice à l’ionisation (délimitée par un contour bleu représentant 3000 V/mm). Il est à noter que pour cette situation le coin délimitant le trou de la lentille a également une région propice à l’ionisation quoique elle semble moins étendue que sur les côtés. La figure 5.14 b) expose la lentille à une tension de 3200 V lorsque la pointe est à 7000 V, dans le but de reproduire la situation expérimentale. On observe encore une fois qu’il existe une région propice à l’ionisation, mais celle-ci se limite au coin de la lentille et est beaucoup plus étroite. La région qui existait sur le coin délimitant le trou pour la situation a) n’est plus visible pour b). Ainsi la pointe modifie le champ électrique de façon à empêcher les ions de se former à proximité de la lentille. En proportion, la région d’ionisation présente à la pointe est beaucoup plus importante que sur les côtés de la lentille. Nos illustrations montrent une tranche en 2D de la lentille, mais ce qui est un coin en 2D devient un bord aiguisé de 138,6 mm de long en 3D. On peut donc considérer que cette région d’ionisation est non-négligeable. De plus la présence d’imperfections sur nos lentilles pourraient générer des ions. Figure 5.15: Courants mesurés sur les détecteurs provenant de la lentille de 9,6 mm de diamètre lorsqu’elle se situe à 5 mm du plan. 124 Maintenant au niveau expérimental, il est difficile de définir quelle partie du courant provient de la lentille ou de la pointe. On a donc appliqué une rampe de tension de 0 à 4,5 kV sur la lentille de 9,6 mm en la positionnant à 5 mm du plan. La pointe a été maintenue à 0V, pendant toute l’acquisition de données. La figure 5.15 montre le courant mesuré sur chaque détecteur ainsi que le courant total mesuré. Deux précisions doivent être apportées avant d’étudier cette figure. Généralement lorsqu’on augmente la tension à la pointe dans le but d’atteindre un certain courant, on le fait tranquillement. Pour atteindre 1,67 μA, ça prend environ 1 min. En augmentant régulièrement et lentement la tension, le courant s’initialise et augmente tranquillement aussi, ce qui nous permet d’observer la bonne valeur de courant pour la bonne tension. Pour la figure 5.15, on a réalisé l’acquisition beaucoup plus rapidement, i.e. en environ 2,15 secondes, ce qui peut nous induire en erreur pour l’initialisation du courant. On a vu à la figure 5.2 qu’on mesure du courant à partir d’environ 200 nA lorsque la décharge couronne s’initie à la pointe. La figure 5.15 nous montre une initialisation du courant subitement à 3800 V. On peut supposer que l’augmentation du courant se fait plus graduellement, car comme la figure 5.14 le suggère, des régions propices à l’ionisation existent pour des tensions inférieures. Ceci étant dit, cela ne nous empêche pas de ressortir des faits intéressants de cette figure. On voit qu’un courant non-négligeable est collecté sur les détecteurs, de plus ce courant est mesuré dans sa presque totalité sur le détecteur 2. Cela signifie que si un courant est produit par la lentille lors des expériences il sera mesuré sur le détecteur 2 et de façon très négligeable sur la cible. Le maximum de courant de 1 μA atteint à 4400 V est important, mais il faut prendre en considération que la situation ici est idéale, car la pointe est maintenue à 0 V. Lorsqu’on expérimente avec une tension à la pointe, la figure 5.14 suggère que dans ce cas la région propice à l’ionisation est moins grande, ce qui entrainerait un courant provenant des lentilles plus faible. Il est donc difficile de quantifier l’apport du courant mesuré sur les détecteurs par la lentille, mais on peut certainement dire que cet excès de courant serait mesuré sur le 125 détecteur 2. On peut considérer que le courant détecté sur la cible provient entièrement de la pointe. Ainsi, ce phénomène ne fausse pas les données recueillies et les résultats exposés jusqu’à maintenant; sauf pour le rapport du courant du détecteur 1 sur le courant total. Cette source de courant peut donc expliquer le fait qu’avec certaines lentilles on mesure un courant total supérieur au courant produit par la pointe. Si on est conséquent avec notre cheminement, ce phénomène devrait survenir avec les lentilles ayant un grand diamètre, car elles laissent passer une grande quantité du courant produit à la pointe. C’est exactement ce qui est observé avec la lentille de 15,9 mm de diamètre où on mesure 200 nA de plus, tandis qu’avec la lentille de 9,6 mm de diamètre on mesure 400 nA de moins. Pour ce qui est des lentilles de 6,4 mm et 4,7 mm, leur petit diamètre semble empêcher une grande partie du courant provenant de la pointe d’atteindre le plan. On mesure cependant toujours un courant sur le détecteur 2. On considère que pour la majorité des cas, le courant récolté sur le détecteur 2 est composé de courant issu de la pointe et de la lentille en différentes proportions. 5.4.3. Comparaison de la focalisation entre les diverses lentilles utilisées. Jusqu’à maintenant on a vu que la distance où la lentille est positionnée influence son action de focalisation sur le faisceau. On a aussi constaté que dans tous les cas la focalisation devient meilleure au fur et à mesure que la tension de la lentille augmente. Il reste maintenant à comparer les différentes lentilles pour voir quelle dimension est la plus efficace pour focaliser un maximum d’ions sur la cible. Pour cette section, une nouvelle lentille est introduite (voir figure 5.16), qui consiste en un cylindre métallique de 10,2 mm de long et de 22,9 mm de diamètre. Cette lentille a l’avantage d’avoir une très grande surface, qui peut englober entièrement la région de dérive entre la pointe et le plan. Les résultats sont considérés mitigés dans son cas, car elle a environ le même effet de focalisation sur le faisceau ionique que la lentille de 19,1 mm qui a un diamètre légèrement plus petit mais qui n’a seulement 0,6 mm d’épaisseur. 126 Figure 5.16: Lentille cylindrique de 22,9 mm positionnée entre la pointe et le plan dans le montage expérimental. Les figures 5.17 à 5.20 comparent le courant mesuré sur la cible pour chaque lentille utilisée à une même distance par rapport au plan. On peut voir que pour les figures 5.18 à 5.20 on présente les résultats de deux lentilles de plus qu’à la figure 5.17. Ces deux lentilles (6,4 mm et 4,7 mm) sont celles ayant les plus petits diamètres expérimentés. Nous n’avons pas fait d’acquisition en les positionnant à 10 mm du plan, car elles se seraient situées au niveau de la pointe et la proximité avec une lentille à 0 V pendant qu’on augmente la tension de la pointe nous faisait craindre un claquage de tension. Tel que mentionné, on voit que la lentille cylindrique et la lentille de 19,1 mm de diamètre donnent à peu près les même résultats pour toutes les positions expérimentées. On remarque une régression du courant lorsque la lentille est à 2,5 mm du plan dans les deux cas. On observe une augmentation de 202 % du signal pour la lentille cylindrique et une 127 augmentation de 203% pour la lentille de 19,1 mm lorsqu’elles ont une tension de 3600V et qu’elles se positionnent à 5 mm du plan, ce qui représente leur meilleur rendement. Figure 5.17: Courant mesuré sur la cible lorsque les lentilles se situent à 10 mm du plan. Figure 5.18: Courant mesuré sur la cible lorsque les lentilles se situent à 7,5 mm du plan. 128 Figure 5.19: Courant mesuré sur la cible lorsque les lentilles se situent à 5 mm du plan. Figure 5.20: Courant mesuré sur la cible lorsque les lentilles se situent à 2,5 mm du plan. 129 On constate en observant les figures 5.17 à 5.20, que la lentille de 9,6 mm de diamètre a le meilleur effet de focalisation sur le faisceau ionique, toutes positions confondues. À 2,5 mm du plan et à une tension de 2800 V on calcule une augmentation du signal sur la cible de 390% par rapport à la configuration pointe-plan. Cette augmentation du signal est la meilleure enregistrée pour une lentille simple. Dans ce cas, environ 70 % du courant reçu sur les détecteurs est collecté par la cible. Il est bon de spécifier que ce rapport ne prend pas en considération la portion du courant issue de la pointe qui est perdue pendant la dérive des ions. L’acquisition a été arrêtée à 2800 V car la pointe avait déjà atteint 7 kV. On peut supposer qu’en augmentant toujours un peu plus la tension de la lentille la proportion du courant enregistré sur la cible augmenterait. Autrement, on obtient avec la lentille de 6,4 mm de diamètre des résultats comparables avec celle ayant un diamètre de 9,6 mm. On mesure ici la quasi-totalité du courant sur la cible. Pour voir l’évolution du courant à des tensions supérieures, on a débloqué le montage pour permettre à la pointe d’atteindre 8 kV avant d’arrêter, ce qui nous a permis de rallonger la rampe de tension de la lentille de 2700 V à 3900 V. On observe dans ce cas que le courant se stabilise et n’augmente plus de façon significative, ce qui implique que les ions sont presque tous focalisés sur la cible. Le courant mesuré sur la cible demeure néanmoins inférieur à celui mesuré pour la lentille de 9,6 mm, à cause de la portion importante du courant qui est perdu. La lentille de 4,7 mm est limitée elle aussi par la portion encore plus importante de courant perdu. On observe encore une fois que la totalité du courant est mesuré sur la cible, mais les pertes font que la quantité de courant focalisé est moins grande que pour les lentilles ayant un diamètre supérieur. Il semble donc important à un certain point de tenir compte de la perte occasionnée par une lentille, car le but étant de focaliser les ions, mais surtout de maximiser le courant mesuré sur la cible. 130 Le courant mesuré sur la cible au départ de la rampe de tension (0 V) pour toutes les situations expérimentées, est inférieur au courant obtenu pour la configuration pointeplan (224 nA). De plus, l’écart s’agrandit plus le diamètre de la lentille diminue (la surface conductrice augmente). Ce résultat conforte l’idée énoncée à la section 5.4.2., qu’à basse tension la lentille intercepte une partie du signal. Jusqu’ici on a souligné les meilleurs résultats obtenus quant à l’augmentation du signal enregistré sur la cible pour différentes lentilles. Les figures 5.17 à 5.20 montrent que dans la majorité des cas le courant mesuré sur la cible augmente linéairement avec la tension appliquée sur la lentille. Comme la rampe de tension de chaque lentille arrête à une tension différente, on a convenu de comparer les lentilles à une même tension. La figure 5.21 montre le courant recueilli sur la cible lorsque les lentilles sont à 2800 V en fonction du diamètre de la lentille. Figure 5.21: Sommaire présentant le courant mesuré sur la cible lorsque toutes les lentilles ont une tension de 2800 V en fonction du diamètre de celle-ci et de l’endroit où elles se situent. 131 On constate qu’à toute les distances expérimentées la lentille de 9,6 mm est la plus efficace. Les quatre courbes montrent une tendance similaire, soit qu’un maximum se forme autour de 10 mm de diamètre et que le courant mesuré diminue d’autant plus tranquillement que le diamètre augmente. On remarque que la distance où la lentille est placée influence grandement l’efficacité de focalisation de la lentille pour un même diamètre. On doit apporter une nuance aux résultats exposés dans cette section. On rapporte une augmentation de 390 % du signal dans un cas, puis dans d’autre cas, on mentionne que le courant est mesuré dans sa totalité par la cible. On évoque que le premier résultat est meilleur que le deuxième. De notre point de vue, les résultats nous permettent de faire une telle affirmation. Cependant, on doit tenir compte d’un paramètre qui n’a pas été discuté jusqu’à maintenant. Notre cible offre une surface qu’on peut considérer très grande par rapport à l’ouverture d’entrée d’un spectromètre de masse. On a utilisé une cible de cette dimension, pour être capable de mesurer un courant et de minimiser l’erreur. Rappelons-nous qu’on travaille avec de très petits courants. On ne s’attendait pas réellement à mesurer la totalité du courant sur la cible. Ceci étant dit, on ne peut pas statuer sur la répartition du courant sur la cible, car la détection sur celle-ci est limitée à une sortie de courant. On a vu en simulation que dans une configuration pointe-plan, un faisceau de forme gaussien conserve cette forme après le transport des ions dans l’espace inter-électrodes, autant lorsqu’il n’y a pas de lentille que lorsqu’il y en a une. On sait par la loi de Warburg (J(θ) = J0cos(θ)) que la densité de courant a un maximum au centre (x = 0). Dans notre montage ce x = 0 est situé au centre de la cible. En simulation on a vu que les lentilles peuvent focaliser un faisceau qui initialement recouvrirait la totalité de la surface de notre cible (étalement initiale de 4 mm à la figure 3.11). Pour les lentilles de 6,4 mm et 4,7 mm, les résultats nous montrent que la totalité du courant se retrouve sur la cible, mais avec un courant total inférieur à la lentille de 9,6 mm. Il est possible que les lentilles 6,4 mm et 4,7 mm permettent de focaliser les ions plus près du centre de la cible que la lentille de 9,6 mm. Pour cette raison, nos résultats démontrent qu’une lentille de 9,6 mm 132 de diamètre représente la meilleure dimension pour focaliser un faisceau ionique sur une cible de 4 mm de diamètre. Dans la perspective d’augmenter le signal à l’entrée du spectromètre de masse, il serait préférable d’affiner l’acquisition de données en séparant la cible en plusieurs détecteurs indépendants. On peut néanmoins conclure que les résultats obtenus témoignent d’une capacité appréciable à réduire l’étalement du faisceau sur le plan en le focalisant. 5.4.4 Résumé La démarche entreprise pour ce projet a débuté en émettant l’hypothèse qu’il pourrait être possible de focaliser un faisceau ionique produit par une décharge couronne en configuration pointe-plan en ajoutant des lentilles électrostatiques dans l’espace interélectrodes. Nous avions convenu que l’emplacement à privilégier pour introduire une lentille focalisante serait aux abords de la région d’ionisation (la pointe). Cette hypothèse était guidée par la nature divergente du champ électrique en périphérie de la pointe. Ce champ électrique tend à éloigner les ions perpendiculairement à l’axe de propagation dès leur formation, ce qui provoque un étalement du faisceau ionique. En plaçant une lentille à proximité de la pointe, nous voulions modifier le champ électrique et contraindre les ions à se déplacer selon l’axe de propagation uniquement. Toutefois, une modification des paramètres d’ionisation était attendue par l’insertion de structures conductrices additionnelles. Les résultats obtenus ont, dans un premier temps, démontré que des lentilles électrostatiques annulaires minces permettent de focaliser le faisceau ionique lorsqu’elles sont placées à la même distance du plan que de la pointe. Cependant, la présence de ces nouvelles structures dans le système modifie grandement les paramètres d’ionisation de la décharge couronne, au point qu’à une tension de quelques kV, on parvient à l’étouffer. On compense cet étouffement par une augmentation de la tension à la pointe. On ne peut 133 toutefois augmenter la tension de la pointe au-dessus d’un certain seuil sans risquer un claquage. Les résultats de simulations suggèrent que la focalisation peut être efficace lorsqu’une lentille se situe entre la pointe et le plan dans la région de dérive. Au départ, nous avions convenu expérimentalement de positionner les lentilles à 10 mm du plan (même distance que la pointe), dans le but de les empêcher de claquer. Nous avons donc diminué graduellement la distance séparant les lentilles du plan. L’effet général observé est que l’étouffement de l’ionisation a augmenté avec la diminution de la distance avec le plan tandis que la focalisation du faisceau a augmenté. De plus, nous avons observé que les positionnements optimaux des lentilles diffèrent selon le diamètre de celles-ci. La conclusion que nous pouvons retenir est qu’une focalisation efficace du faisceau ionique nécessite de se placer plus près du plan que de la pointe, ce qui vient contredire notre hypothèse de départ. L’effet des lentilles est plus grand sur le transport des ions lorsqu’elles se trouvent dans la région de dérive et non en périphérie de celle-ci. Il semble aussi nécessaire de sélectionner des dimensions de lentilles de petits diamètres qui permettent de focaliser un maximum d’ions sur une petite surface, même si une partie du faisceau est perdue. De façon plus générale ces résultats démontrent également qu’il est possible d’introduire des structures additionnelles dans notre système et de conserver une décharge couronne en bonne et due forme. Ce dernier point ouvre la possibilité d’expérimenter d’autres formes plus complexes de lentilles. Enfin, le montage ne nous permet pas de statuer sur la répartition des ions sur le détecteur no.1 qui a une surface de 12,56 mm2. Ce dernier point, nous empêche d’apprécier l’impact réel de nos lentilles lorsque la totalité du signal ionique est recueillie par le détecteur no.1. Cette recherche s’est fait dans l’optique d’améliorer le transport d’ions d’une source vers l’entrée d’un spectromètre de masse. La très basse pression régnant dans le spectromètre de masse permet un effet d’aspiration à son entrée d’un volume de quelques mm3. Ainsi, même si nous ne connaissons pas la répartition du courant sur le détecteur no.1, on peut considérer qu’il y aurait une focalisation efficace du faisceau ionique vers l’entrée du spectromètre de masse qui provoquerait une augmentation du signal mesuré. 134 5.5 Quelques réflexions 5.5.1. Lentilles multiples Au chapitre 3, des situations où plusieurs lentilles étaient situées entre la pointe et le plan, ont été simulées. Les résultats obtenus ont démontré que l’ajout de plusieurs lentilles améliore la focalisation du faisceau de façon non négligeable. Nous avons donc tenté d’expérimenter des lentilles multiples. Deux lentilles, puis trois lentilles ont été assemblées avec des tiges de céramique pour les isoler l’une de l’autre et les espacer uniformément. Ces lentilles multiples ont ensuite été testées sur le montage. Pour ces expériences les deux ou trois lentilles subissaient la même rampe de tension à leurs bornes. Plus tard, un diviseur de tension a été réalisé par un autre étudiant du laboratoire et on a pu appliquer différentes tensions aux lentilles. Dans ce dernier cas, les données ne seront pas analysées ici car le montage avait subit des changements majeurs et de plus amples expériences sont à faire avant de statuer sur l’effet de ceux-ci. Figure 5.22: Lentilles 19,1 mm, 12,7 mm et 4,7 mm à 2700 V chacune, espacées de 4,6 mm et à 2,5 mm du plan. La pointe est à 7000 V Pour ce qui est des données recueillies avec les lentilles doubles et triples lorsqu’elles ont la même tension, les résultats n’ont pas démontré de grands avantages à utiliser ce type d’assemblage. La lentille double utilise les lentilles de 19,1 mm et 12,7 mm espacées de 4,6 mm. Pour la lentille tripe on ajoutait la lentille de 4,7 mm espacée de 4,6 mm avec la 135 lentille de 12,7 mm. Pour la lentille double, on obtient des résultats qui s’apparentent à ceux obtenus avec la lentille de 19,1 mm, mais beaucoup de courant est perdu entre la pointe et le plan. Dans le cas de la lentille triple, les pertes de courant sont telles que seulement une petite partie du courant produit (quelques centaines de nanoampères) parvient jusqu’au plan. Comme les résultats étaient mitigés avec une même tension pour toutes les lentilles, on a donc décidé d’attendre d’avoir un diviseur de tension pour mieux évaluer l’effet de plusieurs lentilles. Une explication a cependant été recherchée pour interpréter l’énorme perte de signal sur les détecteurs avec la lentille triple. À la section 5.4.2., on explique que par l’envergure de la surface conductrice présente entre la pointe et le plan, une partie des ions est interceptée par celle-ci. Pour la lentille de 4,7 mm, il y a tout de même environ 500 nA recueillis sur la cible lorsqu’elle est à 2,5 mm du plan. Ainsi comme la dernière lentille avant la cible pour la lentille triple est celle de 12,7 mm, on aurait pu s’attendre à la même quantité de courant. Pour avoir une explication, nous avons reproduit cette expérience en simulation. La figure 5.22 montre les trois lentilles positionnées aux mêmes distances par rapport au plan que lors de l’expérience et à une tension de 2700 V. La pointe quant à elle est à 7000 V. On constate que l’effet d’entonnoir créé par les lentilles favorise les ions à se disperser en périphérie plutôt qu’à les concentrer au centre. Ceci s’explique par le fait que seulement une infime partie de l’espace entourant la pointe est à une tension de 0 V, soit ce que la lentille de 4,7 mm de diamètre laisse entrevoir du plan. Les ions sont donc dirigés vers le minimum de tension le plus près : les lentilles. Une majorité d’ions se dirigent donc vers les lentilles plutôt que vers le plan. On peut supposer qu’en appliquant des tensions qui sont graduellement moins élevées aux lentilles au fur et à mesure que l’on approche du plan, on pourrait favoriser les ions à se diriger vers le plan plus facilement. 136 5.5.2. Gaz vecteur La pointe utilisée est une aiguille médicale qui est creuse en son centre. Dans la source LDTD et dans d’autres technologies également, un gaz vecteur est souvent utilisé pour amener les analytes vers la zone d’ionisation. Parfois le gaz est dirigé de façon à favoriser la dérive d’ions vers l’entrée du spectromètre de masse tandis que dans d’autres cas il peut être perpendiculaire à cette entrée. Un tel jet de gaz peut soit favoriser ou nuire au transport des ions vers le spectromètre de masse. La source LDTD utilise un gaz vecteur qui est directement aligné avec l’entrée du spectromètre de masse. Le débit de gaz est d’environ 3 L/min. On a installé un tube à l’autre extrémité de la pointe et on a profité de la cavité de celle-ci pour y introduire un débit d’air d’environ 1,5 L/min. Le jet d’air en sortant par la pointe est directement centré sur notre cible. Nous avons réalisé quelques tests pour voir l’effet qu’un débit d’air peut avoir sur la répartition du courant sur le plan. En n’ayant recours à aucune lentille le courant augmente de quelques dizaines de nanoampères sur la cible dans le meilleur des cas. Avec une lentille l’effet est similaire. Le gaz vecteur a donc un effet mesurable pour un faible débit, mais tout de même loin de ce qui a été enregistré à l’aide de lentilles électrostatiques. On peut se demander si l’augmentation continuelle du débit engendre une augmentation du courant sur la cible, ou si à un certain moment des turbulences à la sortie du tube amenant le gaz viendront faire plafonner cet effet. De plus amples expériences devront être essayées pour statuer sur ce sujet. D’un autre côté, l’expérimentateur a soufflé doucement perpendiculairement à la direction de propagation du faisceau ionique pendant une acquisition de données et des fluctuations ont été observées au niveau du signal. Ainsi, dans des conditions normales d’expérimentation (aucun courant d’air n’est produit dans les environs du montage) la densité de courant demeure généralement stable sur le plan, mais on voit qu’un agent extérieur peut facilement modifier celle-ci. 137 Conclusion La spectrométrie de masse est en constante évolution dans l’optique d’avoir des instruments toujours plus précis, sensible ou spécifique. L’instrument en question peut être divisé en trois parties : la source d’ionisation, l’analyseur et le détecteur. La problématique étudiée avait pour sujet la source d’ionisation. Plusieurs techniques existent pour ioniser les analytes, mais aucune n’est parfaite. La source LDTD ionise les analytes en créant une décharge couronne à la pression atmosphérique à l’extrémité d’une pointe en y appliquant de la haute tension, puis le champ électrique fait dériver les ions produits vers l’entrée du spectromètre de masse. La configuration pointe-plan utilisée produit un champ qui est fortement divergent au niveau de la pointe (point de départ des ions formés) et tend à disperser les ions en périphérie. L’entrée d’un spectromètre est de l’ordre de quelques dizaines de micromètres de diamètre. En tenant compte de ces derniers paramètres, on comprend que seulement une infime partie des analytes ionisés sont introduits dans le spectromètre de masse. Dans le but d’améliorer le transport des ions, une étude sur la focalisation d’un faisceau ionique dans une configuration pointe-plan avec des lentilles électrostatiques a été réalisée. La situation étudiée est celle d’une décharge couronne produite par une pointe ayant une tension de quelques kV, qui produit un courant de l’ordre du microampère et qui est placée à 10 mm d’un plan. Selon la loi de Warburg, qui décrit la densité de courant sur le plan, des ions peuvent être mesurés jusqu’à 17,3 mm du centre du plan. Le but est de focaliser les ions sur cette courte distance. Les difficultés résident dans le fait qu’à la pression atmosphérique, les ions subissent beaucoup de collisions, ce qui nuit aux efforts de focalisation dans la courte distance disponible pour les faire converger. Pour voir si la réalisation du projet était possible et pour nous empêcher d’errer inutilement en essayant toute sorte de lentilles, on a débuté l’étude en simulant notre 137 problématique. On a utilisé le logiciel informatique Simion jumelé avec une routine appelée SDS (Statistical Diffusion Simulation), qui permet de simuler le transport d’ions dans un champ électrique à la pression atmosphérique. De nombreuses situations, avec une ou plusieurs lentilles de différentes dimensions, ont été testées. Les résultats obtenus ont permis de montrer que la focalisation à la pression atmosphérique d’un faisceau ionique est réalisable sur une courte distance. On a aussi pu voir qu’il était préférable de se concentrer sur des lentilles ayant des dimensions comparables à la distance pointe plan pour avoir une meilleure focalisation. Un montage physique nous permettant d’expérimenter différentes lentilles a été élaboré. Pour observer l’effet des lentilles sur la densité de courant sur le plan, on a fait un détecteur circulaire de 41,7 mm de diamètre. Ce détecteur est en fait divisé en deux détecteurs indépendants. Le premier détecteur se situe au centre, a 4 mm de diamètre et représente la cible sur laquelle on tente de focaliser le courant ionique. Le second détecteur se situe en périphérie du premier. Ces détecteurs sont reliés à un système d’opto-coupleurs qui nous permettent d’isoler le montage, qui est à haute tension, du système d’acquisition de données. Le montage permet de mesurer des courants aussi faibles que quelques dizaines de nanoampères. Des lentilles annulaires et des lentilles formées d’une plaque métallique avec un trou en son centre ont été expérimentées. Les résultats obtenus expérimentalement confirment les données de simulations recueillies en démontrant qu’il est possible de focaliser un faisceau ionique avec des lentilles électrostatiques relativement simples et d’obtenir un gain de courant significatif sur une cible déterminée. Notre cible a une surface de plus grande envergure que l’entrée d’un spectromètre de masse pour des raisons techniques, mais il a été possible d’y augmenter le signal de plus de 300 % dans plusieurs situations, ce qui est très encourageant. L’introduction de lentilles ne se fait cependant pas sans heurts entre la pointe et le plan. Selon le diamètre des lentilles, certaines interfèrent avec le faisceau et semblent à la toute fin nuire plus qu’aider. De plus les tensions appliquées sur les lentilles 138 causèrent un étouffement de l’ionisation au niveau de la pointe, ce qui nécessitait d’augmenter la tension de la pointe pour conserver un courant stable. Cet étouffement de l’ionisation a empêché l’expérimentateur d’amener les lentilles à des tensions élevées car une tension limite à la pointe avait été introduite pour éviter un claquage de tension. On a expérimenté des lentilles ayant des diamètres de 4,7 mm à 36,8 mm, et selon nos observations la tendance offrant un maximum de courant sur la cible est obtenue en utilisant une lentille de 9,6 mm de diamètre. Ici, un équilibre est créé entre la focalisation des ions se trouvant dans un rayon permettant d’être redirigés vers le centre et celle des autres qui seront dispersés en périphérie ou tout simplement interceptés par la lentille. L’étude réalisée est dite exploratoire, car aucune donnée n’a pu être retracée dans la littérature exposant une analyse exhaustive de l’impact de lentilles électrostatiques lorsqu’une décharge couronne est initialisée. Au courant de nos expériences certaines hypothèses ont été confirmées tandis que d’autres ont évolué vers une compréhension plus approfondie du phénomène. Quelques réflexions ont été ajoutées en dernier lieu sur des expériences tentées à la toute fin du projet. À ce titre, on peut ajouter quelques perspectives quant aux expériences ou différents paramètres à examiner et à peaufiner. Le premier élément à regarder serait au niveau du montage. On a développé un système d’opto-coupleurs avec des pièces à prix abordables qui nous permet de réparer le montage facilement. Ce système s’est révélé relativement précis et sensible, nous permettant de mesurer des courants de quelques dizaines de nanoampères. Cependant, le système contenait de nombreuses composantes et un étalonnage devait être effectué avant chaque séance d’acquisition de données. Sans causer d’énormes variations, les caractéristiques des diodes électroluminescentes utilisées semblaient changer selon la température et la durée d’utilisation. Plusieurs diodes électroluminescentes ont flanché après une certaine période d’utilisation. C’est toutefois la seule composante de notre système d’opto-coupleurs qui a flanché plus d’une fois. Comme aucun claquage de tension n’a été observé pendant l’expérimentation, il serait 139 peut-être envisageable de se tourner vers des convertisseurs tension-fréquence pour transmettre notre signal, dans le but de conserver un isolement optique, mais aussi d’augmenter la précision des mesures. Au niveau des améliorations, il serait important de reconsidérer le détecteur utilisé dans le but d’obtenir une meilleure précision sur la densité du courant au centre du détecteur. Notre détecteur ‘’discret’’ avait seulement 2 sorties indépendantes. La première étant la cible au centre du détecteur, où l’on a travaillé à focaliser le courant ionique. Le deuxième, étant en périphérie du premier, nous permettait d’observer l’évolution dans la répartition du courant et récoltait généralement la plus grande partie du courant. Cependant lorsque la focalisation était très efficace (dans le cas des lentilles de petits diamètres), on mesurait la totalité du courant sur la cible. On n’avait donc pas la possibilité de voir comment évoluait la densité de courant sur la cible. Pour remédier à la situation, un détecteur ayant un plus grand nombre de détecteurs autant en périphérie qu’en son centre permettrait d’obtenir une meilleure résolution sur la densité de courant. De plus, un tel détecteur nous permettrait d’observer efficacement où le courant produit par les lentilles se retrouve. La meilleure solution serait cependant d’expérimenter dans un montage où la cible serait remplacée par l’entrée d’un spectromètre de masse, ce qui nous donnerait la réelle efficacité de focalisation des lentilles sur le signal. Les lentilles multiples semblent une voie intéressante pour la focalisation des ions. Il est cependant important de créer une diminution de tension graduelle sur les lentilles pour favoriser un écoulement du flux d’ions vers la cible plutôt que sur les côtés. En trouvant les bonnes dimensions et les bonnes tensions, un effet de focalisation durable pourrait être créé tout au long du parcours des ions. Selon la loi de Warburg J(θ) = J0cos5(θ), la densité de courant devient égale à zéro lorsqu’on s’approche de θ = 60. L’angle est défini par rapport à la pointe et représente 140 l’étalement angulaire du faisceau ionique produit. La dispersion du courant est due en partie au champ électrique fortement divergent à la pointe mais aussi dans la région d’ionisation qui englobe la pointe autant à l’avant de celle-ci que sur les côtés. En focalisant le faisceau ionique avec des lentilles, on se trouve à changer cette valeur limite de θ vers une valeur inférieure, en supposant qu’on garde la même forme pour la densité de courant sur le plan. De plus, on a constaté que les lentilles causaient l’étouffement de l’ionisation. Dans cette optique, il pourrait être envisagé que la région d’ionisation soit modifiée par rapport à la configuration pointe-plan et qu’elle tende à initialiser les ions dans une position où le champ électrique local est dirigé vers la cible, i.e. majoritairement à l’avant de la pointe. Ce dernier point étant dit, il serait intéressant à l’aide de Simion d’étudier l’impact des lentilles sur la région d’ionisation pour différentes tensions. En résumé, des simulations ont été réalisées puis un montage expérimental a été construit dans le but d’étudier la focalisation d’un faisceau ionique au moyen de lentilles électrostatiques annulaires minces à la pression atmosphérique. Les simulations ont démontré la faisabilité d’un tel concept et l’expérimentation nous a donné des résultats confirmant les hypothèses énoncées. L’étude a porté sur un grand nombre de lentilles et nous a amenés à définir certaines limites. On a constaté qu’il est possible d’augmenter le signal significativement sur une cible au moyen de lentilles électrostatiques. Plusieurs points demeurent en suspens et de futures expériences permettraient d’affiner et de mieux caractériser l’impact des lentilles électrostatiques dans une configuration pointeplan à la pression atmosphérique. 141 Références 1. Frederik A. White, Mass Spectrometry in Science and Technology. John Wiley & Sons, Inc. 1968. 2. John Roboz, Introduction to Mass Spectrometry: Instrumentations and Techniques. ASMS Publications Classic Works in Mass Spectrometry Volume 3. Interscience Publishers. 1968. 3. Frederik A. White, George M. Wood. Mass Spectrometry Applications in Science and Engineering. Wiley-Interscience Publication. 1986. 4. Robert G. Wilson, George R. Brewer. Ion Beams with Applications to Ion Implantation. Wiley-Interscience Publication. 1973. 5. Pierre Picard, Patrice Tremblay, Réal E. Paquin. 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On utilise ensuite la fonction quad pour intégrer cette densité normalisée et trouver la portion du courant se trouvant dans un rayon de 25 μm. %Ce programme a pour but de prendre la position des ions lorsqu'ils %frappent le plan et d'en représenter la densité selon x. %Importation des données via des fichiers .txt. Important les fichiers %doivent être dans le même dossier que ce programme pour qu'il y ait %accès. Data1 = importdata('3anneau.txt'); A = Data1(:,1); dlon = 0.2; %intervalle de discrétisation xgrid = -3:dlon:3;%formation du vecteur en x %Calcul de la denstité selon x distr = ones(length(xgrid),1);%création d'un vecteur distribution de même dimension que xgrid for i = 1:length(xgrid); indProfiles = find(A <= xgrid(i) + dlon/2 & A >= xgrid(i) - dlon/2); distr(i) = size(indProfiles, 1); M = max(distr); %Trouve le max de la distribution pour la normaliser distribution = (distr/M);%Nouvelle densité end %figure1; plot(xgrid,distribution,'.')%plot une figure. Utiliser cftool pour ‘’fitter’’ %gaussien. 147 Annexe B Figure B-1 Cette figure a été prise dans la fiche signalétique de la diode OP-240A. En utilisant le logiciel Engauge, nous avons numérisé les courbes d’intérêts, puis nous avons trouvé les équations des courbes pour + 20C (voir figure ci-dessous). Figure B-2 149 Figure B-3 Cette figure a aussi été prise dans la fiche caractéristique de la diode OP-240A. L’équation de la courbe de + 20C a été trouvée. Figure B-4 En utilisant les deux équations, on a pu reproduire la courbe de l’intensité lumineuse en fonction de la tension présentée à la figure 4.5. 150 Annexe C On retrouve ici les dimensions en mesures impériales pour le connecteur maison, reliant la diode à la fibre optique. Figure C-1 151 Annexe D On présente ici l’arbre de décisions pour le programme Labview qui contrôle les blocs d’alimentation et acquiert les données expérimentales. Cet arbre de décisions se divise en deux parties. La première partie est celle de l’initialisation, où l’on s’assure que la tension des blocs d’alimentations haute tension est bien à 0 V. Puis, en seconde partie, il y a le contrôle du montage ainsi que l’acquisition de données. Lorsqu’on mentionne le terme rampe descendante, cela signifie que la tension est décrémentée tranquillement pour ramener la tension des blocs d’alimentations à 0 V. Le terme ‘’arrêt’’ signifie la fin de la sous-routine. 153 Figure D-1 154 Routine pour contrôler les blocs d’alimentations et faire l’acquisition de données. Figure D-2 : 155 Figure D-3 156