Ce que je réclame est: 1

BREVET D’ELECTROLYSEUR HORVATH US 4.107.008
Une méthode de décomposition de l'eau pour produire l'hydrogène et l'oxygène comportant
les étapes de placer un soluté électriquement conducteur dans un navire en contact avec une
paire d'électrodes séparées, faisant couler le courant électrique entre lesdites électrodes tout en
simultanément irradiant le soluté avec le rayonnement électromagnétique de la longueur de
vague moins que les mètres 10E -10 et un jet des neutrons, et rassemblant l'hydrogène et
l'oxygène qui s'accumule aux électrodes en tant que gaz fortement ionisés en lesquels
l'hydrogène contient une proportion plus élevée de deutrons qu'en hydrogène naturel.
2. Une méthode selon la revendication 1 où lesdites électrodes sont cylindrique arrangées au
sujet d'une ligne centrale commune et où le rayonnement électromagnétique et ledit jet des
neutrons sont produits dans un générateur de rayonnement disposé dans l'électrode intérieure
et rayonnent extérieurement par l'électrode intérieure dans ledit soluté.
3. Une méthode selon la revendication 2, où un champ magnétique est appliqué à ledit soluté
dans des directions de champ se prolongeant entre lesdites électrodes que le champ
magnétique produit "tourner-renversent" l'effet sur des protons libérés du soluté.
4. Une méthode selon la revendication 1, où le jet des neutrons est un jet pulsé des neutrons
liés à ledit rayonnement électromagnétique et où les gaz fortement ionisés d'hydrogène et de
l'oxygène sont rassemblés comme mélange gazeux.
5. Une méthode de décomposition de l'eau pour produire l'hydrogène et l'oxygène comportant
les étapes de placer un soluté électriquement conducteur dans un navire en contact avec une
paire d'électrodes séparées a arrangé cylindrique un dans l'autre, produisant par
bombardement d'électron d'une anode dans un tube de rayonnement disposé dans l'électrode
intérieure un faisceau de rayonnement électromagnétique de longueur de vague moins que les
mètres 10E-10 qui rayonne extérieurement par l'électrode intérieure pour irradier l'électrolyte
aqueux entre les électrodes, faisant couler un courant électrique entre les électrodes et par
l'électrolyte irradié, et rassemblant les gaz d'hydrogène et de l'oxygène qui s'accumulent aux
électrodes.
6. Une méthode selon la revendication 5, où le bombardement d'électron de l'anode dans le
tube de rayonnement produit également un jet pulsé des neutrons liés à ledit faisceau de
rayonnement électromagnétique que le jet des neutrons entre dans également l'électrolyte
irradié et l'hydrogène et l'oxygène sont rassemblées en tant que gaz fortement ionisés en
lesquels l'hydrogène comporte une proportion plus élevée des deutérons qu'en hydrogène
naturel.
7. Une méthode selon la revendication 5 où ledit bombardement d'électron est produit par
l'application entre l'anode et un filament de ledit tube de rayonnement une tension CC De
palpitation au moins de 17.000 volts et de la fréquence d'impulsion au moins de 3.000
impulsions par seconde.
8. Une méthode selon la revendication 5 où on produit dans ledit navire un champ
magnétique qui à proximité de l'électrolyte irradié se prolonge entre lesdites électrodes et qui
à proximité du tube de rayonnement est dirigée accélèrent les électrons de bombardement.
9. Une méthode de décomposition de l'eau pour produire l'hydrogène et l'oxygène comportant
les étapes de placer un soluté électriquement conducteur dans un navire en contact avec une
paire d'électrodes séparées irradiant le soluté avec le rayonnement électromagnétique de la
longueur d'onde moins que les mètres 10E -10 tout en entraînant le courant électrique couler
entre lesdites électrodes et rassemblant les gaz d'hydrogène et de l'oxygène qui s'accumulent
de là.
10. Une méthode selon la revendication 9, où un jet pulsé des neutrons est associé à ledit
rayonnement électromagnétique et où les gaz d'hydrogène et de l'oxygène sont rassemblés
comme mélange gazeux fortement ionisé dans lequel l'hydrogène contient une proportion plus
élevée de deutérons que l'hydrogène naturel.
11. Une méthode selon la revendication 10, où un champ magnétique est appliqué à ledit
soluté dans des directions de champ se prolongeant entre lesdites électrodes.
12, Une méthode selon la revendication 11, où le champ magnétique produit un effet "de
chiquenaude de rotation" sur des portons libérés dans le soluté.
13, Une méthode selon la revendication 12, où ledit champ magnétique est produit par les
aimants permanents.
14, Une méthode selon la revendication 9, où lesdites électrodes sont cylindrique arrangées
au sujet d'une ligne centrale commune et où le rayonnement électromagnétique est produit
dans un générateur de rayonnement disposé dans l'électrode intérieure et rayonne
extérieurement par l'électrode intérieure dans ledit soluté.
FOND de description de L'Invention que cette invention concerne le champ général de
l'électrolyse et a le détail, mais non exclusif, d'application à l'électrolyse de l'eau pour former
l'hydrogène et l'oxygène.
Dans un procédé d'électrolyse une différence potentielle est appliquée entre une anode et une
cathode en contact avec un conducteur électrolytique pour produire un courant électrique par
le conducteur électrolytique.
Beaucoup de sels et hydroxydes fondus sont les conducteurs électrolytiques mais
habituellement le conducteur est une solution d'une substance qui dissocie dans la solution
pour former des ions. Le terme "électrolyte" sera employé ci-dessus pour se rapporter à une
substance qui dissocie dans des ions, au moins dans une certaine mesure, une fois dissoute
dans un dissolvant approprié. La solution résultante désigné sous le nom d'une "solution
d'électrolyte." Dans les process simples d'électrolyse la masse de la substance libérée à une
anode ou à une cathode est conformes, aux lois de Faraday de l'électrolyse, strictement
proportionnelles à la quantité de l'électricité passée entre l'anode et la cathode. Le taux de
décomposition de l'électrolyte est ainsi limité et il est généralement peu économique par
exemple, pour produire de l'hydrogène et de l'oxygène de l'eau commercialement par un
procédé d'électrolyse. ON LE SAIT QUE DES COMPOSÉS, Y COMPRIS DES
ÉLECTROLYTES TELS QUE L'Eau, PEUVENT ÊTRE DÉCOMPOSÉS EN LEURS
ÉLÉMENTS CONSTITUTIFS PAR RAYONNEMENT ÉLECTROMAGNÉTIQUE DE
VAGUE COURTE D'Irradiation.
Un tel rayonnement induit la dissociation ou la décomposition peut se nommer "radiolyse".
Par exemple, un papier par Dr. Akibumi Danno a eu droit "produire l'hydrogène avec de
l'énergie nucléaire" éditée dans "l'économie chimique et la revue de technologie" de juin,
1974 décrit de manière assez détaillée la radiolyse de l'eau et un certain nombre
d'hydrocarbures avec une explication des réactions élémentaires ont impliqué dans une telle
radiolyse.
Brièvement, on le constate que l'irradiation avec des rayons X de vague courte ou des rayons
gamma, c.-à-d. rayonnement électromagnétique de la longueur de vague moins que les mètres
10E 10, a comme conséquence la décomposition directe des composés concernés.
Par exemple, si l'eau est irradiée avec le rayonnement gamma l'eau sera dissociée dans
l'hydrogène et l'oxygène. Danno propose l'utilisation d'un réacteur nucléaire comme source
de rayonnement sur une échelle massive mais conclut que la radiolyse de l'eau n'est pas une
méthode très efficace de produire l'hydrogène et il propose à la place un processus comportant
une radiolyse d'anhydride carbonique pour produire l'oxyde de carbone et l'oxygène et une
conversion suivante de l'oxyde de carbone au gaz d'hydrogène par le processus conventionnel
de conversion de water/gas.
SOMMAIRE DE L'Invention que la présente invention prévoit un procédé d'électrolyse dans
lequel la radiolyse est également présente. On le constate qu'avec la combinaison de
l'électrolyse et de la radiolyse le rendement de produits de décomposition peut être plus grand
que qui ont réalisé par un procédé simple d'électrolyse ou radiolyse simple. Le taux de
rendement peut être tout d'abord amélioré dans l'électrolyse combinée et le procédé de
radiolyse en fournissant un champ magnétique dans le conducteur électrolytique qui fournit a
préféré des chemins pour les photons à grande vitesse du rayonnement électromagnétique de
vague courte et également pour les ions dans le conducteur électrolytique augmentant de ce
fait la possibilité pour la collision entre les électrons et les ions avec un rendement amélioré
suivant de radiolyse.
Dans une méthode selon l'invention, des impulsions de l'énergie électrique à haute tension
sont appliquées entre l'anode et la cathode d'une cellule électrolytique d'une telle façon quant
à produisent du rayonnement nécessaire de longueur de vague courte pour la radiolyse. Dans
une autre méthode selon les impulsions d'invention de l'énergie électrique à haute tension sont
déchargés dans des un ou plusieurs générateurs de rayonnement de longueur de vague courte
séparé de l'anode et de la cathode mais ont disposé tels que le conducteur électrolytique dans
la cellule est irradié par le rayonnement de vague courte produit de ce fait. Les impulsions à
haute tension de l'énergie électrique peuvent être produites par une entrée tout à fait modeste
de courant continu assurée et les méthodes selon l'invention produiront un considérablement
plus grand rendement d'excédent de produits de décomposition cela qui pourrait être réalisé
en passant le courant d'approvisionnement par le conducteur électrolytique.
L'invention fournit également l'appareil adapté pour pratiquer les méthodes de l'invention.
Comme précédemment mentionné, l'invention est particulièrement applicable à la
décomposition de l'eau ou des solutés pour produire des gaz d'hydrogène et de l'oxygène et,
pour que l'invention puissent plus entièrement être expliqués, de l'appareil conçu
spécifiquement pour une telle génération d'hydrogène et l'oxygène seront maintenant décrits
en détail référence étant faite aux schémas d'accompagnement.
COURTE DESCRIPTION DES SCHÉMAS dans les schémas: Fig. 1 est un schéma de
circuit pour un appareil construit selon l'invention; Fig. 2 est une vue de plan d'une cellule
électrolytique de l'appareil; Fig. 3 est une section transversale sur la ligne 3--3 dans fig. 2;
Fig. 4 est une section transversale sur la ligne 4--4 dans fig. 3; Fig. 5 est une vue de plan de
la cellule électrolytique certaines parties supérieures étant coupées; Fig. 6 est une section
transversale sur la ligne 6--6 dans fig. 2; Fig. 7 est une section transversale sur la ligne 7--7
dans fig. 2; Fig. 8 est une section transversale verticale par une forme modifiée de cellule
électrolytique; Fig. 9 est une section transversale sur la ligne 9--9 dans fig. 8; Fig. 10 est un
schéma de circuit pour l'appareil modifié des figues. 8 et 9; Fig. 11 est un schéma de circuit
pour un appareil modifié encore; Fig. 12 est une vue de plan d'une cellule électrolytique un
autre de mode de réalisation de l'invention; Fig. 13 est une vue arrière de la cellule illustrée
dans fig. 12; Fig. 14 est dessous une vue de la cellule illustrée dans fig. 12; Fig. 15 est une
section transversale verticale sur la ligne 15 -- 15 dans fig. 12; Fig. 16 est une section
transversale horizontale par la cellule de fig. 12; Fig. 17 est une section transversale sur la
ligne 17 -- 17 dans fig. 12; Fig. 18 est une section transversale sur la ligne 18 -- 18 dans fig.
12; Fig. 19 est une section transversale sur la ligne 19 -- 19 dans fig. 12; Fig. 20 représente
en perspective un composant d'anode de la cellule montrée dans fig. 12; Fig. 21 est une vue
cassée de perspective d'un composant de douille d'anode de la cellule montrée dans les figues.
12; Fig. 22 représente en perspective une cathode de la cellule montrée dans fig. 12; Fig. 23
représente en perspective un composant de l'assemblée montrée dans fig. 22; Fig. 24 est une
section transversale de chute par un raccordement électrique incorporé dans la cellule; Fig.
25 est une section transversale verticale par la cellule illustrant schématiquement des chemins
de rayonnement électromagnétique et de champs magnétiques dans la cellule; et fig. 26 est un
schéma de circuit électrique pour l'appareil illustré dans les figues. 12 à 25. DESCRIPTION
DES MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS l'appareil illustré dans les figures. 1 à 7
comporte une cellule électrolytique dénotée généralement en tant que 11 et avoir une anode
12 et cathode 13. L'appareil a un circuit électrique comme pour produire des impulsions à
haute tension de l'énergie électrique qui sont appliquées entre l'anode 12 et la cathode 13.
Spécifiquement, le circuit doit comme développer les impulsions à haute tension exigées
d'une source d'énergie électrique de courant continu qui peut par exemple être une batterie de
12 volts, reliée entre les bornes 14, 15. La ligne 16 de la borne 14 peut être considérée en tant
que réception de l'entrée positive et la ligne 17 de la borne 15 peut être considérée comme
négatif commun pour le circuit. La ligne 16 inclut un commutateur de commande principal
"MARCHE/ARRÊT"simple 18. Comme montré dans fig. 1 le circuit électrique comporte des
circuits de générateur d'impulsion comportant le transistor Q1 d'unijunction avec les
résistances associées R1, R2, R3 et condensateurs C2 et C3. Ce circuity produit les
impulsions qui sont employées pour déclencher un transistor de puissance de silicium de NPN
Q2 qui fournit alternativement par l'intermédiaire des impulsions de déclenchement du
condensateur C4 pour un T1 de thyristor. La résistance R1 et un condensateur C1 sont reliées
en série dans une ligne 21 se prolongeant à un des contacts fixes d'un relais RL1.
L'enroulement 26 du relais RL1 est relié entre la ligne 16 et une ligne 27 qui s'étend du
contact mobile du relais à la ligne négative commune 17 par l'intermédiaire d'un commutateur
actionné par pression normalement fermée 19. La ligne 20 de commande de pression du
commutateur 19 est reliée en quelque sorte pour être décrite ci-dessous à une chambre de
collection de gaz de la cellule électrolytique 11 afin de fournir un raccordement de commande
par lequel le commutateur 19 soit ouvert quand le gaz dans la chambre de collection atteint
une certaine pression.
Cependant, à condition que les restes du commutateur 19 fermés, le relais RL1 fonctionnent
quand le commutateur de commande principal 18 est fermé pour fournir de ce fait un
raccordement entre les lignes 21 et 27 pour relier le condensateur C2 à la ligne négative
commune 17. Le but principal du relais RL1 est de fournir un léger retarde à cet égard entre
le condensateur C2 et la ligne négative commune 7 quand le circuit active d'abord. Ceci
volonté retarde la génération des impulsions de déclenchement au T1 de thyristor jusqu'à ce
qu'un état électrique exigé ait été réalisé dans les circuits de transformateur pour être décrit cidessous. On le préfère que le relais RL1 soit hermétiquement scellé et a une armature
d'équilibre de sorte qu'il puisse fonctionner en n'importe quelle position et puisse résister au
choc ou à la vibration substantiel. Quand le rapport entre le condensateur C2 et ligne 17 est
établi par l'intermédiaire du relais RL1, le transistor Q1 d'uninjunction agira en tant qu'un
oscillateur pour fournir le rendement positif palpite dans la ligne 24 à une fréquence du pouls
qui est commandée par le rapport de R1:c1 et à une force d'impulsion déterminée par le
rapport de R2:r3. Ces impulsions chargeront le condensateur C3. le condensateur
qu'électrolytique C1 est relié directement entre la ligne positive commune 16 et la ligne
négative commune 17 pour filtrer les circuits de tout le bruit statique. La résistance R1 et
condensateur C2 sont choisies tels qu'à l'entrée au transistor Q1 les impulsions seront de
forme de dent de scie. Ceci commandera la forme des impulsions produites dans les circuits
suivants, et la forme d'impulsion de dent de scie est choisie puisqu'on le croit qu'il produit
l'opération la plus satisfaisante des circuits de palpitation. Il devrait soumettre à une
contrainte, cependant, que d'autres formes d'impulsion, telles que la vague carrée palpite,
pourrait être employé. Le condensateur C3, qui est chargé par pour produire des impulsions
du transistor Q1, décharge par une résistance R4 pour fournir déclencher des signaux pour la
résistance R4 du transistor Q2. est relié à la ligne négative commune 17 au servir de dispositif
de limitation courante de porte au transistor Q2. Les signaux de déclenchement produits par
le transistor Q2 par l'intermédiaire du réseau du condensateur C3 et résistance R4 seront sous
forme d'impulsions positives de forme brusquement pointue. Le collecteur du transistor Q2
est relié à la résistance traversante R6 de la canalisation d'alimentation 16 positifs tandis que
l'émetteur de ce transistor est relié à la résistance traversante R5 de la ligne 17 négatifs
communs. Ces résistances R5 et R6 commandent la force des impulsions courantes
appliquées à un condensateur C4 qui décharge par une résistance R7 à la ligne négative
commune 17, pour appliquer de ce fait déclencher des signaux à la porte du T1 de thyristor.
La porte du T1 de thyristor reçoit une polarisation négative de la ligne négative commune par
l'intermédiaire de la résistance R7 qui sert ainsi à empêcher le déclenchement du thyristor par
les courants d'irruption. Les impulsions de déclenchement appliquées à la porte du T1 de
thyristor seront les transitoires très pointues se produisant à la même fréquence que les
impulsions de forme de vague de dent de scie ont établie par le transistor Q1 d'unijunction.
On le préfère que cette fréquence soit de l'ordre de 10.00 impulsions par seconde et des détails
des composants spécifiques de circuit qui réaliseront ce résultat sont énumérés ci-dessous. Le
transistor Q2 sert d'interface entre le transistor Q1 d'unijunction et le T1 de thyristor,
empêchant le refoulement d'cEmf de la porte du thyristor, qui pourrait autrement interférer le
fonctionnement du transistor Q1. En raison des tensions élevées manipulé par le thyristor et
le dos EMF de haute appliqués au transistor Q2, le dernier transistor doit être monté sur un
radiateur. La cathode du T1 de thyristor est reliée par l'intermédiaire d'une ligne 29 à la ligne
négative commune 17 et l'anode est reliée par l'intermédiaire d'une ligne 31 au centre de
l'enroulement secondaire 32 d'un transformateur TR1 de la première étape. Les deux
extrémités de l'enroulement 32 de transformateur sont reliées par l'intermédiaire des diodes
D1 et D2 et d'une ligne 33 à la ligne négative commune 17 pour fournir la pleine rectification
de vague du rendement de transformateur.
Le transformateur TR1 de la première étape a trois enroulements primaires 34, 35, 36
enroulés ainsi que l'enroulement secondaire 32 au sujet d'un noyau 37. Ce transformateur
peut être de demi de construction conventionnelle de tasse avec un noyau de ferrite.
L'enroulement secondaire peut être blessé dessus à un corps de bobine disposé au sujet du
noyau et les enroulements primaires 34 et 36 peuvent être enroulés de mode bifilar au-dessus
de l'enroulement secondaire. L'autre enroulement primaire 35 peut alors être enroulé audessus des enroulements 34, 36. Les enroulements primaires 34 et 36 sont reliés sur un côté
par une ligne 38 au potentiel positif uniforme de la ligne 16 de circuit et sur leurs autres côtés
par les lignes 39, 40 aux collecteurs des transistors Q3, Q4. Les émetteurs des transistors Q3,
Q4 sont reliés de manière permanente par l'intermédiaire d'une ligne 41 à la ligne négative
commune 17. Un condensateur C6 est relié entre les lignes 39, 40 à l'agir comme un filtre
empêchant n'importe quelle différence potentielle entre les collecteurs des transistors Q3, Q4.
Les deux extrémités de l'enroulement primaire 35 sont reliées par les lignes 42, 43 aux bases
des transistors Q3, Q4. Cet enroulement est centre tapé par une ligne 44 reliée par
l'intermédiaire de la résistance R9 à la ligne positive 16 et par l'intermédiaire de la résistance
R10 à la ligne négative commune 17. Quand la puissance est d'abord appliquée au circuit, les
transistors Q3 et Q4 seront dans leurs états non conducteurs et il n'y aura aucun courant dans
les enroulements primaires 34, 36. Cependant, le courant positif dans la ligne 16 fournira par
l'intermédiaire de la résistance R9 un signal de déclenchement appliqué au robinet de centre
de l'enroulement 35, et ce signal fonctionne pour déclencher l'oscillation à haute fréquence
alternative des transistors Q3, Q4, qui aura comme conséquence des impulsions alternatives
rapides dans les enroulements primaires 34.36. Le signal de déclenchement s'est appliqué au
robinet de centre de l'enroulement 35 est commandé par le réseau de résistance fourni par les
résistances R9 et R10 tels que sa grandeur n'est pas suffisante pour lui permettre de
déclencher Q3 et Q4 simultanément mais est suffisant pour déclencher un de ces transistors.
Par conséquent seulement un des transistors est mis le feu par le signal de déclenchement
initial pour faire traverser un courant l'enroulement primaire respectif 34 ou 36. Le signal
exigé pour tenir le transistor dans l'état de conduite est beaucoup moins que cela exigé pour le
déclencher au commencement, de sorte que quand le transistor devient conducteur, une partie
du signal se soit appliquée au robinet de centre de l'enroulement 33 sera détourné au transistor
non conducteur pour le déclencher. Quand le deuxième transistor est ainsi mis le feu pour
devenir conducteur, le courant traversera l'autre des enroulements primaires 34.36 et puisque
les émetteurs des deux transistors sont directement reliés ensemble, le rendement positif du
deuxième transistor causera le transistor premier-mis le feu d'être coupé. Quand le courant
dessiné par le collecteur du secondfired des baisses de résistance, une partie du signal sur le
robinet de centre de l'enroulement 35 est détournée de nouveau au collecteur du premier
transistor qui re-est mis le feu. On le verra que le cycle répétera alors indéfiniment, de sorte
que les transistors Q3, Q4 soient alternativement mis le feu et coupent dans l'ordre très rapide.
Ainsi les impulsions courantes entrent dans l'ordre alternatif par les enroulements primaires
34, 36 très à un à haute fréquence, cette fréquence étant constante et indépendante des
changements de la tension d'entrée au circuit. Alterner rapidement palpite dans les
enroulements primaires 34 et 36, pour lesquels continuera à condition que les restes
principaux du commutateur de commande 18 fermés, produiront des signaux plus élevés de
tension à la même fréquence dans l'enroulement secondaire 32 de transformateur. Un
condensateur C5 de décharge jeté un pont sur par une résistance R8 est relié par une ligne 46
à la ligne 31 de l'enroulement secondaire du transformateur TR1 et fournit le rendement de ce
transformateur qui est alimenté par l'intermédiaire de la ligne 47 à un transformateur TR2 de
la deuxième étape.
Quand le T1 de thyristor est déclenché pour devenir conducteur la pleine charge du
condensateur C5 de décharge est libérée au transformateur TR2 de la deuxième étape. En
même temps la première étape du transformateur TR1 cesse de fonctionner en raison de ce
circuit court momentané placé à travers elle et par conséquent le T1 de thyristor libère, c.-à-d.
devient non-conducteur. Ceci permet à la charge d'être accumulée encore dans le
condensateur C5 de décharge pour le dégagement quand le thyristor est après déclenché ainsi
par un signal du transistor Q2. pendant le chacun des intervalles quand le thyristor est dans
son état non conducteur les impulsions rapidement alternatives dans les enroulements
primaires 34, 36 du transformateur TR1 produit par les transistors sans interruption
d'oscillation Q3, le produit Q4, par l'intermédiaire de l'accouplement de transformateur, les
impulsions relativement à haute tension de rendement qui accumulent une charge élevée dans
le condensateur C5 et cette charge est libérée soudainement quand le thyristor est déclenché.
Dans un appareil typique employant l'approvisionnement de C.c de 12 volts sur des bornes
14.15 impulsions de l'ordre de 22 ampères à 300 volts peuvent être produites dans la ligne 47.
Comme le relais précédemment mentionné RL1 est fourni dans le circuit pour fournir retarde
dans le raccordement du condensateur C2 au négatif commun rayent 17. Ceci retarde, bien
que très court, est suffisant pour permettre aux transistors Q3, Q4 de commencer à osciller
pour faire accumuler le transformateur TR1 une charge en vidant le condensateur C5 avant
que le premier signal de déclenchement soit appliqué au T1 de thyristor à la décharge de
cause du condensateur. Le circuit inclut un transformateur TR2 de la deuxième étape. C'est
transformateur surélévateur comportant un enroulement primaire 48 et un enroulement
secondaire 49 enroulé au sujet d'un noyau commun 51 et lui produit des impulsions très d'à
haute tension dans l'enroulement secondaire 49 que des impulsions sont appliqué entre l'anode
12 et cathode 13. Comme montré dans fig. 1, l'enroulement secondaire 49 est relié non
seulement entre l'anode et la cathode mais également de nouveau au côté négatif de
l'enroulement primaire 48. Le transformateur de la deuxième étape est construit dans l'anode
de la cellule électrolytique 11. Sa construction physique et la façon dont ses rapports
électriques sont établis seront expliquées en détail ci-dessous. Dans un appareil typique le
rendement du transformateur de la première étape TR1 serait des impulsions de 300 volts de
l'ordre de 22 ampères à 10.000 impulsions par seconde à un coefficient d'utilisation
légèrement des les que 0,1. Ceci peut être réalisé d'un uniforme 12 volts et 40 ampères
d'approvisionnement de C.c appliqué entre les bornes 14.15 en utilisant les composants
suivants de circuit:
R1 2.7 k ohms 1/2 watt 2% resistor
R2 220 ohms 1/2 watt 2% resistor
R3 100 ohms 1/2 watt 2% resistor
R4 22 k ohms 1/2 watt 2% resistor
R5 100 ohms 1/2 watt 2% resistor
R6 200 ohms 1/2 watt 2% resistor
R7 1 k ohms 1/2 watt 2% resistor
R8 10 m ohms 1 watt 5% resistor
R9 100 ohms 5 watt 10% resistor
R10 5.6 ohms 1 watt 5% resistor
C1 2200 µf 16v electrolytic capacitor
C2 0.10 µf 100v 10% capacitor
C3 2.2 µf 100v 10% capacitor
C4 1 µf 100v 10% capacitor
C5 1 mf 1000v ducon paper capacitor 5 S10A
C6 0.022 mf 160v capacitor
Q1 - 2n 2647 pn unijunction transistor
Q2 2n 3055 npn silicon power transistor
Q3 2n 3055 npn silicon power transistor
Q4 2n 3055 npn silicon power transistor
T1 btw 30 800rm fast turn-off thyristor
D1 a 14 p diode
D2 a 14 p diode
Rl1 pw5ls hermetically sealed relay
Ps1 p658a-10051 pressure switch
Tr1 half-cup transformer cores 36/22-341
Coil former 4322-021-30390 wound to provide a turns ratio between secondary and primary
of 18:1
Secondary coil 32 = 380 turns
Primary coil 34 = 9 turns
Primary coil 36 = 9 turns
Primary coil 35 = 4 turns
Les transistors Q2, Q3 et Q4 chaque besoin d'être monté sur un radiateur et un radiateur
approprié à cette fin est 35D 3CB. Les autres composants de circuit peuvent être installés
dans un récipient en acier et les transistors montés par radiateur adaptés sur une surface
extérieure du récipient en acier. Alternativement il serait possible de monter au moins le
transistor Q2 dans la boîte si un radiateur approprié avec la superficie prolongée est fourni
dans la boîte.
La construction physique de la cellule électrolytique 11 et le transformateur TR2 de la
deuxième étape est illustrée dans les figues. 2 à 7. La cellule comporte une enveloppe
extérieure 71 ayant un mur périphérique tubulaire 72 et les fermetures 73, 74 de dessus et de
bas. La fermeture 74 de Botton est composée d'une couverture voûtée 75 et un disque
électriquement isolant 76 qui sont tenus sur le fond du mur périphérique 72 par
circonférentiellement espacé maintenant les goujons 77. La fermeture supérieure 73 est
composée d'une paire de plats 78.79 de dessus a disposé tête à tête et tenue par
circonférentiellement espacé maintenant les goujons 81 baisés dans les trous taraudés dans
l'extrémité supérieure du mur périphérique 72. L'anode 12 de la cellule est de formation
généralement tubulaire. Elle est disposée verticalement dans l'enveloppe extérieure et est
maintenue entre les isolateurs supérieurs et inférieurs 82. 83. Le isolateur supérieur 82 a une
partie centrale 84 de patron et une partie périphérique annulaire 85 de bride, dont la jante
externe est maintenue entre le plat supérieur 79 et l'extrémité supérieure de fermeture du mur
périphérique 72. Le isolateur inférieur 83 a une partie centrale 86, une partie annulaire 87 de
patron de bride entourant la partie et une partie tubulaire externe 88 de patron se tenant vers le
haut de la marge externe de la partie 87 de bride. Les isolateurs 82.83 sont moulés d'un
matériel électriquement de isolation qui est également alcali résistant. Le
polytétrafluoroéthylène est un matériel approprié. Une fois lié par le supérieur et abaissez les
fermetures, les isolateurs 82.83 forment une clôture dans quelle anode 12 et les
transformateurs TR2 de la deuxième étape sont disposé. L'anode 12 est de formation
généralement tubulaire et elle est simplement maintenue entre les isolateurs 82, 83 avec sa
périphérie intérieure cylindrique située sur les parties 84, 86 de patron de ces isolateurs. Elle
forme une chambre de transformateur qui est fermée par les parties de patron des deux
isolateurs et qui est remplie de l'huile appropriée de transformateur. Un joint 90 de bague est
adapté entre le patron 86 et l'anode de isolateur pour empêcher la perte d'huile de la chambre
de transformateur. Le noyau 51 de transformateur est formé comme barre stratifiée d'acier
doux de section carrée d'approximativement 3/4 pouce. Il se prolonge verticalement entre les
parties 84.86 de patron de isolateur et ses extrémités sont situées dans des cavités dans ces
parties de patron. Le transformateur secondaire enroulant 49 est blessé directement sur le
noyau 59 tandis que l'enroulement primaire 48 est enroulé sur de anciens 89 tubulaires afin de
pour être éloigné extérieurement de l'enroulement secondaire dans la chambre remplie d'huile
de transformateur. La cathode 13 est sous forme de tube logitudinally encoché qui est clôture
l'ajustement dans la partie tubulaire externe 88 du isolateur 83. Elle a huit fentes
longitudinales équidistantes 91, de sorte qu'elle soit essentiellement composée de huit bandes
92 de cathode disposées entre les fentes et se soit reliée ensemble en haut et le fond
seulement. L'anode et la cathode sont faites de nickel plein. La périphérie externe de l'anode
est usinée pour former huit cannelures circonférentiellement espacées 93 qui ont les racines
arquées se réunir aux crêtes ou aux arêtes pointues 94 définies entre les cannelures.
Les huit crêtes 94 d'anode sont radialement alignées centralement des bandes 92 de cathode,
et le périmètre de l'anode mesurée le long de son surface externe est égal aux largeurs
combinées des bandes de cathode mesurées sur les surfaces internes de ces bandes, de sorte
qu'au-dessus de la majeure partie de leurs longueurs l'anode et la cathode aient des secteurs
efficaces égaux. Cette égalization des secteurs généralement n'a pas été disponible dans des
arrangements cylindrique de l'art antérieur anode/cathode. L'espace annulaire 95 entre l'anode
et les servir de cathode de chambre de solution d'électrolyte. Cette chambre est divisée par
une membrane tubulaire 96 a fait du film de nickel sans épaisseur de plus de 0,015 pouces
perforé par des trous sans plus de 0,004 po. de diamètre de 5000 perforations par pouce carré.
Cette membrane perforée sert de barrière contre le mélange de l'hydrogène et de l'oxygène
produits à la cathode et à l'anode respectivement tout en permettant l'écoulement
électrolytique du courant entre les électrodes. Ses extrémités adaptées dans les fentes
annulaires dans les brides périphériques des isolateurs supérieurs et inférieurs 82.83 par lequel
elle soit électriquement isolée dans tous autres composants de la cellule. Cette barrière peut
alternativement être constituée par un enchaînement étroitement étiré du matériel en nylon de
maille de la maille suffisamment petite, c.-à-d. telle que les ouvertures de maille ne passeront
pas des bulles de 0,004 po. de diamètre plus grand que. Le matériel de maille peut être étiré
entre les anneaux d'extrémité d'un support en plastique adapté entre les fentes annulaires dans
les isolateurs 82.83. Au commencement la chambre 95 est remplie approximativement 75%
complètement de solution d'électrolyte d'hydroxyde de potassium de 25% en eau distillée.
Ensuite, pendant que la réaction progresse, l'eau est épuisée et se compose avec l'eau doux
admis dans la section externe de la chambre 95 par l'intermédiaire d'un bec 97 d'admission
formé dans le plat supérieur 78 de fermeture. La solution d'électrolyte passe de l'externe à la
section intérieure de la chambre 95 par l'intermédiaire des trous dans la membrane 96. On le
notera cependant, cette membrane 96 est perforée seulement au-dessous du niveau de la
solution d'électrolyte de sorte qu'il ne puisse y avoir aucun mélange de l'hydrogène et de
l'oxygène dans la cellule. Les trous, tandis qu'assez grands pour permettre le passage de la
solution d'électrolyte sont par là assez petits pour empêcher le passage des bulles de
l'hydrogène et de l'oxygène se produisant normalement dans la réaction. Dans le cas où la
barrière de gaz est constituée par la maille en nylon l'anneau supérieur du support serait formé
pour fournir une barrière pleine au-dessus du niveau de la solution d'électrolyte. Le bec 97 a
un passage 98 d'écoulement se prolonger à une soupape d'admission d'électrolyte 99
commandée par un flotteur 101 dans la chambre 95. La valve 99 comporte une douille 102
montée dans une ouverture se prolongeant de haut en bas par le plat supérieur 78 et la bride
périphérique 85 de fermeture du isolateur supérieur 82 et fournissant un siège de valve qui
coopère avec l'aiguille 103 de valve. L'aiguille 103 est légèrement polarisée vers le haut par
un ressort 104 dans la douille 102 de valve. Cependant, la pression de la solution d'électrolyte
dans le bec 97 est suffisante pour pousser l'aiguille de haut en bas contre ce printemps pour
permettre l'admission de la chambre 95 de solution d'électrolyte jusqu'à ce que le flotteur 101
soulève l'aiguille dur contre le siège de valve. Les glissières de flotteur verticalement sur une
paire de tiges 106 de glissière de étoile-section se prolongeant entre les isolateurs supérieurs
et inférieurs 82 et 83 et également formé du polytétrafluoroéthylène. Ces tiges avancent à
travers les trous appropriés 107 par le flotteur. La profondeur du flotteur 101 est choisie tels
que la solution d'électrolyte remplit seulement approximativement 75% de la chambre 95,
laissant la partie supérieure de la chambre pendant qu'un espace de gaz qui peut adapter à
l'expansion du gaz produit dû à la chauffage dans la cellule. Comme électrolyse de la solution
d'électrolyte dans le montant de la chambre 95, le gaz d'hydrogène est produit à la cathode, et
le gaz de l'oxygène est produit à l'anode.
Ces gaz bouillonnent vers le haut dans la partie supérieure de la chambre 95 où ils demeurent
séparés dans les compartiments intérieurs et externes définis par la membrane 96, et il
convient noter que la solution d'électrolyte écrit cette partie de la chambre qui est remplie
d'oxygène plutôt que l'hydrogène tellement là n'est aucune chance de la fuite du bec 97
d'admission d'électrolyte de throgh de dos d'hydrogène. Les visages d'aboutement des plats
supérieurs 78.79 de fermeture ont les cannelures annulaires assorties former dans les passages
intérieurs et externes supérieurs 108.109 de fermeture de gaz de collection. Le passage
externe 108 est circulaire, et il communique avec le compartiment d'hydrogène de la chambre
95 par l'intermédiaire de huit ports 111 se prolongeant de haut en bas par le plat supérieur 79
et la bride périphérique de fermeture du isolateur supérieur 82 adjacent les bandes 92 de
cathode. Écoulements de gaz d'hydrogène vers le haut par les ports 111 dans le passage 108
et de là vers le haut par une valve à sens unique 112 (fig. 7) dans un réservoir 113 a fourni par
un logement en plastique 114 boulonné au plat supérieur 79 de fermeture par un goujon 115
de centre et scellé par une garniture 116. La partie plus inférieure de logement 114 est
chargée avec de l'eau 117, et l'hydrogène passe vers l'intérieur dans le réservoir 113 par
l'intermédiaire d'un tube 118. La valve 112 comporte une douille 119 fournissant un siège de
valve pour la tige de valve 121 qui est polarisée de haut en bas par un ressort 122 et également
par le poids de l'eau agissant là-dessus. De l'hydrogène est retiré du réservoir 113 par
l'intermédiaire d'un tube tordu 123 qui se relie à un passage 124 de sortie dans le plat
supérieur 78 de fermeture. Le passage 124 de sortie se termine en bec 125 de la livraison
d'hydrogène qui peut livrer l'hydrogène au stockage ou directement au point de
consommation. L'oxygène est retiré de la chambre 95 par l'intermédiaire du passage annulaire
intérieur 109 dans la fermeture supérieure. Le passage 109 n'est pas circulaire mais a une
configuration crantée à entourer l'admission d'électrolyte. L'oxygène l'entre dans par sept
ports 131 avancés à travers le plat supérieur 79 et la partie annulaire de fermeture de bride du
isolateur supérieur 82. L'oxygène coule vers le haut du passage 109 par une valve à sens
unique 132 et dans un réservoir fourni par un logement en plastique 134. L'arrangement est
semblable à celui pour le retrait de l'hydrogène et ne sera pas décrit dans le grand détail.
Suffisez pour dire que le fond de la chambre est chargé avec de l'eau et l'oxygène est retiré par
un tube tordu 135 et un passage 136 de sortie dans le plat supérieur 78 de fermeture se
terminant en bec 137 de la livraison de l'oxygène. La pression sentant le tube 20 du
commutateur de commande 19 est reliée directement à la partie supérieure de la chambre 95
par l'intermédiaire du passage 138 dans le plat supérieur 79 et isolateur supérieur 82 de
fermeture pour sentir la pression d'hydrogène dans la partie supérieure de cette chambre. Si
cette pression monte au-dessus d'un commutateur de niveau prédéterminé 19 fonctionne pour
démonter le condensateur C2 du négatif commun rayent 17. Ceci enlève le signal négatif du
condensateur C2 qui est nécessaire pour maintenir l'opération continue de l'impulsion
produisant des circuits pour produire des impulsions de déclenchement sur le T1 de thyristor
et ces impulsions de déclenchement cessent donc. Le transformateur TR1 continue à rester en
fonction pour charger vider le condensateur C5, mais parce que le T1 de thyristor ne peut pas
être déclenché, vider le condensateur C5 restera simplement chargé jusqu'à ce que la pression
d'hydrogène dans la chambre 95 tombe au-dessous du de niveau prédéterminé et des
impulsions de déclenchement sont appliqués une fois de plus au mano-contact de T1 de
thyristor 19 commande ainsi le taux de production de gaz selon le taux auquel il est retiré. Il
est ainsi possible par exemple, pour alimenter les gaz d'hydrogène et de l'oxygène directement
à un moteur à combustion interne sans stockage intermédiaire, et l'appareil produira les gaz
selon la demande.
La rigidité des ressorts de commande pour les valves 112.132 d'évasion de gaz doit
naturellement être choisie pour permettre l'évasion de l'hydrogène et de l'oxygène dans les
proportions dans lesquelles ils sont produits par électrolyse, c.-à-d. dans les rapports 2:1 par le
volume. Les réservoirs 113.133 sont fournis comme mesure de sécurité. Si une contrepression soudaine étaient développées dans la livraison siffle ceci pourrait seulement briser
les logements en plastique 114.134 et ne pourrait pas être transmise de nouveau dans la
cellule électrolytique. Le commutateur 19 fonctionnerait alors pour arrêter davantage de
génération des gaz dans la cellule. Les raccordements électriques du transformateur
secondaire TR2 sont montrés dans fig. 3. Les deux extrémités de l'enroulement primaire 48
de transformateur sont reliées par des fils 156.157 à conducteurs 158.159 qui se prolongent
vers le haut par la partie centrale de patron du isolateur supérieur 83. Les extrémités
supérieures des conducteurs 158.159 projettent vers le haut comme goupilles dans une douille
61 formée dans le dessus du isolateur supérieur 83. Le dessus de la douille 161 est fermé par
une couverture 162 qui est tenue par un goujon 163 de centre et a un passage 164 par lequel
les fils du circuit externe peuvent être prolongés et reliés aux conducteurs 158.159 par
n'importe quel connecteur approprié (non montré) situé dans la douille 161. Les extrémités de
l'enroulement secondaire 49 sont reliées entre l'anode et la cathode et un raccordement
additionnel est fait au conducteur 158 relié au côté négatif de l'enroulement primaire.
Spécifiquement, une extrémité d'enroulement 49 est reliée à l'anode par un fil 141, ce
raccordement étant entièrement dans l'anode. L'autre extrémité de l'enroulement 49 est reliée
à la cathode par l'intermédiaire d'un fil 142 qui se prolonge de haut en bas par un trou dans le
isolateur inférieur 83 et puis horizontalement au congé affaire 71 entre le disque isolant
inférieur 76 et isolateur 83. Le visage supérieur du disque 76 et le visage inférieur du
isolateur 83 sont cannelés pour recevoir et maintenir sur le fil 142. En dehors de l'enveloppe,
le fil 142 est relié à un boulon 143 de terminal cathodique. Le boulon terminal 143 a une tige
144 passant à travers une ouverture dans la cathode et un buisson isolant 144 adaptés dans une
ouverture alignée dans le mur 72 d'enveloppe. Les 146 principaux du boulon thermique est
dessinés contre la périphérie intérieure de la cathode par le serrage d'un écrou de blocage 147,
et l'extrémité du fil 142 a un oeil qui est maintenu entre l'écrou 147 et une rondelle 148 en
serrant un écrou terminal 149 d'extrémité. Une rondelle 151 est fournie entre l'écrou 147 et
buisson 144, et les bagues 152.153 de cachetage sont fournies entre la tête 146 et la cathode
de boulon et entre le buisson 144 et le mur 72 d'enveloppe pour empêcher l'évasion de la
solution d'électrolyte. Le raccordement terminal est couvert par un logement 154 tenu en
place par les vis 155 de fixing. Le rapport électrique additionnel entre l'enroulement 49 et
conducteur 158 est établi par un fil 150 relié entre le fil 142 et le fil 156. Assumant une entrée
au transformateur secondaire TR2 de 22 ampères à 300 volts et à un rapport d'enroulement de
100:1 la tension de rendement appliquée entre l'anode et la cathode serait alors de 30.000
volts à une fréquence du pouls de 10.000 impulsions par seconde, avec un écoulement courant
de 220 milliampères. Ce rendement produit une décharge entre l'anode et l'électrolyte qui a
comme conséquence la production du rayonnement électromagnétique de longueur de vague
courte et également d'un courant de palpitation dans l'électrolyte. Dans l'espace entre l'anode
et la cathode il y a un champ magnétique de palpitation dû à l'enroulement secondaire du
transformateur et ceci aide à la génération du rayonnement de longueur de vague courte.
Spécifiquement, le rayonnement des mètres de la longueur de vague 10.sup.-10 aux mètres
10.sup.-13 est produit et ce rayonnement produit la radiolyse de l'électrolyte tandis que
l'écoulement électrolytique du courant prévoit le dégagement des produits de décomposition
de l'hydrolyse. La configuration de l'anode et de la cathode et de l'arrangement du
transformateur secondaire dans l'anode centrale est de grande importance.
L'anode et la cathode, étant construit avec du matériel magnétique, sont agies dessus par le
champ magnétique du transformateur TR2 pour devenir, pendant la période de l'excitation de
ce transformateur, conducteurs forts du flux magnétique pour créer un champ magnétique fort
dans l'espace d'interélectrode entre l'anode et la cathode. D'ailleurs, la périphérie externe
cannelée de l'anode et de la formation de bande de la cathode, forme ce champ magnétique
tels que des lignes de champ de l'anode sont causées pour intersecter des lignes de champ de
la cathode comme indiqué par les ensembles respectifs de lignes pointillées A et B tracés dans
une partie de la chambre d'électrolyte dans fig. 4. Les photons à grande vitesse du
rayonnement électromagnétique de vague courte tendront à suivre ces lignes de champ.
D'ailleurs, l'hydrogène et les ions de l'oxygène dans l'électrolyte seront concentrés le long de
ces lignes de champ et, en fait, se déplaceront selon elles. Ainsi, la possibilité statistique de
collision entre les photons à grande vitesse du rayonnement de longueur de vague courte et
des ions dans l'électrolyte est tout d'abord améliorée par la génération de ce champ
magnétique particulier. D'ailleurs, il y a une considérablement plus grande possibilité de
collision entre les ions elles-mêmes puisque ceux-ci tendront à se heurter aux intersections des
lignes A et B de champ la libération améliorée suivante des gaz d'hydrogène et de l'oxygène.
Ainsi, la configuration de l'anode et de la cathode qui produit les lignes d'intersection de
champ magnétique est extrêmement importante en améliorant l'efficacité du procédé de
radiolyse et également en libérant les produits de décomposition de l'hydrogène et de
l'oxygène. Cette configuration particulière également cause la superficie de l'anode d'être
sortie et permet un arrangement dans lequel l'anode et la cathode ont des superficies égales
qui est la plus souhaitable afin de réduire au minimum des pertes électriques. Il est également
souhaitable que les surfaces d'anode et de cathode sur lesquelles le gaz est produit soient
rendues rudes, par exemple, par le sable soufflant ou moletage. Ceci favorise la séparation
des bulles de gaz des surfaces d'électrode et évite la possibilité d'overvoltages. L'anode et la
cathode peuvent tous les deux être faites de nickel mais ce n'est pas essentielle, et elles
pourraient alternativement être constituées de l'acier plaqué par nickel, ou elles pourraient être
faites en platine ou être platine plaqué. La chaleur produite par transformer TR2 est conduite
par l'intermédiaire de l'anode à la solution d'électrolyte et augmente également la mobilité des
ions dans la solution d'électrolyte et contribue ainsi également au progrès de l'électrolyse et de
la radiolyse. Si désiré pour la dissipation de la chaleur il peut y avoir les ailerons de
refroidissement fournis tels que les ailerons 150. L'endroit du transformateur dans l'anode
permet également les raccordements du deuxième enroulement 49 à l'anode et à la cathode à
faire de conducteurs courts et bien protégés. Vidant le condensateur C5 déterminera un
rapport de temps de remplissage au temps de décharge qui sera en grande partie indépendant
de la fréquence du pouls. La fréquence du pouls déterminée par le transistor Q1 d'unijunction
doit être choisie de sorte que le temps de décharge ne soit pas à condition que produire la
surchauffe du transformateur love et plus en particulier l'enroulement secondaire 49 du
transformateur TR2. Avec la vague de dent de scie entrez et brusquement les impulsions
pointues de rendement du circuit préféré d'oscillateur le coefficient d'utilisation des
impulsions produites à une fréquence de 10.000 impulsions par seconde étaient environ 0,006.
Cette forme d'impulsion aide à réduire au minimum des problèmes de surchauffe dans les
composants du circuit d'oscillateur aux fréquences du pouls élevées impliquées. Un
coefficient d'utilisation de jusqu'environ à 0,1, comme peut résulter d'une entrée carrée de
vague, serait faisable mais à une fréquence du pouls de 10.000 impulsions par seconde,
certains des composants du circuit d'oscillateur serait alors exigé pour résister aux entrées
exceptionnellement élevées de la chaleur. Un coefficient d'utilisation environ de 0,005 serait
un minimum qui pourrait être obtenu avec le type illustré de circuits d'oscillateur.
La cellule électrolytique illustrée 11 est conçue pour produire l'hydrogène et l'oxygène à un
taux suffisamment pour l'opération des moteurs à combustion interne et d'autre emploie connu
dans l'art. Typiquement, il peut avoir un diamètre d'environ 8 pouces et d'une taille d'environ
8 pouces, de sorte qu'on le voie pour être extrêmement compact. Un appareil modifié
construit selon l'invention est illustré dans les figues. 8 à 10. cet appareil est en grande partie
identiques à cela déjà décrit avec référence aux figues. 1 à 7 et composants communs ont été
identifiés par les mêmes numéros de référence. Dans ce cas-ci cependant le rendement du
transformateur secondaire TR2 n'est pas appliqué directement entre l'anode 12 et la cathode
13, mais est à la place appliqué aux générateurs de rayonnement dénotés généralement en tant
que 201 montés dans la partie plus inférieure de la cellule électrolytique et en outre d'un
potentiel constant de C.c, par exemple 12 volts, est appliqués entre l'anode et la cathode
comme indiqué dans fig. 10. Les modifications faites à la partie inférieure de la cellule
électrolytique impliquent un épaississement de la partie centrale de patron du isolateur
inférieur 83. La partie épaissie de patron est indiquée à 8Ã. Le disque isolant 76 de l'appareil
précédent est éliminé et la couverture voûtée inférieure comme modifié et est indiqué dans les
figues. 8 et 9 comme 7Ä. La modification de la couverture 7Ä inclut la fourniture d'un filoncouche droit périphérique 202 et la couverture est attachée au fond de l'enveloppe extérieure
71 par les longs goujons de retenue 77A passant à travers les trous verticaux dans le filoncouche 202. Les générateurs 201 de rayonnement sont disposés directement sous la chambre
annulaire d'électrolyte sur les côtés diamétralement opposés de la chambre. Ils sont de
construction identique, chacune qui comporte un support en céramique cylindrique 203 qui a
un alésage central pour recevoir les électrodes 204.205 de tige de tungstène. Ces électrodes
sont disposées avec un espace entre eux et le support a une entaille supérieure 210 qui expose
l'espace d'électrode. L'extrémité externe de l'électrode 205 a une tête voûtée 206 et un ressort
207 est comprimé entre la tête 206 et l'extrémité externe d'un goujon creux 208 qui baise dans
s'ouvrir tapé prolongé radialement par le filon-couche 202 de la couverture 7Ä. Le bout
interne de l'électrode 205 est brusquement dirigé et le bout aigu est espacé indépendamment
de l'extrémité plate adjacente de l'électrode 204 par un espace au moins de 0,006 pouces et de
de préférence environ 0,016 pouces. L'électrode 204 est formée comme tige cylindrique
simple de tungstène équipée d'un chapeau en laiton 209 de bout interne qui a une langue 211
engager une fente 212 à la fin d'une tige en laiton 213 montée dans un trou alésé
diamétralement par le patron épaissi 8Ã du isolateur 83.
Le rendement de l'enroulement secondaire 49 de transformateur est appliqué à la tige en laiton
213 par l'intermédiaire du noyau 51 de transformateur, d'un ressort 214 et d'un goujon 215 qui
se prolonge de haut en bas dans le patron 8Ã et dans un trou taraudé au centre de la tige 213.
Comme indiqué dans fig. 8 le fil 141 dans ce cas-ci est inséré dans le noyau 51 plutôt que de
relié à l'anode comme dans l'appareil précédent et le fil 142 de l'appareil précédent est éliminé
tellement là n'est aucun raccordement entre l'enroulement secondaire et la cathode. Au lieu de
cela une constante approvisionnement de C.c de 12 volts est reliée directement entre l'anode
et la cathode par les fils isolés 216, 217. Le fil 216 est relié au boulon terminal 143 au lieu du
fil 142 et le fil 217 est prolongé par un buisson en nylon 218 dans le filon-couche 202 du
couvercle inférieur 7Ä et puis vers le haut par un trou 219 dans le isolateur 83 et dans
l'extrémité inférieure de la cathode. L'application des impulsions de 30.000 volts à la tige en
laiton 213 a comme conséquence un des générateurs 201 de rayonnement agissant de produire
du rayonnement gamma d'intensité élevée qui des irradiates l'électrolyte entre l'anode et la
cathode.
L'énergie à haute tension déchargera par ce générateur de rayonnement qui présente la
moindre résistance électrique de sorte que seulement un générateur fonctionne n'importe
quand. Si cependant un des générateurs échoue, l'autre commencerait à fonctionner. Les
impulsions rapides de la différence potentielle se sont appliquées entre les électrodes, 204,
205 résultats dans le rayonnement gamma de rayon en raison de l'impossibilité d'établir un
écoulement courant entre les électrodes suffisamment pour transmettre les électrons à grande
vitesse impliqués. L'extrémité aiguë de l'électrode 205 augmente la résistance au passage des
électrons et augmente donc la production du rayonnement gamma de la longueur de vague
plus court que les mètres 10.sup.-10 et généralement dans les mètres de la gamme 10.sup.-10
aux mètres 10.sup.-13. Le champ magnétique fort induit par l'enroulement secondaire du
transformateur TR2 aide également à la génération du rayonnement gamma et permet en fait
la génération du rayonnement d'intensité relativement élevée par une décharge ouverte
d'étincelle d'air. Encore davantage d'amélioration pourrait être réalisée si les électrodes 204,
205 étaient encapsulées dans un tube évacué. Comme dans le cas de l'incorporation
précédente les lignes d'intersection de champ magnétique de l'anode et de la cathode
fournissent ont préféré des chemins pour les photons à grande vitesse du rayonnement gamma
et les ions dans l'électrolyte se déplaceront également le long de ces lignes de champ de sorte
que la probabilité des collisions entre les ions et les photons à grande vitesse dans l'électrolyte
soit considérablement augmentée et il y ait également une plus grande probabilité de la
collision des ions aux intersections des lignes de champ. Ainsi il y a un taux élevé de
décomposition par la radiolyse et la libération de la décomposition produites par électrolyse.
Fig. 11 est un schéma de circuit pour une modification de l'appareil des figues. 8 à 10. Dans
ce cas-ci la construction physique de la cellule électrolytique comme illustré dans les figues.
8 et 9 restes inchangés mais au lieu d'appliquer une constante potentiel de C.c de 12 volts
entre l'anode et la cathode, l'anode sont reliés par l'intermédiaire d'un dispositif 300 de
commande au côté de rendement du relais RL1. Le côté de rendement du relais RL1 fournit
une constante potentiel de C.c de 12 volts et le dispositif 300 de commande sert à modifier
ceci avant qu'il soit appliqué à l'anode. Le potentiel de décomposition pour l'eau est de 1,8
volts et c'est le minimum théorique pour l'électrolyse de l'eau à procéder. Dans la pratique il
est nécessaire d'assurer une tension additionnelle, nommée surtension, et ceci dépend des
caractéristiques physiques de la cellule électrolytique et de la quantité d'électrolyte. Si la
surtension est excédée aucune amélioration est réalisée et la tension additionnelle est
simplement gaspillée dans la génération de la chaleur. Le but du dispositif 300 de commande
est de s'assurer que la surtension nécessaire est fournie mais la tension additionnelle est
réduite au minimum. Il peut également servir à empêcher le refoulement d'cEmf de
l'électrolyte au circuit. Il peut, par exemple, comporter une diode ou un certain nombre de
diodes en série pour fournir un dévolteur dans la tension du côté de rendement du relais RL1
et une augmentation conséquente du courant. Il peut alternativement inclure des moyens de
produire une tension CC De palpitation à appliquer à l'anode 12. De divers circuits standard
de commutation pourraient être utilisés à cette fin et en particulier un circuit standard de
multivibrateur pourrait être utilisé. Si un courant de palpitation est employé il est nécessaire
de garder la fréquence du pouls au-dessous d'environ 10.000 impulsions par minute autrement
que le courant de palpitation induit dans l'électrolyte adoptera une caractéristique de courant
alternatif qui retardera l'électrolyse. Les expériences ont exécuté sur de petits dispositifs
comme cela illustré, ont indiqué que, afin de produire le rayonnement électromagnétique
nécessaire de vague courte, le rendement électrique à partir du transformateur TR2 doit être
au moins de 10.000 volts, autrement aucun rayonnement gamma appréciable n'est produit.
Bien que les augmentations de la tension produise le rayonnement accru, la tension et le
rendement conséquent de rayonnement doivent être assortis aux caractéristiques physiques de
la cellule et à la quantité d'électrolyte utilisée. Le circuit électrique déjà décrit produit environ
30.000 volts et nous avons constaté que c'est un optimum pour l'appareil particulier illustré. Il
est également nécessaire, afin d'éviter des problèmes de chauffage dans le circuit électrique,
que la fréquence du pouls de la décharge électrique soit les 5.000 pules plus grands que par
minute, et de préférence de l'ordre de 10.000 impulsions par minute. On l'a plus loin constaté
que le rayonnement de vague courte doit avoir une intensité au moins de 6 milliRoentgen/hour pour produire la radiolyse significative de l'eau dans l'appareil selon
l'invention. L'intensité du rayonnement exigée naturellement dépendra de la taille de
l'installation et de la quantité d'électrolyte irradiée mais on le croit que 6 milli-Roentgen/hour
doivent être considérés comme un minimum absolu pour réaliser n'importe quel résultat
significatif même dans un petit appareil. Appareil construit selon des figues. 8 à 10 a produit
un résultat gamma de rayonnement de 26 à 28 milli-Roentgen/hour qui est tout à fait
proportionné pour produire la radiolyse rapide de l'électrolyte dans un un tel appareil. Figues.
12 à 26 illustrent un appareil modifié et amélioré en lequel l'électrolyte est irradié par le
rayonnement électrique de longueur de vague courte produit par un tube de rayonnement situé
au centre de la cellule dans une anode tubulaire creuse de la cellule. Le tube de rayonnement
produit une diffusion 360.degree. du rayonnement qui rayonne extérieurement par des trous
ou des fenêtres dans l'anode pour fournir l'irradiation intense de l'électrolyte. Des aimants
permanents sont installés dans l'anode et dans la cathode pour produire un champ magnétique
soigneusement formé dans la cellule. Un écoulement de recyclage d'huile traverse l'anode et
autour du tube de rayonnement à la chaleur d'extrait de la cellule et pour empêcher étinceler
entre le tube de rayonnement et d'autres composants de la cellule. La cellule électrolytique de
l'appareil illustré dans les figues. 12 à 26 est dénotés généralement en tant que 301. Il
comporte une enveloppe extérieure 302 ayant un mur périphérique 303 d'aluminium et les
fermetures 304, 305 de dessus et de bas. Le mur périphérique 303 incorpore les ailerons de
refroidissement 310. La fermeture inférieure 305 est composée d'une embase non magnétique
306 d'acier inoxydable qui est maintenue à l'extrémité inférieure du mur périphérique 303
d'enveloppe au moyen de maintenir les boulons 307 qui s'adaptent dans les trous taraudés
dans le mur d'enveloppe. L'interface entre l'embase 306 et le mur 303 d'enveloppe est scellée
par une garniture annulaire 308. La fermeture supérieure 304 est composée d'un plat non
magnétique 309 de dessus d'acier inoxydable et d'une couverture en plastique 311. Le plat
supérieur 309 est attaché à l'extrémité supérieure du mur 303 d'enveloppe en maintenant les
boulons 313 qui baisent dans les trous taraudés 314 dans le mur d'enveloppe et la couverture
en plastique 311 est attachée au plat supérieur 309 en attachant les vis 315 afin de couvrir une
ouverture centrale dans le plat supérieur. L'interface entre le plat supérieur 309 et le mur 303
d'enveloppe est scellée par une garniture annulaire 316. Une cathode tubulaire 317 est entrée
étroitement dans le mur 303 d'enveloppe. L'extrémité supérieure de cette cathode engage la
garniture 316 et sa extrémité inférieure fournit une butée pour la jante externe d'un disque
inférieur en plastique 318 qui est jugé maintenu au fond de la cathode par l'embase 306. Une
garniture 319 de cachetage est située entre l'fin inférieure de la cathode et le disque inférieur
en plastique 318. Le disque inférieur en plastique 318 a une partie centrale de patron 321 qui
incarne les bornes 322 de douille, 323 pour les bornes 324, 325 d'un tube électromagnétique
de rayonnement de longueur de vague courte dénoté généralement en tant que 326 disposés au
centre de la cellule.
Le tube 326 de rayonnement comporte une enveloppe murée par verre partiellement évacuée
qui loge un filament protégé enroulant 327 et une anode 328 ayant une insertion 330 de
tungstène fournir une surface plate de cible. Les extrémités du filament enroulant 327 sont
électriquement reliées aux bornes terminales 324, 325 et l'anode 328 est reliés par un
raccordement 329 de vis à un composant 331 en métal qui a un corps à ailettes et une tige
supérieure 332 qui des projets dans un trou dans le dessous de la couverture en plastique 311.
Comme sera décrit en plus détail au-dessous des servir du membre 331 en métal de prise
électrique par laquelle pour assurer la haute tension à l'anode du tube de rayonnement et
également comme radiateur pour le tube de rayonnement. Le tube 326 de rayonnement est
entouré par une anode dénotée généralement en tant que 333 qui est maintenue entre le disque
en plastique inférieur 318 et un disque en plastique supérieur 334 au moyen de maintenir plus
bas les boulons 335 et le haut maintenant les boulons 336. L'anode comporte une anode
tubulaire non magnétique en métal 337 dans laquelle est force adaptée une douille en
plastique épaisse 338 de recouvrement. Les tiges de la vis des boulons 335 dans les trous
taraudés 339 dans le fond de l'anode 337 et de leurs têtes s'appuient contre un anneau 341 en
métal adapté au dessous du disque inférieur en plastique 318. Les tiges de la vis des boulons
336 dans les trous taraudés 342 dans l'extrémité supérieure de l'anode 337 et de leurs têtes
s'appuient contre un circlip 343 en métal adapté à un visage supérieur du disque en plastique
334. Une garniture 344 est comprimée entre la jante externe du disque en plastique supérieur
334 et les extrémités supérieures de l'anode 337 et le recouvrement 338 d'anode et une plus
petite garniture 345 est comprimées entre le disque en plastique inférieur 318 et les extrémités
inférieures de l'anode et du recouvrement d'anode. Une paire de joints 346 de bague sont
disposées dans les cannelures circulaires de la périphérie externe du recouvrement 338
adjacent les fins de dessus et de bas de la cathode afin de former des joints assurant la
séparation de l'électrolyte qui entoure l'anode et le pétrole qui traverse l'intérieur de l'anode.
Comme le plus clair est vu dans fig. 20 la périphérie externe de l'anode 337 est usinée pour
former huit cannelures circonférentiellement espacées 347 qui ont les surfaces arquées se
réunir aux crêtes pointues 348 définies entre les cannelures. La totalité de la surface
périphérique externe de l'anode est moletée pour produire de petites projections pyramidal
afin d'augmenter la superficie efficace de l'anode et favoriser la séparation des bulles de gaz
sur cette surface. L'anode est faite d'un matériel non magnétique, de préférence laiton plaqué
par nickel. Le mur tubulaire de l'anode est perforé par huit trous ou fenêtres 349 disposés
centralement des cannelures (c.-à-d. à mi-chemin entre crêtes 348) et à mi-chemin entre les
extrémités de l'anode. En référence à fig. 21, la périphérie externe du recouvrement 338
d'anode a huit alésages sans visibilité 351 qui s'inscrivent aux trous 349 dans l'anode quand le
recouvrement est adapté dans l'anode. Le recouvrement peut servir ainsi à séparer
l'électrolyte de l'huile dans l'anode mais l'épaisseur de paroi du recouvrement est réduite à un
minimum à l'anode troue afin de présenter l'obstruction minimum au rayonnement
électromagnétique de longueur de vague courte produit par le tube 326 de rayonnement
comme ce rayonnement étend du tube 326 et par les trous d'anode. Le tube 338 de
recouvrement d'anode a une bride circulaire intérieure 352 a plac adjacent les dessus des trous
349 d'anode et des alésages 351 de recouvrement. Cette bride soutient une enveloppe en
plastique annulaire 353 qui contient une pile de trois aimants permanents annulaires 354. Les
aimants sont fermement retenus par six garnitures en caoutchouc 355 qui sont comprimées
entre l'aimant le plus élevé et le disque en plastique supérieur 334. Comme soyez décrit cidessous les aimants 354 produisent un champ magnétique fort dans la cellule. Afin de
produire la densité plus élevée possible de flux, ils sont de préférence du type de samarium de
cobalt.
La cathode 317 comporte un tube 356 de cathode, dont la périphérie externe est enfoncée pour
recevoir une gaine externe 357 de fil qui sert de bouclier de rayonnement. À la différence de
l'anode, la cathode est faite d'un matériel magnétique. De préférence elle est construite avec
de l'acier doux plaqué par nickel. Son périphérie intérieure a huit rainures en queue d'aronde
verticales 358 disposées à l'espacement circulaire égal. Sept de ces fentes reçoivent les
bandes en plastique 359 qui incorporent les petits logements 361 d'aimant. Sept aimants
permanents 360 sont installés dans des logements 361 par insertion par les ouvertures 362 qui
sont alors scellées avec la résine époxyde avant que les bandes 359 soient adaptées au tube de
cathode. La fente restante 358 de tube 356 de cathode est équipée d'une bande en plastique
plate 363 qui n'incorpore pas un logement d'aimant. La cathode est un ajustement ordonné
dans le mur périphérique 303 de l'enveloppe extérieure 302 de la cellule et on l'installe tels
que les sept aimants 360 de cathode sont radialement alignés avec les centres des cannelures
347 d'anode. Elles donc sont généralement alignées avec sept des trous 349 d'anode. Les
parties exposées de la périphérie intérieure du servir du tube 356 de cathode de cathode
dépouille les lignes centrales dont sont radialement alignés avec les crêtes 348 d'anode.
Comme dans les incorporations précédentes la somme des largeurs extérieures de ces bandes
sont égale au total des largeurs extérieures des cannelures d'anode. La chambre 361
d'électrolyte entre l'anode et la cathode est au commencement chargée de l'électrolyte par une
ouverture de remplisseur dans le plat supérieur 309 qui est alors fermé par une prise 370 de
vis. Cette chambre reçoit l'eau de maquillage d'une pipe 362 d'approvisionnement par
l'intermédiaire d'un passage 363 d'admission de l'eau dans le plat supérieur 309 et par une
soupape à pointeau 364 qui est commandée par un flotteur 365. Le flotteur 365 est formé
comme une coquille creuse généralement cylindrique de l'acier non magnétique qui se déplace
verticalement dans un camp en plastique 366 a attaché à la face infèrieure du plat supérieur
309 par une vis 367 d'attache. Le flotteur et le camp sont disposés dans la chambre
d'électrolyte adjacente la bande 363 de cathode, qui n'est pas équipée d'un aimant de cathode
afin de permettre au suffisamment d'espace d'adapter au flotteur. Le flotteur agit sur la
soupape d'admission de l'eau 364 par l'intermédiaire d'un bras déclencheur d'acier inoxydable
368 qui est relié au flotteur par un connecteur en plastique électriquement isolant 369. Une
paire de navires de collection de gaz dénotés généralement en tant que 371 sont montées sur
le plat 309 de dessus en métal. Chacun de ces navires comporte un mur latéral en plastique
transparent 372 couvert par un couvercle 373 en métal. Le couvercle est équipé d'un boulon
de retenue central 374 qui baise dans un trou taraudé dans le couvercle 309 pour maintenir le
couvercle et le mur latéral au couvercle. Comme le plus clair vu dans les figues. 17 et 18 le
visage supérieur du plat supérieur 309 est usinés afin de former un puits 375 au fond de
chaque navire 371 et ceci de collection de gaz bien soit remplie avec de l'eau au niveau
indiqué à 376. Cette eau peut être refaite le plein de temps en temps comme exigée par des
ouvertures de remplisseur dans des couvercles 373 qui sont fermés par les vis 377.
Le mélange des gaz d'hydrogène et de l'oxygène libérés dans la partie supérieure de la
chambre 361 d'électrolyte passe vers le haut dans les navires 371 de collection par
l'intermédiaire d'une paire de clapets à gaz 378. Chaque clapet à gaz comporte un membre
creux inférieur 379 de broche, qui se prolonge vers le haut par un trou dans le plat 309 de
dessus en métal et est vis reliée à 381 à l'extrémité inférieure d'un membre central 382 de tige
de valve ayant une tête agrandie 383 dont une jupe externe 384 dépend au-dessous du niveau
de l'eau dans le navire de collection de gaz. L'extrémité inférieure de la broche 379 a une
bride 385 de sorte qu'une action de retenue soit produite entre cette bride et le fond de la tige
de valve 382 pour maintenir la valve pour compléter le plat 309 quand le raccordement 381 de
vis est serré.
Une paire de garnitures sont fournies au joint contre la fuite de l'eau du navire de collection de
gaz. La broche 379 et la tige de valve 382 sont creuses et gaz des écoulements de chambre
d'électrolyte vers le haut par eux et de là de haut en bas et extérieurement par quatre trous 387
dans la tête 383 de valve dans l'espace dans la jupe 384 de valve. Le gaz doit alors
bouillonner de haut en bas par l'eau dans bien au fond du navire de collection de gaz pour
s'échapper dans la chambre 388 de collection de gaz dans la partie supérieure du navire de
collection. Le mélange de l'hydrogène et du gaz de l'oxygène qui s'accumule dans les
chambres 388 de collection des navires 371 découle de ces chambres par les tubes tordus 389
dans une paire de passages 391 d'écoulement de gaz se prolongeant le long du plat 309 de
tube en métal à une paire de conduits verticaux 392 d'écoulement de gaz formés dans le mur
périphérique 303 de l'enveloppe extérieure. Le gaz passe alors des conduits 392 par
l'intermédiaire des valves à sens unique à ressort 393 dans une pipe 394 de la livraison
boulonnée au côté de l'enveloppe de cellules par les boulons 395, d'où il peut être sifflé au
stockage ou à un point de consommation. Un tube 400 est adapté à un tapement dans la
couverture supérieure 309 qui se relie au dessus de la chambre d'électrolyte. Le tube 400
surveille donc la pression dans la chambre d'électrolyte. Son autre extrémité est reliée à un
mano-contact dans les circuits électriques de l'appareil comme sera expliqué ci-dessous. La
cellule a un système obligatoire de circulation d'huile d'écoulement par lequel de l'huile soit
passée dans le fond de la cellule et vers le haut par l'intérieur de l'anode pour entourer
complètement le whereafter du tube 326 de rayonnement qu'elle passe dehors à partir du
dessus de la cellule et soit recyclée. L'huile déplace l'air de l'intérieur de la cellule, qui
pourrait autrement laisser étinceler pour se produire entre le tube 326 et d'autres composants
de rayonnement de la cellule, et elle sert également à extraire la chaleur à partir de la cellule et
à empêcher ainsi la surchauffe du tube de rayonnement. L'huile écrit le fond d'une cellule
d'une pipe 401 d'entrée par un orifice d'entrée 402 et passe vers le haut par les trous 403 dans
la partie centrale de patron du plat en plastique inférieur 318. Elle passe alors vers le haut par
l'intérieur de l'anode et autour du tube et du membre à ailettes 331 de rayonnement en métal.
La partie supérieure 332 de tige du membre 331 a un fâcheux transversal 404 se relier à un
alésage vertical central 405 par lequel les écoulements d'huile à un passage 406 de sortie
d'huile dans la couverture en plastique 311 et de là dans une pipe 407 de sortie d'huile.
L'huile peut être recyclée par une pompe de pression par une unité de refroidissement de
radiateur et d'accummulator ou d'extenseur pour adapter à la dilatation thermique d'huile. En
raison de son construction à ailettes, le membre 331 fournit l'excellent transfert thermique à
partir du tube de rayonnement à l'huile de circulation qui peut couler vers le haut le long des
canaux définis entre les ailerons verticaux. Le membre 31 sert également de prise électrique
par lequel un rapport de tension élevée soit établi à l'anode 328 du tube de rayonnement. Ce
rapport est établi à partir d'un câble à haute tension 408 relié par l'intermédiaire d'un boulon
en plastique 409 dans la couverture en plastique 311 à un conducteur en laiton plaqué argenté
411 qui s'appuie contre la partie 332 de tige du membre 331 de connecteur et est soutenu par
un joint en caoutchouc flexible 412. La borne 323 pour le filament 327 de tube est reliée par
l'intermédiaire d'un fil 413 à une avance électrique positive 414 d'entrée et l'autre borne 322
de filament est reliée par l'intermédiaire d'un fil 415 directement à l'enveloppe extérieure de la
cellule par lequel elle soit mise à la terre. Le tube 356 de cathode est mis à la terre par son
enclenchement avec l'enveloppe extérieure de la cellule et l'anode 337 est électriquement
reliée par l'intermédiaire d'un des goujons de retenue 335 à une avance positive 416 d'entrée
qui écrit la partie plus inférieure de l'enveloppe extérieure par un joint en caoutchouc 417.
Avant de décrire les circuits électriques pour l'appareil illustré dans les figues. 12 à 26, le
fonctionnement général de l'appareil seront décrits.
Commencer l'opération de la chambre 361 d'électrolyte de cellules est chargé d'un soluté de
25% d'hydroxyde de potassium.
Un potentiel constant de C.c de 4,2 volts est appliqué entre l'anode 337 et cathode 356. Le
filament 327 est fourni avec une tension positive réglée de 2,65 volts et une tension CC De
palpitation très élevée est appliquée entre le filament et l'anode du tube de rayonnement.
Typiquement la tension entre le filament et l'anode sera de 40 kilovolts avec une tension
d'ondulation superposée de 2-4 kilovolts. Dans ces conditions le bombardement d'électron de
l'anode produit une bande 360.degree. de rayonnement indiquée par les lignes pointillées 421
dans fig. 25. Comme indiqué par ces lignes pointillées la bande du rayonnement évente de
haut en bas du plan horizontal de la surface plate de cible de l'anode de tube de rayonnement
par un angle de dispersion approximativement de 15.degree.. Le rayonnement comporte des
photons d'énergie élevée de la longueur de vague moins que les mètres 10.sup.-10. Les essais
indiquent que l'intensité de rayonnement du tube est de l'ordre de 30.000 Roentgen/hour. Ce
flux élevé des photons libère un grand nombre de neutrons dans la cible de tungstène du tube
de rayonnement et le tube donc agit également en tant que source pulsée des neutrons qui
rayonnent avec les photons d'énergie élevée dans le faisceau de rayonnement. Le faisceau de
rayonnement se prolonge extérieurement par les trous 349 dans l'anode 337 dans la chambre
d'électrolyte et en raison des réflexions de la cathode une bande de l'électrolyte dans la
chambre d'électrolyte est intensément irradiée. Les aimants 354 d'anode et les aimants 360 de
cathode produisent un champ magnétique intense dont la forme est indiquée par les lignes
tirées 422, 423. Les lignes 422 indiquent que les lignes de champ magnétique de boucle
bloquée qui se prolongent de haut en bas des aimants 354 d'anode pour intersecter le faisceau
de rayonnement à approximativement 90.degree. courbent alors vers l'intérieur et pour se
prolonger vers le haut verticalement par la cathode du tube 326 de rayonnement et par le
whereafter du membre 331 en métal elles courbent extérieurement et de haut en bas aux
extrémités supérieures des aimants d'anode. Dans la région entre le filament de tube de
rayonnement et l'anode le champ magnétique sert accélèrent les électrons qui bombardent
l'anode de tube de rayonnement et ainsi contribuent à l'énergie du rayonnement produit par le
tube. Les lignes 423 montrent aux boucles externes de champ ce qui s'étendent du fond des
aimants 354 d'anode et à travers aux aimants 360 de cathode d'où elles passent vers le haut par
la cathode et en arrière dans une boucle bloquée à l'extrémité supérieure des aimants d'anode.
Le service des aimants 360 de cathode pour dessiner des ces champ magnétique raye de sorte
qu'ils passent extérieurement par la chambre d'électrolyte dans la région où l'électrolyte est
soumis à l'irradiation intense. Le champ magnétique dans cette région de la chambre
d'électrolyte fournit donc les chemins préférés pour les photons de rayonnement qui tendent
alors à passer par l'électrolyte dans des directions radiales. L'intersection du champ
magnétique avec les photons de rayonnement dans l'électrolyte produit un effet "de
chiquenaude de rotation" en protons libérés dans l'électrolyte qui augmente leur force. Les
lignes de champ magnétique dans la chambre d'électrolyte fournissent ont préféré des chemins
pour les photons énergiques du rayonnement électromagnétique et les ions dans l'électrolyte
se déplaceront également le long de ces lignes de champ de sorte que la probabilité des
collisions entre les ions et les photons énergiques dans l'électrolyte soit considérablement
augmentée. Ainsi il y a un taux élevé de décomposition par radiolyse et une libération des
produits de décomposition produits par électrolyse. Les produits de décomposition sont sous
forme de gaz fortement ionisés d'hydrogène et de l'oxygène. D'ailleurs, en raison de la
capture nucléaire des neutrons a associé au faisceau de rayonnement le gaz d'hydrogène ionisé
qui est produit comportera une proportion beaucoup plus élevée des deutérons qu'en
hydrogène naturel.
Ainsi un mélange des gaz fortement ionisés de l'oxygène et d'hydrogène comprenant une
proportion de deutérons sensiblement élevée s'accumule dans la partie supérieure de la
chambre d'électrolyte et passe vers le haut dans les navires 371 de collection d'où il traverse
les tubes tordus 389 et le transfert passe 391 et canalise 392 dans la pipe 394 de sortie. Afin
de réaliser les résultats ci-dessus le champ magnétique devrait avoir une densité de flux 500
plus grands que Grauss dans l'électrolyte, et de préférence de l'ordre de Grauss 1800. Le
circuit électrique pour l'appareil montré dans les figues. 12 à 25 est illustrés dans fig. 26.
Comme représenté sur cette figure les circuits activent par une batterie 501 de 12 volts. Un
commutateur de commande principal "Marche/Arrêt"simple 502 fournit la tension positive à
un régulateur de tension de filament de tube de rayonnement dénoté généralement comme 503
et à un circuit de temporisateur dénoté généralement en tant que 504. Le régulateur de tension
de filament fournit la tension positive commandée au filament 327 du tube 326 de
rayonnement. Le temporisateur 504 active un relais principal 505 de commande qui est relié
au négatif commun par un commutateur de commande de pression 506. Le commutateur de
commande de pression 506 fournit la tension négative à un voyant 507 l'autre côté dont reçoit
la tension positive de la batterie 501. 508 approvisionnements une tension positive
commandée à un circuit d'inverseur dénoté généralement pendant que 511 qui fournit
alternativement une forme carrée de vague de tension CA À un circuit de multiplicateur de
tension produit la différence potentielle de C.c de haute tension qui est appliquée au tube 326
de rayonnement. Cette tension est approximativement 40 kilovolts de C.c avec brusquement
superposée une ondulation pointue de 2-4 kilovolts. La tension positive pour l'anode 337 de
la cellule 301 est fournie par un circuit d'alimentation d'énergie de commutation dénoté
généralement en tant que 513 qui active par le relais 509 de puissance élevée. La pression
sentant le tube 400 de la chambre d'électrolyte de la cellule 301 est indiquée dans le schéma
de circuit par une ligne cassée et est reliée au commutateur de commande de pression 506.
Les composants principaux du circuit électrique seront maintenant décrits séquentiellement en
détail. Le régulateur de tension de filament (503) quand la tension positive est assurée par le
commutateur de commande principal 502 et active le relais RL1 il fournira le courant au
régulateur de tension IC1 par le contact fixe du relais. Le même contact fournira le courant au
temporisateur 504 par le contact normalement fermé du relais RL2. Capacitor C1 est relié
entre les canalisations d'alimentation négatives et positives et fournit retarde de 1,5 secondes
où le relais RL1 s'éteint pour s'assurer que l'à haute tension fourni au tube 326 de
rayonnement est arrêté avant que la tension réglée de filament soit arrêtée avant que la tension
réglée de filament soit arrêtée. La tension de rendement du régulateur IC1 est commandée par
le niveau d'ensemble de la résistance d'un réseau de résistance R1, R2 et RV1 (résistance
variable). Actes du condensateur C2 pour stabiliser le circuit contre des coupures
d'approvisionnement de tension d'entrée. La résistance R3 isole le condensateur C3 du
rendement du régulateur IC1 et équilibre le diviseur d'entrée. Le condensateur C3 est
employé tombent l'amplificateur d'erreurs dans le régulateur IC1 et pour fournir la
compensation de fréquence. Si le transistor de freinages de filament Q1 est mis en marche par
le courant fourni par la résistance R4 et R5 et le relais RL2 pour arrêter le courant
d'approvisionnement au temporisateur 504. Les valeurs de la résistance R4 et R5 sont
choisies pour empêcher le suffisamment d'approvisionnement courant pour activer le relais
RL2 pendant le fonctionnement normal du tube de rayonnement. Quand le transistor Q1 et
relais RL2 sont activés une résistance R6 laisse tomber l'approvisionnement de 12 volts à un
niveau où elle ne surcharge pas le relais RL2 de 6 volts. Le temporisateur (504) que délai le
circuit 504 fournit le courant au relais principal 505 de commande.
Quand la puissance est assurée par le point de contact normalement fermé de relais RL2, le
condensateur C4 est chargé par la résistance R7 jusqu'à ce que la tension à travers le
condensateur C4 atteigne la tension de déclenchement du transistor Q2 d'unijunction. Délai
est commandé par le rapport du condensateur C4 et résistance R7 et fournit retarde de 2 à 3
secondes. Quand le transistor Q2 d'unijunction allume et décharge le condensateur C4, par la
résistance R8, lui fournit une impulsion de tension qui est appliquée à la porte de SCR1 et
allumera SCR1. La résistance R9 commandera le courant pulsé fourni à la porte des actes du
relais RL4 de commande de SCR1. Master comme charge pour le dispositif, et ainsi, quand
SCR1 s'allume, les verrous principaux du relais RL3 de commande plus d'et fournit, par son
point de contact, la tension positive pour conduire le régulateur de tension d'inverseur 508 et
active le relais RL4 de puissance élevée. Le relais principal 505 de commande est relié à
l'approvisionnement négatif par le point de contact normalement fermé de commutateur de
commande de pression 506. Quand la pression de gaz en cellule 301 monte au-dessus d'un
certain niveau, le commutateur de commande de pression 506 change plus de pour fournir la
tension négative au voyant 507 et pour arrêter la fonction du relais principal 509 de
commande jusqu'à ce que la pression de gaz réduise à la normale. Pendant cette période le
circuit complet est inactif excepté l'approvisionnement de filament de tube. Le régulateur de
tension d'inverseur (508) le régulateur de tension de passage de série 508 sent des
changements de la tension de rendement par les transistors Q3 d'amplificateur différentiel et
Q4 et ses résistances associées de circuits R10, R11, R12 et R13 et diode Zener ZD1. Resistor
R13 prévoit un grand courant pour traverser ZD1 et puisqu'il est beaucoup plus grand que les
résistances traversantes courantes R10 et R11 fait la tension de référence produite par la diode
Zener ZD1 au point A pratiquement indépendant des changements de la tension. S'il y a
n'importe quel changement à la tension, ceci cause un changement complémentaire du courant
de base au transistor Q5. Ceci est réalisé en utilisant le transistor Q4 pour commander le
courant par le transistor Q5 du transistor Q5. est employé comme conducteur commun
d'émetteur et règle le courant de base à la diode Zener ZD2 du transistor Q6. de passage de
série fournit la tension de référence pour cet arrangement des transistors Q5 et Q6 et maintient
la tension à la base de Q6 constante et par conséquent seulement changeante le courant de
commande par les résistances R14 et R15 du transistor Q5. pour fournir polariser correct des
transistors Q5 et Q6. Le condensateur C5 maintient la basse impédance de rendement aux
hautes fréquences où les transistors Q3 et Q4 de gain est bas. La valeur de la résistance R12
est choisie pour dessiner le courant suffisant de fonctionnement par les transistors Q3 et Q4,
tels que le transistor Q4 est dans son région active pour de grandes variations possibles de
tension. Le régulateur de tension d'inverseur reçoit l'approvisionnement positif de 12 volts
par le relais principal 505 de commande et fournit une tension réglée d'approximativement 8
volts à l'inverseur 511. L'inverseur (511) l'inverseur est un C.c au convertisseur à C.a. en
utilisant un oscillateur de transistor. Les transistors Q7 et Q2 sont les dispositifs à grande
vitesse de commutation et fonctionnent pour fournir un courant à haute fréquence alternatif, la
fréquence 3KHz à 25KHz, en T1 d'enroulements et T2 primaires. Le signal de départ s'est
appliqué au robinet de centre du T3 d'enroulement est commandé par le réseau de résistance
fourni par les résistances R15 et R16 tels que sa grandeur fournira la suffisamment de
commande basse aux transistors Q7 et Q3 pour leur permettre de déclencher alternativement.
Les transistors Q7 et Q8 fourniront vis-à-vis de l'écoulement du courant dans le T1
d'enroulements et le T2 qui alterne le flux dans le noyau FC1 de ferrite de positif au négatif.
L'enroulement secondaire produit d'un résultat à haute tension au moyen du grand rapport de
tours entre les enroulements primaires et secondaires. Le condensateur C6 agira en tant que
filtre et empêchera des coupures de tension d'entrée.
Le multiplicateur de tension (512) la tension d'entrée au multiplicateur de tension est la forme
d'onde à C.a. de haute tension de l'enroulement secondaire T4. d'inverseur typiquement que ce
sera au sujet de 18KV. Le fonctionnement du circuit peut être décrit en considérant les cycles
positifs et négatifs alternatifs de la forme d'onde à C.a. de haute tension. Sur premier demi du
cycle positif les diodes D1 et D2 sont polarisées en aval et chargent le condensateur C7 à la
valeur maximale du cycle positif. Sur le cycle négatif les diodes suivantes D1 et D2 sont
renversées décentrées et les diodes D3 et D4 sont polarisées en aval. Décharges du
condensateur C7 par les diodes D3 et D4 pour charger le condensateur C8. Au prochain
condensateur positif de demi de cycle C7 est chargé encore par les diodes D1 et D2 tandis que
la tension à travers le condensateur C8 polarise en aval les diodes D5 et D6 qui permet au
condensateur C8 de charger le condensateur C9. Ce processus est répété sur le prochain
condensateur de remplissage négatif C10 de demi de cycle et dans un condensateur semblable
de mode C11 est chargé sur demi de cycle positif suivant. En ce moment (22/3 de cycles
complets depuis le déclenchement de l'ordre) les condensateurs C7, C9 et C11 sont chaque
entièrement zéro chargé à la tension maximale positive de l'enroulement secondaire T4 et
puisque les condensateurs sont en série avec l'un l'autre la tension en ce qui concerne la terre
sur la borne de rendement du multiplicateur de tension est trois fois le zéro de faire une pointe
la valeur. Ce processus continue tant que la tension d'entrée est présente et en raison de
l'action de rectification des diodes D1 - D6. Le rendement comme étant multiplié à trois fois
la tension d'entrée est également rectifié d'une tension CA À une tension CC. Cependant, le
règlement de ce type de circuit est tel que la forme d'onde de C.c a une tension d'ondulation
superposée assez grande à C.a.. C'est en général 2 - 4KV dans une tension totale de
rendement de 46KV. Alimentation d'énergie de commutation (513) que le circuit
d'alimentation d'énergie de commutation fonctionne à l'aide du transistor Q9 de passage et de
son transistor de conducteur associé Q10 rapidement commuté en marche et en arrêt par le
régulateur de tension IC2. Un résultat de cinq volts peut être obtenu par cette méthode parce
que les transistors sont alimentés jusqu'à ce que la tension de rendement soit juste au-dessus
de 5 volts. Ils sont alors coupés jusqu'aux chutex de tension à juste en-dessous de 5 volts. Ce
processus continue et la tension de rendement est ainsi une tension CC Avec une légère
ondulation superposée à C.a.. Les résistances R17 et R18 rétroagissent une fraction de la
tension de rendement à IC2 et ceci est comparé à une tension interne de référence dans IC2.
Le résultat de cette comparaison commande la commutation des transistors Q9 et Q10.
Resistor R20 améliore le règlement de rendement contre des changements de tension d'entrée
en alimentant une petite tension compensatrice proportionnelle à la tension d'entrée à IC2.
Les condensateurs C12 et C14 fournissent la rétroaction à C.a. à IC2 qui cause pour produire
la tension pour être indépendant de la tension d'ondulation de rendement à travers le
condensateur C15. Capacitor C13 est employé tombe l'amplificateur d'erreurs dans les circuits
internes du régulateur de tension IC2 et pour fournir la compensation de fréquence. Le
condensateur C16 améliore la réponse passagère des circuits 513 d'alimentation d'énergie. La
résistance R21 établit le niveau désiré de la commande basse au transistor Q10 et détermine la
tension d'hystérésis à travers la résistance R19. Le transistor Q11 fournit l'action limiteuse
courante en sentant la chute de tension à travers la résistance R24. Quand le courant de sortie
excède un transistor prédéterminé Q11 de limite tourne découper dessus le courant
d'entraînement à IC2. Resistor R19 fournit la polarisation nécessaire pour le transistor Q11 de
même que les résistances R22 et R23 pour les transistors Q9 et Q10 respectivement. Quand
les transistors Q9 et Q10 s'allument, le courant par l'inducteur L1 augmente d'une mode
exponentielle. Il y a également une élévation correspondante de la tension qui est sentie par
les résistances R18 et R17. Quand ces résistances sentent que la tension a atteint ses
transistors de niveau supérieur Q9 et Q10 sont arrêtés.
À mesure que le courant augmentait par l'inducteur L1, cet inducteur stockait l'énergie dans
son champ magnétique associé. Quand les transistors Q9 et Q10 arrêtent la combinaison D11,
L1 et l'acte C15 car la seule source d'énergie avec la diode D11 étant polarisée en aval qui
prévoit un chemin de courant continu pour le courant par l'inducteur L1. Les transistors Q9 et
Q10 et la diode D11 doivent être les dispositifs rapides de commutation pour assurer
l'opération efficace du régulateur pendant qu'il est pendant le changement de cela la plupart
des pertes se produisent. La combinaison de l'inducteur L1 et condensateur C15 fournit un
filtre pour réduire au minimum l'ondulation à C.a. de rendement sur l'ordre technique de
rendement de C.c.
Une liste des éléments complète pour le circuit illustré est comme suit:
__________________________________________________________________________
R1 10K OHM
1/4 WATT
C1 1000 µF ELECTROLYTIC
R2
3K OHM
1/4 WATT
C2
1 µF TANTALOM
R3
5.6K OHM
1/2 WATT
C3
2000 pF POLYESTER
R4
0.68 OHM
5 WATT
C4
10 µF TANTALUM
R5
12K OHM
1/2 WATT
C5
2500 µF ELECTROLYTIC
R6
68 OHM
1/2 WATT
C6
.002 µF POLYCARBONATE
R7
1 MEGOHM
1/2 WATT
C7
1800 pF 30KVWDC
R8
220 OHM
1/2 WATT
C8
1800 pF 30KVWDC
R9
470 OHM
1/2 WATT
C.sub.9
1800 pF 30KVWDC
R10
2.2K OHM
1/2 WATT
C10
1800 pF 30KVWDC
R11
2.7K OHM
1/2 WATT
C11
1800 pF 30KVWDC
R12
680 OHM
1/2 WATT
C12
.01 µF POLYESTER
R13
2K OHM
1/2 WATT
C13
220 pF DISC CERAMIC
R14
33 OHM
5 WATT
C14
.02 µF POLYESTER
R15
100 OHM
1/2 WATT
C15
2500 µF ELECTROLYTIC
R15A
18 OHM
5 WATT
C16
420 µF ELECTROLYTIC
R16
1.5 OHM
5 WATT
5.5K OHM
1/2 WATT
3.1K OHM
1/2 WATT
Q1
R17
R18
2N3568
R19
8 OHM
2 WATT
Q2
2N2647
R20
1.2 MEG
1/4 WATT
Q3
2N1304
R21
5 OHM
2 WATT
Q4
2N1304
R22
40 OHM
2 WATT
Q5
2N3055
R23
15 OHM
5 WATT
Q6
2N6274
R24
.006 OHM
Q7
2N3773
Q8
2N3773
RV1
10K OHM TRIMPOT
Q9
2N6274
Q10
2N6191
RL1
12V DC RELAY
IC1
MPC 1000 VOLT REGULATOR
RL2
6V DC RELAY
IC2
LM 305
RL3
12V DC RELAY
RL4
12V DC RELAY
SCR1
G.E. C106D
D1
ED1 7639 35KV
FC1
FERRITE "E" CORE
D2
ED1 7639 35KV
D3
ED1 7639 35KV
L1
5 µH
D4
ED1 7639 35KV
D5
ED1 7639 35KV
PS1
PRESSURE ACTIVATED MICROSWITCH
5A DC AT 28 VOLTS
D6
ED1 7639 35KV
D7
ED1 7639 35KV
ZD1
B27 96 C6V2 105W
D8
ED1 7639 35KV
ZD2
6.2V 10 WATT
D9
ED1 7639 35KV
D10
ED1 7639 35KV
D11
75 AMP IAV.
Appareil du type illustré dans les figues. 12 à 25 a été construits et examinés et s'est avérés
pour fonctionner le plus efficacement. Les résultats d'un essai typique effectué pendant 60
minutes et 39 secondes sont tabulés dans la table A. As montré du fait la table la tension et les
entrées courantes entre l'anode et la cathode de la cellule et au tube de rayonnement ont été
surveillées. Ceci permet un calcul de toute l'absorption d'énergie électrique à la cellule
comme suit
Voltage
Amperage
8.5
.times.
17
Time
in
Seconds
.times.
75
Watt seconds
=
11,220
8.5
.times.
17
8.6
23,684
.times.
830
=
121,346
.times.
405
=
58,523
.times.
605
=
86,394
.times.
430
=
60,673
.times.
17
8.2
=
.times.
17
8.3
.times.
162
.times.
17
8.4
75,574
.times.
17
8.5
=
.times.
17
8.6
.times.
523
.times.
17
.times.
609
=
3,639
______________________________________
______________________________________
Between
Time
Anode and Cathode
in
Voltage
Amperage
Seconds
______________________________________
3.38
.times.
70
.times.
565
=
3.35
.times.
70
.times.
235
=
3.34
.times.
70
.times.
360
=
3.32
.times.
70
.times.
305
=
3.31
.times.
70
.times.
675
=
3.30
.times.
65
.times.
700
=
3.29
.times.
62
.times.
255
=
3.28
.times.
62
.times.
310
=
3.27
.times.
61
.times.
234
=
3,639
______________________________________
84,894
522,308
Watt seconds
133,679
55,107
84,168
70,882
156,398
150,150
52,014
63,041
46,676
812,115
Toute l'absorption d'énergie électrique à la cellule pendant la période d'essai était donc des
secondes de 1.334.423 watts ou des heures de 0,371 kilowatts. Pendant l'essai soixante-dix
millilitres de l'eau ont été convertis en hydrogène et gaz de l'oxygène. C'est égal à 3,89 moles
de l'eau et, puisque chaque taupe de l'eau produit 1 mole d'hydrogène et mole de 1/2 de
l'oxygène, le poids d'hydrogène produit pendant la période d'essai était 3,89 times. 2 = 7,78
grammes ou 0,017 livres. Ainsi, le taux de consommation électrique de la cellule était des
heures de 21,63 kilowatts par livre d'hydrogène produite.
Un paramètre commun utilisé pour exprimer l'efficacité d'une cellule électrolytique est toute
l'entrée électrique en heures de kilowatt exigées pour produire 1.000 pieds cubes standard
d'hydrogène et d'un chiffre des heures de 79 kilowatts par 1000 S.c.f. est considéré en tant
qu'efficacité 100%.
Les résultats d'essai indiquent que l'appareil illustré a besoin de des heures de 121 kilowatts
par 1.000 S.c.f. et sur cette base son efficacité est 65,53%.
Une autre base pour mesurer l'exécution des cellules électrolytiques doit calculer l'efficacité
thermique définie comme ## du ## EQU1 que la valeur calorifique plus élevée de l'hydrogène
est définie en tant que 286 kjoules par mole.
Par conséquent, l'efficacité thermique démontrée dans l'essai était: ## du ## EQU2 que les
résultats ci-dessus rivalisent très favorablement avec l'exécution des electrolysers les plus
efficaces qui sont actuellement disponibles dans le commerce. Une comparaison avec des
electrolysers connus est présentée dans la table B. It sera vue que le seul electrolyser connu
qui fonctionne aux mêmes niveaux d'efficacité est un produit par Life Systems inc..
Cependant, ceci fonctionne très à à haute pression et à température élevée et n'est pas
disponible commercialement. Comparé aux systèmes existants l'appareil actuel fonctionne à
la pression très basse et à la température et a un résultat élevé pour sa taille. Il est également
relativement bon marché de produire.
TABLE A
______________________________________
RESULTS OF TEST ON APPARATUS OF FIGURES 12 - 26
Electrolyte
25% of KOH
Electrolyte volume at start of test period
600 ml
Electrolyte volume at end of test period
530 ml
Water converted during test period
70 ml
Total duration of test period
60 mins 39
Voltage to
Voltage
Inverter Circuit between Anode/Cathode
Time
Volts
Time
Volts
1 min 15 8.5
3 min 25
3.38
9 min 58 8.6
9 min 25
3.35
12 min 40 8.6
13 min 20
3.34
16 min 30 8.6
19 min 20
3.32
20 min 20 8.6
24 min 25
3.31
26 min 30 8.5
29 min 05
3.31
33 min 15 8.4
35 min 50
3.30
37 min 25 8.4
41 min 40
3.30
43 min 20 8.3
47 min 20
3.29
49 min 30 8.3
51 min 35
3.28
50 min 30 8.2
56 min 45
3.27
54 min 55 8.2
59 min 55
3.27
58 min 25 8.2
60 min 39 8.2
Current
Current to Inverter Circuit
between Anode/Cathode
Time
Amps
Time
Amps
3 min 03
17
0 min 0 70
steady
9 min 06 70
60 min 32
17
12 min 40 70
18 min 05 70
23 min 55 70
High Voltage on Radiation Tube
29 min 55
70
Time
KV
36 min 30
68
11 min 25 41
41 min 10
65
19 min 55 41
47 min 40
64
20 min 15 40
53 min 30
62
28 min 10 40
56 min 20
62
34 min 35 39
59 min 25
61
39 min 05 39
42 min 50 38
48 min 40 38
53 min 05 37
57 min 45 37
Current between tube filament and anode varied 4.72 to
4.9 milliamps
Filament current varied 1.56 to 1.58 amps
Filament voltage varied 2.68 to 2.65 volts
Maximum electrolyte temperature 54.degree. C
______________________________________
__________________________________________________________________________
MAIN INFORMATION TAKEN FROM A PAPER TO 10TH INTERSOCIETY ENERGY
CONVERSION CONFERENCE
AUGUST 1975 BY KNOPIC & GREGORY OF INSTITUTE OF GAS TECHNOLOGY
Company and
Commercially
Weight
Size
Output
Model
Available
lbs. L" .times. W" .times. H"
Rate Electrode
__________________________________________________________________________
TELEDYNE ISOTOPES
Small
Yes
80
10" .times. 14" .times. 26"
.177c.ft.
Porous
per min.
Medium
Yes
1000-2000
33" .times. 74" .times. 64"
.177 to
Porous
lbs. per
7.06 c.ft.
cabinet
per min.
Large (Multiple
Yes
260 s.ft. floor
1/2-4 tons
Porous
System Packages)
space per basic
per day
package
GENERAL ELECTRIC CO.
Solid Polymer Electrolyte
Yes
30
<1 c.ft.
Platinum
ELECTROLYSER CORP. - CANADA
Modular Stuart Cell
1665 44" .times. 12-33" .times.
63.6 Nickel Plated Steel
5135 lbs.
350 c.ft.
per cell per hour
Stuart Package Hydrogen
25" .times. 48" .times. 0
20 c.ft.
Nickel Plated Steel
Generator
per hour
LITE SYSTEMS INC.
No
Noble Metal
(Gold plated nickel)
DE NORA
Yes
.times.196" .times. 63"
Low Carbon Steel
N.P. Anode
COMINCO
41 tons
Mild Steel
(one of largest plants in world)
per day
N.P. Anode
HORVATH SYSTEMS
1.45 liters
per min.
__________________________________________________________________________
kWhr
kWhr
per lb.
per
Company and
Operating
Operating
H.sub.2
Thermal
1000
Model
Pressure
Temp. Produced
Efficiency
SCF
__________________________________________________________________________
TELEDYNE ISOTOPES
Small
130.degree. F
55.4 31.8 310
Medium
70-100
30.4 58
170
p.s.i.g.
Large (Multiple
100 p.s.i.g. 25.2 70
140
System Packages)
GENERAL ELECTRIC CO.
Solid Polymer Electrolyte
23.8 74
133.3
ELECTROLYSER CORP. - CANADA
Modular Stuart Cell 10" WG
70.degree. C
24.5 72
128
Stuart Package Hydrogen
Generator
26.8 66
150
LIFE SYSTEMS INC.
600 p.s.i.
220.degree. F
20.3 87
117
DE NORA
22.0 80
123.2
COMINCO
140.degree. F
28.6 62
160
(one of the largest plants in world)
HORVATH SYSTEM
Low
54.degree. C
21.6 83.3 121
__________________________________________________________________________