REPUBLIQUE ALGERIENNE DEMOCRATIQUE ET POPULAIRE UNIVERSITE KASDI MERBAH OUARGLA Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications SUPPORT DE COURS ET TD D’ELECTRONIQUE DE PUISSANCE Mansour BOUZIDI Année Universitaire : 2017/2018 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Préface Préface L’électronique de puissance est la partie du génie électrique qui traite des modifications de la présentation de l’énergie électrique. Pour cela elle utilise des convertisseurs statiques à semiconducteurs. Grâce aux progrès sur ces composants et sur leur mise en œuvre, l’électronique de puissance a pris une importance considérable dans tout le domaine de l’électricité industrielle. L’objectif de ce cours est de connaître les principes de base de l’électronique de puissance, connaitre le principe de fonctionnement et l’utilisation des composants de puissance, maîtriser le fonctionnement des principaux convertisseurs statiques, acquérir les connaissances de base pour un choix technique suivant le domaine d’applications d’un convertisseur de puissance. Le document est structuré en cinq chapitres qui couvrent le programme officiel d’électronique de puissance de la troisième année licence électronique, automation et la deuxième année licence instrumentation pétrolière. Certains chapitres sont complétés par des travaux dirigés. Le premier chapitre s’intéresse à l’étude des caractéristiques des composants utilisés en électronique de puissance. Le second chapitre est réservé à l’étude des redresseurs monophasés, triphasés commandés et non commandés. Le troisième chapitre traite les convertisseurs DC/DC On étudie les différentes configurations de hacheur. Le quatrième chapitre s’intéresse aux convertisseurs AC/AC tel que les gradateurs monophasés et triphasés. Le cinquième chapitre traite les convertisseurs DC/AC, on s’intéresse à l’étude des onduleurs monophasés et triphasés alimentant une charge de type (R-L). M. BOUZIDI (2017/2018) Sommaire Sommaire Généralités ........................................................................................................................................ 1 Chapitre I : Semiconducteurs de puissance ............................................................................... 2 Introduction..................................................................................................................................... 2 1. Rappels sur les interrupteurs à semi-conducteurs ................................................................. 2 1.1. Interrupteurs à deux segments ........................................................................................... 4 1.1.1. Diode .............................................................................................................................. 4 1.1.2. Transistor de puissance .............................................................................................. 5 1.2. Interrupteurs à trois segments réversibles en tension .................................................... 6 1.2.1. Thyristor ....................................................................................................................... 6 1.2.2. GTO ............................................................................................................................... 8 Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) ............................................................. 9 Partie 1 : Le redressement non commandé ............................................................................... 9 1. Le redressement monophasé non commandé ......................................................................... 9 1.1. Redressement monophasé simple alternance .................................................................. 9 1.2. Redressement monophasé double alternance ................................................................ 20 2. Redresseurs triphasés ............................................................................................................... 30 2.1. Redresseurs triphasés parallèle (P3) ................................................................................ 30 2.2. Redresseur triphasé parallèle double PD3 ...................................................................... 35 Partie 2 : Redressement commandé ............................................................................................ 42 1. Redressement monophasé commandé ................................................................................... 42 1.1. Redressement monophasé simple alternance ................................................................. 42 1.2. Redresseur double alternance PD2 à thyristors .............................................................. 45 2. Redressement triphasé commandé ......................................................................................... 50 2.1. Redresseur triphasé P3 à thyristors ................................................................................. 50 2.2. Redresseur triphasé PD3 à thyristors .............................................................................. 54 Travaux dirigés ............................................................................................................................... 57 Sommaire Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) .............................................................. 59 1. Définitions ................................................................................................................................... 59 1.1. Hacheurs ............................................................................................................................... 59 1.2. Principe de fonctionnement ............................................................................................... 59 1.2. Rapport cyclique .................................................................................................................. 59 2. Hacheur série (hacheur dévolteur) .......................................................................................... 59 3. Hacheur parallèle (Survolteur)................................................................................................. 68 4. Hacheurs réversibles ................................................................................................................. 72 4.1. Hacheur réversible en courant (à deux quadrants) ....................................................... 72 4.2. Hacheur réversible en tension ......................................................................................... 77 4.3. Hacheur réversible en tension et en courant ................................................................. 80 Travaux dirigés .............................................................................................................................. 84 Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs)............................................................. 87 1. Gradateur monophasé .............................................................................................................. 87 1.1. Débit sur charge résistive .................................................................................................. 87 1.2. Débit sur charge inductive ................................................................................................ 91 2. Gradateurs triphasés ................................................................................................................. 98 2.1. Débit sur charge résistive avec neutre ............................................................................. 98 2.2. Débit sur charge résistive sans neutre ............................................................................. 98 Travaux dirigés ............................................................................................................................ 103 Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs)............................................................. 105 1. Onduleur de tension monophasé .......................................................................................... 105 1.1. Onduleur en demi-ponts (à deux interrupteurs) ......................................................... 105 1.2. Onduleur en ponts (à quatre interrupteurs) ................................................................. 110 2. Onduleur triphasé ................................................................................................................... 118 2.1. Commande pleine onde de l’onduleur triphasé .......................................................... 118 Travaux dirigés ............................................................................................................................ 122 Références Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Introduction à l’électronique de puissance Généralités 1. L'électronique de puissance, Qu'est-ce que ç'est? L'électronique de puissance est une branche de l'électricité qui traite de la modification de la présentation de l'énergie électrique pour l'adapter dans les meilleures conditions aux multiples utilisations. L’électronique de puissance est chargée d’adapter l’énergie électrique aux besoins de la charge utilisatrice. Elle doit le faire avec un bon rendement énergétique, tout en ne perturbant pas le réseau de distribution. Les convertisseurs statiques de l'électronique de puissance sont construits à partir de composants électroniques. Ces composants, dit actifs, fonctionnent en commutation, de façon à consommer le moins d’énergie possible. i i v v Fonctionnement bloqué (Ou ouvert ou non-passant) p=v×0=0 Fonctionnement saturé (Ou fermé, ou passant) p=0×i=0 Si les composants électroniques en commutation étaient parfaits, ils ne consommeraient aucune énergie à l’état bloqué (pas de courant), aucune énergie à l’état passant (pas de tension), et les temps de commutation (passage d’un état à un autre) seraient infiniment petits. 2. Fonctions principales de l'électronique de puissance La conversion de l'alternatif vers le continu (convertisseur AC → DC): Redresseur La conversion du continu vers l'alternatif (convertisseur DC → AC): Onduleur La conversion du continu vers le continu (convertisseur DC → DC): Hacheur La conversion de l'alternatif vers l'alternatif (convertisseur AC → AC): Gradateur et Cyclo-convertisseur M. BOUZIDI (2017/2018) 1 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre I : Semiconducteurs de puissance Introduction L’électronique de puissance utilise des semi-conducteurs fonctionnant en « interrupteurs ». Un «interrupteur» peut être formé par un seul semi-conducteur ou par un groupement en série ou en parallèle de plusieurs semi-conducteurs. Avant d’aborder l’étude des principaux montages de l’électronique de puissance, il est nécessaire: de rappeler les caractéristiques des semi-conducteurs de puissance et d’indiquer comment on peut les associer pour obtenir des «interrupteurs» ayant des caractéristiques données. de préciser comment les « interrupteurs » peuvent commuter d’un état (ouvert ou fermé) à l’autre (fermé ou ouvert) lorsqu’ils sont insérés dans un montage. 1. Rappels sur les interrupteurs à semi-conducteurs Pour montrer le rôle qu’un « interrupteur » peut remplir, on indique (figure (I.1.a)) dans le plan (tension v à ces bornes, courant i traversant l’interrupteur) : Les branches de caractéristiques où il peut travailler, Les changements de branches qu’il peut assurer. i v i i A A 1 i v <0 1 i v <0 B B v 0 D i v <0 3 v 0 D i v <0 3 C C (a) Figure (I.1) M. BOUZIDI (2017/2018) 2 (b) Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre I : Semiconducteurs de puissance Un interrupteur semi-conducteur, comme un interrupteur mécanique, équivaut à une résistance positive: Très faible lorsqu’il est fermé, Très forte lorsqu’il est ouvert, Son point de fonctionnement ne peut se situer que dans les quadrants: 1 et 3 du plan [v, i] où v/i est positif. Le passage de l’un de ces quadrants à l’autre ne peut se faire qu’en passant par le point O. La faible tension qu’on trouve à ses bornes lorsqu’il est fermé est appelée chute directe de tension. Le faible courant qui le traverse lorsqu’il est bloqué s’appelle courant de fuite. Puisqu’un interrupteur statique fonctionne par tout ou rien, en dehors des commutations, son point de fonctionnement ne peut se déplacer que sur les branches ou segments suivants : OA, fermé avec un courant direct (i > 0, v > 0 très faible), OB, ouvert avec une polarisation directe (v > 0, i > 0 très faible), OC, fermé avec un courant inverse (i < 0, v < 0 très faible), OD, ouvert avec une polarisation inverse (v < 0, i < 0 très faible). On caractérise un interrupteur statique par : L’ensemble des segments que comporte sa caractéristique v − i ; on distingue ainsi les interrupteurs à deux segments, à trois segments et à quatre segments, La ou les façons dont s’opèrent les passages de l’état fermé à l’état ouvert ou le passage inverse. La commutation est spontanée ou naturelle si le changement résulte de l’évolution naturelle du courant et de la tension aux bornes sous l’action du circuit dans lequel l’interrupteur est inséré. La commutation est forcée si le passage résulte d’une action de commande sur l’interrupteur. En première approximation, lors d’une étude simplifiée des circuits, on suppose les interrupteurs parfaits : Chute de tension directe nulle, Courant de fuite nul, Durée des commutations nulle. Les branches des caractéristiques statiques deviennent des segments de droites confondus avec les axes (figure (I.1.b)). M. BOUZIDI (2017/2018) 3 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre I : Semiconducteurs de puissance 1.1. Interrupteurs à deux segments Lorsque la caractéristique v − i d’un interrupteur ne comporte que deux segments, l’un correspond à l’état fermé (branche OA ou OC) et l’autre à l’état ouvert (OB ou OD), ces segments appartenant ou non au même quadrant. 1.1.1. Diode Un interrupteur dont les deux segments sont dans des quadrants différents du plan v − i est un interrupteur non commandé. Il réalise la fonction diode. La diode est un composant à deux électrodes, l’anode A et la cathode K, sans électrode de commande. Son fonctionnement, lui, est totalement imposé par le circuit dans lequel elle est insérée. Quand ce circuit tend à faire passer un courant dans le sens direct, c’est-à-dire de A vers K, la diode est passante. Quand ce circuit applique une tension négative ou inverse à ses bornes, la diode est bloquée. La figure (I.2) montre le symbole représentatif de la diode et les deux segments de sa caractéristique statique simplifiée. Le passage d’un segment à l’autre, dans un sens ou dans l’autre, s’effectue nécessairement par le point O ; les commutations sont spontanées. i A i v D Figure (I.2) 0 v Remarque En raison du comportement asymétrique de ce composant, inverser simultanément le sens de référence de v et de i fait passer la représentation de sa caractéristique dans le plan v − i des segments OA et OD aux segments OC et OB. M. BOUZIDI (2017/2018) 4 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre I : Semiconducteurs de puissance 1.1.2. Transistor de puissance Un interrupteur dont les deux segments appartiennent au même quadrant du plan v − i (par exemple OA et OB) réalise la fonction transistor. Le transistor est un interrupteur commandé. Les deux segments de sa caractéristique ne se distinguent plus par un changement de polarité du courant et de la tension. Le segment sur lequel se trouve le point de fonctionnement doit être fixé par un signal de commande via un accès de commande : le signal de commande ON fixe le point de fonctionnement sur la branche OA, l’interrupteur est fermé, le signal de commande OFF fixe le point sur OB, l’interrupteur est ouvert. Un transistor comporte donc trois bornes, deux bornes de puissance entre les quelles il remplit la fonction interrupteur et une borne auxiliaire qui forme avec une borne de puissance l’accès de commande. La figure (I.3) représente la caractéristique v − i d’un transistor. La figure (I.4) montre les symboles utilisés pour représenter les différents types de transistors. Dans le transistor bipolaire classique (figure (I.4.a)) et l’IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor) (figure (I.4.c)), l’accès de puissance est formé par le collecteur C et l’émetteur E, l’accès de commande par la base B et l’émetteur ou par la grille G et l’émetteur. i A D C i B iB B v i i v v G S (b) (a) v G vGE vGS E 0 C E (c) Figure (I.4) Figure (I.3) Dans le transistor MOSFET (Metal Oxyde Semiconductor Field Effect Transistor), schématisé figure (I.4.b), le circuit de puissance est relié au drain D et à la source S, le circuit de commande est branché entre la grille G et la source. M. BOUZIDI (2017/2018) 5 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre I : Semiconducteurs de puissance Le transistor bipolaire utilise une commande en courant. Si on injecte dans le circuit baseémetteur un courant de commande iB suffisant, le transistor se comporte comme un interrupteur fermé (segment OA). Si on impose à iB une valeur nulle l’interrupteur est ouvert (segment OB). Les transistors MOSFET et IGBT ont une commande en tension. Le circuit entre grille et source ou entre grille et émetteur se comporte comme une capacité qu’il faut charger ou décharger. Une tension vGS ou vGE négative ou nulle maintient le point de fonctionnement sur la branche OB. En donnant à vGS ou vGE une valeur positive suffisante, on fait passer ce point sur la branche OA. Lors du changement du signal de commande (courant iB ou tensions vGS ou vGE), le point de fonctionnement s’écarte brièvement des branches OA et OB. Pour passer de l’une à l’autre, il décrit dans le plan v − i une trajectoire qui dépend des caractéristiques du circuit dans lequel le transistor est inséré. Ce passage entraîne des pertes par commutation significatives au niveau du composant. 1.2. Interrupteurs à trois segments réversibles en tension La caractéristique v − i d’un interrupteur à trois segments réversible en tension comporte: la branche OA à l’état passant, les branches OB et OD à l’état bloquant. Il permet de combiner des commutations commandées entre les segments OB et OA et des commutations spontanées entre les segments OA et OD. 1.2.1. Thyristor La figure (I.5) donne le symbole représentatif du thyristor et montre les trois segments de sa caractéristique. Un thyristor comporte trois bornes : l’anode A et la cathode K, entre lesquelles il joue le rôle d’interrupteur, et la gâchette G qui forme avec la cathode l’accès de commande. M. BOUZIDI (2017/2018) 6 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre I : Semiconducteurs de puissance i A A iG i K v B D 0 Figure (I.5) v En l’absence de signal de commande (c’est-à-dire à courant iG nul), le composant est bloqué pour une tension v négative (branche OD) ou positive (branche OB). Lorsque la tension v est positive, on peut passer de OB à OA en envoyant un courant de commande iG positif. La fermeture de l’interrupteur s’effectue donc par injection d’un courant de commande comme pour le transistor. Mais, dès que le courant i dépasse une certaine valeur appelée « courant d’accrochage », le composant se verrouille à l’état passant et on peut supprimer la commande sans entraîner un retour sur la branche OB. Le retour à l’état bloquant ne peut s’opérer que de manière spontanée par passage de la branche OA à la branche OD. Le point de fonctionnement doit ensuite se maintenir sur cette branche pendant un temps suffisant, appelé temps de désamorçage, pour que le thyristor reste bloqué quand la tension v redevient positive. Remarque - Si on applique un courant de commande à la gâchette alors que la tension v à ses bornes est négative, le thyristor reste bloqué. Dès que la tension v cesse d’être négative, le thyristor s’amorce comme une diode. Ce mode de fonctionnement est à éviter car la présence d’un courant de gâchette, alors que v est négatif, augmente le courant de fuite et donc les pertes. - Certains thyristors prévus pour fonctionner avec une diode en parallèle inverse (voir la figure (I.1.a)) sont asymétriques. Ils ne peuvent supporter une tension inverse. M. BOUZIDI (2017/2018) 7 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre I : Semiconducteurs de puissance 1.2.2. GTO Le thyristor GTO (gate turn-off), souvent appelé simplement GTO, est un semi-conducteur dont la fermeture et l’ouverture peuvent être commandées par la gâchette. Son symbole représentatif (figure (I.6)) est le même que celui du thyristor ordinaire, si ce n’est qu’un tiret perpendiculaire à la connexion de gâchette signifie que le courant injecté dans le circuit gâchette-cathode peut être positif ou négatif. L’amorçage commandé du GTO (passage de OB à OA) est similaire à celui du thyristor classique. Toutefois, après amorçage, il est nécessaire de maintenir le courant de gâchette à une valeur légèrement positive pour assurer une bonne répartition du courant au sein du composant. Le blocage spontané par passage de la branche OA à la branche OD s’opère comme pour le thyristor classique si ce n’est qu’à partir du passage par le point O, il faut annuler le courant de gâchette, sinon on aurait un net accroissement du courant de fuite. i A G A i K B v 0 D v On peut réaliser un blocage commandé du GTO passant grâce à une forte impulsion négative du courant de gâchette, de l’ordre de 20 à 30 % du courant i à couper. Remarques - Certains GTO sont asymétriques et ne peuvent supporter une tension négative à l’état bloqué (d’où le tracé en traits interrompus de la branche OD sur la figure 2.6). Leur comportement est alors similaire à celui d’un transistor de puissance. - Tant en raison de leur faible vitesse de commutation qu’en raison de la complexité de leur circuit de commande, les GTO ne s’emploient qu’en très forte puissance lorsque les calibres en tension et en courant dépassent ceux qu’on peut atteindre avec des transistors de puissance. M. BOUZIDI (2017/2018) 8 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Partie 1 : Le redressement non commandé 1. Le redressement monophasé non commandé Le redressement non commandé est la conversion d'une tension alternative en une tension continue de valeur moyenne non réglable. L’utilisation de commutateurs non commandables tels que les diodes permet de réaliser des redresseurs non commandés Réseau monophasé sinusoïdale à fréquence fixe Entrée Réseau continu à valeur moyenne fixe Sortie AC DC Redresseur non commandé ic ie 1.1. Redressement monophasé (mono alternance) simple alternance vd vc ve 1.1.1. Débit sur charge résistive Figure (II.1) Le montage de la figure (II.1) alimentant une charge résistive. La diode est supposée idéale. ve Vm La tension délivrée par la source est sinusoïdale de pulsation ω et d’amplitude maximale Vm. Elle s’exprime par: 0 ve Vm sin(t) Vm sin( ), avec : t . 0 ve 0 et donc diode est passante. La diode passante vd 0 π 2π 3π θ π 2π 3π θ 0 π 2π 3π θ 0 π 2π 3π θ vc Vm 1.1.1.1. Analyse du fonctionnement R vd 0 : la 0 ic Vm/R En appliquant la loi des mailles, la tension redressée est donnée par : ve vc 0 vc ve Vm sin . vd Le courant redressé est donné par : -Vm v V vc R.ic ic c m sin R R M. BOUZIDI (2017/2018) 9 Figure (II.2) Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2 ve 0 et à ve 0 et donc ic 0 : la diode se bloque naturellement. ic 0 vc R.ic 0 On applique la loi des mailles la tension aux bornes la diode est donnée par : ve vd 0 vd ve Vm sin . - - Remarques Pendant le temps de blocage, la tension aux bornes de la diode est négative. La diode doit ainsi supporter en inverse une tension dont la valeur maximale est Vm. Le courant redressé ic passe périodiquement par la valeur maximale Icmax = Vm/R. Pour que la diode ne soit pas détériorée, il faut que Icmax soit inférieure au courant direct de pointe supporté par la diode. 1.1.1.2. Valeur moyenne de la tension redressée L’expression générale de la valeur moyenne d’une fonction périodique quelconque x(t) de période T et donnée par : Xmoy T 1 x(t )dt T 0 A partir de la forme de la tension redressée (Figure (II.2)), sa période est égale à 2π, donc : Vcmoy 1 2 2 vc ( ).d 0 2 1 V sin d 0d m 2 0 Vm V sin .d m cos 0 2 0 2 Vm cos ( cos 0) 2 V Vcmoy m 1.1.1.3. Valeur moyenne du courant redressé L’écriture de la relation instantanée : vc R.ic Donc, on peut déduire la valeur moyenne du courant redressée comme suit : M. BOUZIDI (2017/2018) 10 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Vcmoy R.I cmoy I cmoy I cmoy Vcmoy R Vm R Remarque Un voltmètre ou un ampèremètre magnétoélectrique donne la valeur moyenne de la tension redressée ou de l’intensité de courant redressé. 1.1.1.4. Valeur efficace de la tension redressée L’expression générale de la valeur efficace d’une fonction périodique quelconque x(t) de période T et donnée par : 2 Xeff T 1 x 2 (t )dt T 0 Donc : 2 1 2 2 ( V sin ) d 0 d m 2 0 0 2 V 1 m sin 2 .d , on a: ( sin 2 (1 cos 2 )), donc 2 0 2 Veff2 1 2 Vm2 4 2 2 vc ( ).d 1 2 sin 2 0 1 1 sin 2 (0 sin 0) 2 2 Vm2 0 1 cos 2 .d 4 Vm2 4 Veff Vm 2 1.1.1.5. Valeur efficace du courant redressé On peut déduire la valeur efficace du courant redressée comme suit : Vceff R.I ceff I ceff I ceff Vceff Vm 2R M. BOUZIDI (2017/2018) 11 R Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Remarque Un voltmètre ou un ampèremètre ferromagnétique permet la mesure de la valeur efficace de la tension redressée ou de l’intensité de courant redressé. 1.1.1.6. Facteur de forme Le facteur de forme est par définition le quotient de la valeur moyenne et de la valeur efficace. Pour la tension redressée : Ffv Vceff Vcmoy 2 Pour le courant redressé : Ffi I ceff I cmoy 2 1.1.1.7. Facteur d’ondulation Le facteur d’ondulation est définit par : K0 Vc max Vc min 2Vcmoy A partir de la forme de la tension redressée de la figure (II.2), la valeur maximale et minimale de la tension redressée sont données par : Vc max Vm Vc min 0 Dans ce cas : K0 2 2.1.7. Puissances et facteur de puissance On propose d’examiner en détails toutes les puissances du montage. La puissance instantanée de la charge est exprimée par: M. BOUZIDI (2017/2018) 12 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) p vc (t)ic (t) La puissance active de la charge est la valeur moyenne de la puissance instantanée: T 1 1 P pdt T0 2 2 m 2 0 V 1 vc ( )ic ( )d Vm sin( ) m sin( )d 2 0 R V sin 2 ( )d 2 R 0 Vm2 P 4R La puissance apparente en monophasé est le produit de la tension efficace et le courant efficace. S Veeff I eeff La valeur efficace de la tension de source ve est : Veeff Vm 2 Et on a : ie ic I eeff I ceff Ce qui donne : Vm Vm Vm2 S 2 2R 2 2R Le facteur de puissance de la charge est donné par : Fp P 1 0.707 S 2 M. BOUZIDI (2017/2018) 13 Vm 2R Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) ie ic 1.1.2. Débit sur charge inductive La charge résistive est remplacée par une charge à caractère inductif composée d’une résistance R en série avec une inductance L (figure (II.3)). 1.1.2.1. Analyse du fonctionnement Pour θ = 0, la tension d’entrée ve devient positive et la diode est passante. Donc la tension inverse aux bornes la diode est vd 0 . L Figure (II.3) ve Vm 0 π θex 2π 3π θ π θex 2π 3π θ π θex 2π 3π θ π θex 2π 3π θ Vm vc ve Vm sin . vc L vc ve vc La tension redressée est donnée par : Le courant redressé différentielle suivante : R vd 0 vérifie l’équation ic 0 dic Ric Vm sin t dt vd 0 L’expression instantanée du courant ic est obtenue par la solution de cette l’équation différentielle. D passante D boquée Figure (II.4) Le courant dans la charge est la somme d’une composante libre icl caractérisant le régime transitoire et d’une composante forcée icf caractérisant le régime permanent. ic icl icf La composante icl est la solution de l’équation sans second membre suivante: L dicl Ricl 0 dt Ce qui donne: R icl A exp t L M. BOUZIDI (2017/2018) 14 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Où A est un constant positif à déterminer. La composante icf est la solution de l’équation avec second membre suivante: dicf Ricf Vm sin t dt icf I cm sin t L Avec : I cm Vm 2 L , arctan , Z R2 L Z R La solution générale est alors : R ic A exp t I cm sin t L Le constant A est déterminé à partir des conditions initiales. En effet, à t = 0 le courant dans la charge est nul ic 0 ; ce qui permet de déduire le constant A comme: A I cm sin Le courant ic se ramène alors à : R ic (t ) I cm exp t sin sin t L On peut écrire cette expression en fonction de θ, ( t t ). R ic ( ) I cm exp sin sin L M. BOUZIDI (2017/2018) 15 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) La diode ne se bloque pas à θ = π comme avec une charge purement résistive. La tension devient négative aux bornes de la charge tant que le courant ne s'annule pas. La diode se bloque à l’instant tex qui correspond à ex tex , où le courant ic s’annule : ic (tex ) ic (ex ) 0 . ex 2 le courant de charge est nul ic 0 : la diode est bloquée. La tension redressée est nulle vc 0 . La tension aux bornes la diode est donnée par : vd ve Vm sin . M. BOUZIDI (2017/2018) 16 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.1.3. Charge inductive avec diode de roue libre Ce dispositif permet de réduire l’ondulation du courant dans le récepteur et permet un régime de conduction continu si la charge est fortement inductive. Pour cela on shunte le récepteur par une diode de roue libre. ve ie D idrl vd ve V200 m ic Drl 100 R vdrl 00 vc L π 2π 3π θ -100 v-200 c 0 Figure (II.5) 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 0.03 0.065 π 0.07 0.075 0.08 2π 0.085 0.09 3π 0.065 0.07 π 0.075 0.08 2π 0.085 0.09 0.065 0.07 π 0.075 0.08 2π 0.085 0.09 0.065 0.07 π 0.075 0.08 2π 0.085 3π V200 m 100 00 1.1.3.1. Analyse du fonctionnement 0.06 Pour 0 , la tension d’entrée ve devient positive, la diode D est passante (polarisée en direct) et la diode de roue libre Drl est bloquée (polarisée en inverse). ic I10 cπ θ 5 I0 0 00.06 3π θ i10e 5 Donc : 0 00.06 vd 0, idrl 0 idr l 3π 10 5 La tension inverse aux bornes la diode Drl est : 0 0 vd vdrl ve Vm sin . 00 π 2π 3π θ -100 -V m -200 La tension redressée est donnée par : 0 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 0.03 vdr l vc ve Vm sin . 00 π 2π 3π θ -100 Le courant de charge vérifie l’équation différentielle suivante : vc L dic Ric Vm sin t dt -V-200 m 0 0.005 0.01 0.015 17 0.025 D passante D boquée D passante Drl bloquée Drl passante Drl bloquée Figure (II.6) M. BOUZIDI (2017/2018) 0.02 0.03 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Avec la condition initiale suivante: à 0 ic I 0 La solution est: R ic ( ) icl icf I 0 I cm sin exp I cm sin L R A ic I c ic ( ) I 0 I cm sin exp I cm sin L En appliquant la loi des nœuds, le courant d’entrée ie est donné par : ie ic idrl ic 2 , la tension d’entrée ve 0, D se bloque et Drl devient passante, donc : ie 0, vdrl 0 . La tension inverse aux bornes la diode D est : vd ve Vm sin Dans ce cas la charge est court-circuitée par la diode de roue libre, donc la tension redressée est nulle: vc 0 Le courant de charge vérifie l’équation différentielle suivante : vc L dic Ric 0 dt M. BOUZIDI (2017/2018) 18 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance La solution avec condition initiale à i c Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) I c est donnée comme suit: R ic I c exp L A 2 ic (2 ) I 0 , (voire la figure (II.6), à l’aide des expressions du courant ic pendant les intervalles 0 et suit: 2 , on peut déduire la valeur initiale du courant I0 comme I I0 cm R R sin exp 1 exp L L 2 R 1 exp L Le courant qui traverse la diode roue libre est donné par : idrl ic M. BOUZIDI (2017/2018) 19 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2. Redressement monophasé double alternance Les montages redresseurs sont classés par la façon dont sont groupés les enroulements ; ce que nous appelons le mode de commutation. Ceci conduit à distinguer trois types de montages : - Les montages à commutation parallèle (P) ; Les montages à commutation parallèle double (PD) ; Les montages à commutation série (S). On s’intéresse de notre étude qu’à la commutation parallèle P et parallèle double PD. Le redressement monophasé double alternance peut s’effectue avec un transformateur à point milieu et deux diodes (montage parallèle P2) ou avec un transformateur avec un seul bobinage secondaire et un pont de Graëtz constitué de quatre diodes (montage parallèle double PD2). 1.2.1. Redresseur double alternance avec transformateur à point milieu (Parallèle P2) vd1 1.2.1.1. Récepteur résistif pur À partir du réseau monophasé, grâce à un transformateur à point milieu, on obtient deux tensions ve1 et ve2 égales mais déphasées de π, dont les expressions sont: ie1 D1 ve1 ve ve2 ve 1 Vm sin R vd2 ve 2 Vm sin( ) Vm sin ie2 D2 Figure (II.7) 1.2.1.1.1. Analyse du fonctionnement vc Lorsque 0 ; la diode D1 est passante alors que la diode D2 est bloquée. Donc ie 2 0 . La tension aux bornes de la diode D2 est : vd 2 ve 2 ve1 2Vm sin . La tension redressée est donnée par : vc ve 1 Vm sin et le courant de charge est: ic ie 1 vc Vm sin . R R M. BOUZIDI (2017/2018) 20 ic Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Lorsque Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2 ; la diode D1 est bloquée alors que la diode D2 est passante. ve1,ve2 Donc ie 1 0 ve1 ve2 Vm La tension aux bornes de la diode D1 est : 0 vd1 ve1 ve 2 2Vm sin 3π θ 2π vc La tension redressée est donnée par : Vm vc ve 2 Vm sin et le courant de charge est: ic ie 2 π vc V m sin . R R 0 ic π 2π 3π θ π 2π 3π θ π 2π 3π θ π 2π 3π θ π 2π 3π θ Vm/R 0 ie1 Remarque Vm/R Les diodes utilisées dans ce montage doivent supporter en inverse une tension dont la valeur maximale est 2Vm. 0 ie2 Vm/R 0 1.2.1.1.2. Valeur moyenne de la tension redressée vd1 0 La valeur moyenne de la tension de charge est exprimée par : 1 1 vd2 v ( ).d V Vcmoy c 0 -2Vm m sin .d 0 π 2π 3π θ 0 -2Vm Vcmoy 2 Vm D1 passante D1 bloquée D1 passante D2 bloquée D2 passante D2 bloquée Figure (II.8) 1.2.1.1.3. Valeur moyenne du courant redressé La valeur moyenne du courant redressée est donnée comme suit: Vcmoy R.I cmoy I cmoy I cmoy Vcmoy R 2Vm R M. BOUZIDI (2017/2018) 21 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2.1.1.4. Valeur efficace de la tension redressée 2 Vceff 1 2 vc ( ).d 0 Vceff 1 (V m sin )2 .d 0 Vm 2 1.2.1.1.5. Valeur efficace du courant redressé On peut déduire la valeur efficace du courant redressée comme suit: Vceff R.I ceff I ceff I ceff Vceff R Vm 2R 1.2.1.1.6. Valeur efficace des courants d’entrée ie1 et ie2 Les valeurs efficaces des courants ie1 et ie2 sont données comme suit: i 2 e 1eff 1 2 2 2 1 Vm 0 i ( ).d 2 0 R sin .d 2 e1 ie 1eff i 2 e 2 eff 1 2 Vm 2R 2 1 0 i ( ).d 2 2 e2 ie 2 eff Vm 2R M. BOUZIDI (2017/2018) 22 2 2 V Rm sin .d Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2.1.1.7. Facteur d’ondulation Le facteur d’ondulation de la tension de charge est: K0 Vc max Vc min V 0 m 2Vm 4 2Vcmoy 2 1.2.1.1.8. Puissances et facteur de puissance La puissance active de la charge est la valeur moyenne de la puissance instantanée: T V 1 1 1 P p(t )dt vc ( )ic ( )d Vm sin( ) m sin( )d T0 0 0 R Vm2 sin 2 ( )d R 0 Vm2 P 2R La puissance apparente au secondaire est : S Ve 1eff I e 1eff Ve 2 eff I e 2 eff S Vm2 R 2 Le facteur de puissance de la charge est donné par : Fp P 2 0.707 S 2 M. BOUZIDI (2017/2018) 23 Vm V m V m V m 2 2R 2 2R Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2.1.2. Récepteur inductif vd1 ie1 Dans la suite, on suppose que la charge est fortement inductive; ceci se traduit par le fait que le courant dans la charge est constant. D1 vc ve1 ve 1.2.1.2.1. Analyse du fonctionnement ve1 0 Le courant de charge est constant de valeur I c icmoy . 2Vm R ve2 π 3π θ 2π vc Vm 0 ic π 2π 3π θ π 2π 3π θ π 2π 3π θ π 2π 3π θ π 2π 3π θ Ic ie 1 ic I c Lorsque D2 Figure (II.9) Vm vc ve 1 Vm sin ie2 ve1,ve2 vd 2 ve 2 ve1 2Vm sin I c icmoy ic vd2 Lorsque 0 ; la diode D1 est passante alors que la diode D2 est bloquée. Donc ie 2 0 L R ve2 0 2 ; la diode D1 est ie1 bloquée alors que la diode D2 est passante. 0 Ic ie2 Ic Donc ie 1 0 0 La tension aux bornes de la diode D1 est : vd1 0 vd1 ve1 ve 2 2Vm sin -2Vm La tension redressée est donnée par : vd2 vc ve 2 Vm sin et le courant de 0 charge est: π 2π 3π θ -2Vm D1 passante ie 2 ic I c D2 bloquée D1 bloquée D1 passante D2 passante D2 bloquée Figure (II.10) M. BOUZIDI (2017/2018) 24 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2.1.2.2. Valeur moyenne de la tension redressée La valeur moyenne de la tension de charge est exprimée par : Vcmoy Vcmoy 1 1 v ( ).d V c 0 m sin .d 0 2 Vm 1.2.1.2.3. Valeur efficace de la tension redressée 2 Vceff 1 2 vc ( ).d 0 Vceff 1 (V m sin )2 .d 0 Vm 2 1.2.1.2.4. Valeur efficace des courants d’entrée ie1 et ie2 Les valeurs efficaces des courants ic, ie1 et ie2 sont calculées comme suit: I e21eff 1 I c2 .d 2 0 I e 1eff I e22 eff 1 2 I e 2 eff M. BOUZIDI (2017/2018) 25 Ic 2 2 I Ic 2 2 c .d Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2.1.2.5. Puissances et facteur de puissance La puissance active de la charge est donnée par: P Vcmoy I c P 2 Vm I c La puissance apparente au secondaire est : S Ve 1eff I e 1eff Ve 2 eff I e 2 eff S Vm I c Le facteur de puissance de la charge est donné par : Fp P 2 0.636 S M. BOUZIDI (2017/2018) 26 Vm I c 2 2 Vm I c 2 2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2.2. Redresseur double alternance en pont de Graëtz (Parallèle double PD2) Le montage redresseur PD2 à diodes, ou pont de Graëtz, est constitué de quatre diodes connectées deux par deux en inverse. vd1 D1 D2 id1 ve R ie vc 1.2.2.1. Analyse du fonctionnement Lorsque 0 ; les diodes D1 et D3 sont passantes alors que les diodes D2 et D4 sont bloquées. Donc id 4 0 et vd1 0 0 redressée est donnée par : Figure (II.11) π 3π θ 2π Vm Le courant de charge est constant de valeur Ic. 0 ic En appliquant la loi des nœuds, le courant d’entrée est donné par la relation suivante: π 2π 3π θ π 2π 3π θ π 2π 3π θ π 2π 3π θ Ic 0 ie id1 id 4 , avec : id 4 0 ie id1 I c Lorsque D3 vc vc ve Vm sin D4 Vm vd1 0 tension L id4 ve La tension aux bornes de la diode D1 est : La Ic ie Ic 2 ; les diodes D1 et D3 0 sont bloquées et les diodes D2 et D4 sont passantes. -Ic vd1 Donc id1 0 0 La tension aux bornes de la diode D1 est: -Vm vd1 ve D1,D3 passante La tension redressée est donnée par: D1,D3 boquée D1,D3 passante D2,D4 bloquée D2,D4 passante D2,D4 bloquée vc ve Vm sin Figure (II.12) Le courant d’entrée est donné par: ie id1 id 4 id 4 I c M. BOUZIDI (2017/2018) 27 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2.2.2. Valeur moyenne de la tension redressée La valeur moyenne de la tension de charge est exprimée par : Vcmoy Vcmoy 1 1 v ( )d V c 0 m sin d 0 2 Vm 1.2.2.3. Valeur efficace de la tension redressée 2 Vceff 1 Vceff 2 vc ( )d 0 1 (V m sin )2 d 0 Vm 2 1.2.2.4. Valeur efficace de courant d’entrée ie La valeur efficace de courant ie est calculée comme suit: 2 I eeff 1 2 2 2 ie ( )d 0 2 2 1 2 I d I c d c 2 0 I eeff I c 1.2.2.5. Puissances et facteur de puissance La puissance active de la charge est donnée par: P Vcmoy I c P 2 Vm I c M. BOUZIDI (2017/2018) 28 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) La puissance apparente côté alternatif est donnée comme : S Veeff I eeff S Vm I c 2 Vm I c 2 Le facteur de puissance de la charge est donné par : Fp P 2 2 0.9 S M. BOUZIDI (2017/2018) 29 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2. Redresseurs triphasés 2.1. Redresseur triphasé parallèle P3 Le montage redresseur P3 à diodes est constitué de trois diodes, connectées chacune à une phase du système triphasé. Le système triphasé équilibré de tensions (v1, v2, v3), est donné par: v1 Vm sin 2 ) 3 4 v3 Vm sin( ) 3 v2 Vm sin( La charge étant supposée fortement inductive, le courant Ic dans la charge est constant. vd1 v1 i1 D1 v2 Ic i2 D2 v3 R i3 vc D3 L Figure (II.13) 2.1.1. Analyse du fonctionnement Dans ce montage, la diode Di est passante, si la tension de source vi est la plus positive. Lorsque 0 ; la tension v3 est le plus positive, donc, la diode D3 passante, D1 et D2 6 bloquées. Dans ce cas, i1 i2 0, i3 I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 v1 v3 U13 M. BOUZIDI (2017/2018) 30 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Lorsque 6 bloquées. Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 5 ; la tension v1 est le plus positive, donc, la diode D1 passante, D2 et D3 6 Dans ce cas, i2 i3 0, i1 I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 0 5 3 Lorsque ; la tension v2 est le plus positive, donc, la diode D2 est passante, D1 et 2 6 D3 sont bloquées. Dans ce cas, i1 i3 0, i2 I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 v1 v2 U12 3 2 ; la tension v3 est le plus positive, donc, la diode D3 est passante, D1 et Lorsque 2 D2 sont bloquées. Dans ce cas, i1 i2 0, i3 I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 v1 v3 U13 Remarque : Les diodes utilisées dans le redresseur P3 doivent supporter en inverse une tension composée dont la valeur maximale est 3Vm . M. BOUZIDI (2017/2018) 31 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) ve v1 v2 v3 Vm 0 π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ 3π/2 2π 3π θ -Vm vc Vm 0 -Vm vd1 U12 0 U13 π π/6 5π/6 π/6 5π/6 3π/2 2π 3π θ π/6 5π/6 3π/2 2π 3π θ -√3Vm iC Ic 0 id1=i1 Ic 0 D3 D1 D2 D3 Figure (II.14) M. BOUZIDI (2017/2018) 32 D1 D2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2.1.2. Valeur moyenne de la tension redressée La valeur moyenne de la tension redressée est donnée par: 1 2 3 Vcmoy Vcmoy 5 6 5 6 3 v ( ).d 2 V 1 6 m sin .d 6 3 3Vm 2 2.1.3. Valeur efficace des courants d’entrées Chaque diode assure le passage de courant Ic pendant l’intervalle de 2π/3 où elle est conductrice (Figure II.14)). Les valeurs efficaces des courants d’entrées i1, i2, i3 sont calculées comme suit: I12eff I 22eff I 32eff 1 2 1 2 5 6 I 2 c 6 3 2 I 2 c .d .d 5 6 2 6 1 2 2 I c .d I c .d 2 3 0 2 I1eff I 2 eff I 3 eff Ic 3 2.1.4. Facteur d’ondulation Le facteur d’ondulation de la tension de charge est: K0 Vc max Vc min 2Vcmoy A partir de la forme de la tension redressée de la figure (II.14), les valeurs maximale et minimale de la tension redressée sont données par : M. BOUZIDI (2017/2018) 33 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Vc max Vm Vc min Vm sin 6 Vm 2 Dans ce cas : K0 6 3 2.1.5. Puissances et facteur de puissance La puissance active de la charge est donnée par: P Vcmoy I c P 3 3Vm I c 2 La puissance apparente cotée alternatif est donnée comme: S 3Veeff I eeff 3 S Vm I c 2 3 3 V I 2 m c Le facteur de puissance de la charge est donné par : Fp P 3 0.675 S 2 M. BOUZIDI (2017/2018) 34 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2.2. Redresseur triphasé parallèle double PD3 Le montage PD3 est l’un des plus courants. Son schéma de montage est représenté sur la figure (II.15). vd1 v1 i1 v2 Ic D1 D2 D3 id1 id2 id3 R id1' i2 vc id2' v3 L i3 id3' D1' D2' D 3' Figure (II.15) Deux diodes sont toujours passantes : celle qui a la tension la plus positive et celle qui a la tension la plus négative. 2.2.1. Analyse du fonctionnement Les trois diodes D1, D2, D3 forment un commutateur plus positif, qui laisse passer à tout instant la plus positive des tensions, et les diodes D1’, D2’, D3’ forment un commutateur plus négatif, qui laisse passer la plus négative des tensions. La tension redressée est à tout instant la différence entre ces deux tensions. , v3 v1 v2 La tension v3 est la plus positive et la tension v2 est la Lorsque 0 6 plus négative donc, les diodes D3 et D2’ sont passantes. La tension redressée s’exprime par: vc v3 v2 U32 M. BOUZIDI (2017/2018) 35 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Où : U32 est la tension composée. Les courants d’entrées sont donnés par la relation suivante : i1 id1 id1' 0 0 0 i2 id 2 id 2' 0 I c I c i3 id 3 id 3' I c 0 I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 v1 v3 U13 Lorsque , v1 v3 v2 La tension v1 est la plus positive et la tension v2 est la 6 2 plus négative donc, les diodes D1 et D2’ sont passantes. La tension redressée s’exprime par : vc v1 v2 U12 Les courants d’entrées sont donnés par la relation suivante: i1 id1 id1' I c 0 I c i2 id 2 id 2' 0 I c I c i3 id 3 id 3' 0 0 0 La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 0 5 Lorsque , v1 v2 v3 La tension v1 est la plus positive et la tension v3 est la 2 6 plus négative donc, les diodes D1 et D3’ sont passantes. La tension redressée s’exprime par: vc v1 v3 U13 M. BOUZIDI (2017/2018) 36 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Les courants d’entrées sont donnés par la relation suivante: i1 id1 id1' I c 0 I c i2 id 2 id 2' 0 0 0 i3 id 3 id 3' 0 I c I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est: vd1 0 5 7 , v2 v1 v3 La tension v2 est la plus positive et la tension v3 est la Lorsque 6 6 plus négative donc, les diodes D2 et D3’ dont passantes. La tension redressée s’exprime par: vc v2 v3 U23 Les courants d’entrées sont donnés par la relation suivante: i1 id1 id1' 0 0 0 i2 id 2 id 2' I c 0 I c i3 id 3 id 3' 0 I c I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 v1 v2 U12 7 3 , v2 v3 v1 La tension v2 est la plus positive et la tension v1 est la Lorsque 2 6 plus négative donc, les diodes D2 et D1’ sont passantes. La tension redressée s’exprime par: vc v2 v1 U21 Les courants d’entrées sont donnés par la relation suivante : M. BOUZIDI (2017/2018) 37 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) i1 id1 id1' 0 I c I c i2 id 2 id 2' I c 0 I c i3 id 3 id 3' 0 0 0 La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 v1 v2 U12 3 11 , v3 v2 v1 La tension v3 est la plus positive et la tension v1 est la Lorsque 6 2 plus négative donc, les diodes D3 et D1’ sont passantes. La tension redressée s’exprime par: vc v3 v1 U31 Les courants d’entrées sont donnés par la relation suivante : i1 id1 id1' 0 I c I c i2 id 2 id 2' 0 0 0 i3 id 3 id 3' I c 0 I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 v1 v3 U13 M. BOUZIDI (2017/2018) 38 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) ve v1 v2 v3 Vm 0 π/6 π/2 5π/6 7π/6 3π/2 11π/6 2π 3π θ π/6 π/2 5π/6 7π/6 3π/2 11π/6 2π 3π θ -Vm vc √3Vm 0 vd1 U12 0 U13 π/6 π/2 5π/6 7π/6 3π/2 11π/6 2π 3π θ π/6 π/2 5π/6 7π/6 3π/2 11π/6 2π 3π θ π/6 π/2 5π/6 7π/6 3π/2 11π/6 2π 3π θ π/6 π/2 5π/6 7π/6 3π/2 11π/6 2π 3π θ -√3Vm id1 Ic 0 id1' Ic 0 i1 Ic 0 -Ic D3 D1 D 2' D2 D 3' D1 D3 D1' Figure (II.16) M. BOUZIDI (2017/2018) 39 D2' D2 D 3' Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 11 2 , v3 v1 v2 La tension v3 est la plus positive et la tension v2 est la Lorsque 6 plus négative donc, les diodes D3 et D2’ sont passantes. La tension redressée s’exprime par : vc v3 v2 U32 Les courants d’entrées sont donnés par la relation suivante : i1 id1 id1' 0 0 0 i2 id 2 id 2' 0 I c I c i3 id 3 id 3' I c 0 I c La tension inverse aux bornes la diode D1 est : vd1 v1 v3 U13 2.2.2. Valeur moyenne de la tension redressée La valeur moyenne de la tension redressée est donnée par : Vcmoy 1 3 Vcmoy 2 v1 ( ) v2 ( ).d 3Vm 6 2 sin sin( 2 ).d 3 6 3 3Vm 2.2.3. Valeur efficace des courants d’entrées Les valeurs efficaces des courants d’entrées i1, i2, i3 sont calculées comme suit: M. BOUZIDI (2017/2018) 40 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2 1 2 I c .d I c .d 2 7 6 6 3 2 2 2 2 1 2 2 I c .d I c .d I c .d 2 0 5 11 6 6 7 2 6 2 1 6 2 2 I c .d I c .d I c .d 2 0 3 2 2 5 6 I 2 1eff I 22eff I 32eff 11 6 I1eff I 2 eff I 3 eff 2 I 3 c 2.2.4. Puissances et facteur de puissance La puissance active de la charge est donnée par: P Vcmoy I c P 3 3Vm I c La puissance apparente côté alternatif est donnée comme: S 3Veeff I eeff 3 Vm 2 Ic S 3Vm I c Le facteur de puissance de la charge est donné par : Fp P 3 0.955 S M. BOUZIDI (2017/2018) 41 2 3 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Partie 2 : Redressement commandé 1. Redressement monophasé commandé Le redressement commandé est la conversion d'une tension alternative en une tension continue de valeur moyenne réglable. L’utilisation de commutateurs commandables tels que les thyristors permet de réaliser des redresseurs commandés. Réseau monophasé Sinusoïdale à fréquence fixe Entrée Réseau continu à valeur moyenne réglable Sortie AC DC Redresseur commandé 1.1. Redressement monophasé simple alternance (mono alternance) 1.1.1. Débit sur charge résistive: L’instant où l’on envoie l’impulsion de gâchette par rapport au début de chaque demi-période s’appelle le retard à l’amorçage α. Ce retard peut être réglé, ce qui permet de faire varier la valeur moyenne de la tension de sortie. Th ic vTh ve R vc Figure (II.17) 1.1.1.1. Analyse du fonctionnement ie 0 ve 0 et donc vTh 0 : Le thyristor peut être amorcé. Mais, le courant d’impulsion iG 0 , donc Th reste bloqué. ic 0 , vc Ric 0 , vTh ve , ie ic 0 ve 0 et une impulsion de courant iG suffisante apparaît sur sa gâchette, alors Th devient passant, donc : vTh 0 , vc ve , ic vc ve , i e ic R R 2 , à vc 0 ic 0 donc, le thyristor se bloque naturellement. M. BOUZIDI (2017/2018) 42 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) ic 0 , vc Ric 0 , vTh ve ie ic 0 1.1.1.2. Valeur moyenne de la tension redressée iG 0 Vcmoy 1 2 α π α π α π α 2π+α 3π 2π+α 3π θ 2π 2π+α 3π θ π 2π 2π+α 3π θ π 2π π 2π 2π ve 2 v ( ).d Vm c 0 2 1 0d Vm sin d 0d 2 0 V V m sin .d m cos 2 2 V m cos ( cos ) 2 V Vcmoy m 1 cos 2 0 2π vc Vm 0 ic 1.1.1.3. Valeur moyenne du courant redressé L’écriture de la relation instantanée : Donc, on peut déduire la valeur moyenne du courant redressée comme suit: Vcmoy R.I cmoy I cmoy Vm/R 0 ie vc R.ic Vcmoy R Vm/R 0 α 2π+α 3π θ vTh 0 I cmoy θ Vm 1 cos 2 R α 2π+α Figure (II.18) Remarque La valeur moyenne de la tension redressée peut être ajustée en fonction de la valeur de l’angle de retard à l’amorçage α. M. BOUZIDI (2017/2018) 43 3π θ Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 1.2. Redresseur double alternance PD2 à thyristors 1.2.1. Débit sur charge résistive Le montage redresseur PD2 à thyristors, ou pont de Graëtz, est constitué de quatre thyristors connectés deux par deux en inverse (Figure (II.19)). ic vTh1 Th1 Th2 iTh1 ve ie R Les impulsions d'amorçage sont envoyées sur les gâchettes des thyristors respectivement aux angles. iTh4 Th4 vc Pour Th1 et Th3 : Pour Th2 et Th4 : Th3 Figure (II.19) 1.2.1.1. Analyse du fonctionnement 0 ve 0 et donc les thyristors Th1 et Th3 peuvent être amorcés. Mais, les courants d’impulsions iG1 iG 3 0 , donc Th1 et Th3 reste bloqués. Les thyristors Th2 et Th4 sont polarisés en inverse, donc ils sont bloqués. ic 0 , vc Ric 0 , vTh1 à , on amorce Th1 et Th3, et Th2 et Th4 restent bloquer. vTh1 0 , vc ve , ic ve , ie iTh1 iTh 4 0 2 vc ve , ie iTh1 iTh 4 ic R R , à vc 0 ic 0 donc, les thyristors Th1 et Th3 se bloque naturellement. Les thyristors Th2 et Th4 peuvent être amorcés. Mais, les courants d’impulsions iG 2 iG 4 0 , donc Th2 et Th4 restent bloquer. ic 0 , vc Ric 0 , vTh1 ve , ie iTh1 iTh 4 0 2 M. BOUZIDI (2017/2018) 45 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) à , on amorce Th2 et Th4, et Th1 et Th3 restent bloquer. vc ve , ic vc ve , R R iG iG1,3 0 iG2,4 π α ve π +α iG1,3 2π 2π+α 3π θ 2π+α 3π θ Vm vTh1 ve , ie iTh1 iTh 4 ic 0 1.2.1.2. Valeur moyenne de la tension redressée La valeur moyenne de la tension de charge est exprimée par : 1 Vcmoy π π +α α 2π vc Vm 0 α π π +α 2π 2π+α 3π θ α π π +α 2π 2π+α 3π θ π π +α 2π π π +α 2π ic vc ( ).d Vm/R 0 1 0.d Vm sin d 0 V V m sin .d m cos Vm Vcmoy cos ( cos ) Vm 0 ie Vm/R 0 1 cos α 2π+α 3π θ -Vm/R vTh1 1.2.1.3. Valeur moyenne du courant redressé 0 On peut déduire la valeur moyenne du courant redressé comme suit: -Vm Vcmoy R.I cmoy I cmoy I cmoy α Th1,3 Vcmoy Th2,4 Figure (II.20) R Vm 1 cos R M. BOUZIDI (2017/2018) 46 2π+α Th1,3 3π θ Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance 1.2.2. Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) Débit sur charge inductive Ic =Cte La charge est supposée fortement inductive; ceci se traduit par le fait que le courant dans la charge est constant. vTh1 Th2 R iTh1 ve ie 1.2.2.1. Analyse du fonctionnement Th1 L à , on amorce Th1 et iTh4 Th3. Th4 Th3 vTh1 0 , vc ve , ie iTh1 iTh 4 I c Figure (II.21) Pour assurer la continuité du courant, Th1 et Th3 restent passants pour . 2 , à , on amorce Th2 et Th4. vc ve , vTh1 ve , ie iTh1 iTh 4 I c Pour assurer la continuité du courant, Th2 et Th4 restent passants pour 2 2 . 1.2.2.2. Valeur moyenne de la tension redressée La valeur moyenne de la tension de charge est exprimée par : Vcmoy Vcmoy 1 1 2 Vm vc ( ).d Vm sin d cos Deux cas sont à considérer: α ≤ π/2, la valeur moyenne de la tension redressée est positive, le transfert de puissance se fait du coté alternatif vers le coté continu, le système fonctionne en redresseur. M. BOUZIDI (2017/2018) 47 vc Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) α > π/2, la valeur moyenne de la tension redressée est négative, le transfert de puissance se fait du coté continu vers le coté alternatif, le système fonctionne en onduleur non-autonome. Dans ce cas, le réseau impose la fréquence et continu à fournir de la puissance réactive. 1.2.2.3. Valeur efficace de courant d’entrée ie La valeur efficace de courant ie est donnée comme suit: I eeff I c 1.2.2.4. Puissances puissance et facteur de La puissance active de la charge est donnée par: iG iG1,3 0 α ve iG2,4 π π +α iG1,3 2π 2π+α 3π θ 2π+α 3π θ Vm P Vcmoy I c 0 P 2Vm I c cos La puissance apparente cotée alternatif est donnée comme : S Veeff I eeff Vm I c 2 α π π +α 2π vc Vm 0 α π π +α 2π 2π+α 3π θ α π π +α 2π 2π+α 3π θ π π +α 2π π π +α 2π ic Ic 0 ie S Vm I c 2 Le facteur de puissance de la charge est donné par : 0 α 2π+α 3π θ vTh1 0 α 2π+α -Vm P 2 2 Fp cos S Th2,4 Th1,3 Th2,4 Figure (II.22) M. BOUZIDI (2017/2018) 48 Th1,3 3π θ Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2. Redressement triphasé commandé 2.1. Redresseur triphasé P3 à thyristors Le redresseur P3 à thyristors utilise le même schéma que le redresseur P3 à diodes tout en remplaçant les diodes par des thyristors. v1 vTh1 i1 Th1 v2 Ic i2 Th2 v3 i3 R,L vc Th3 Figure (II.23) Les thyristors sont amorcés avec un retard en temps α/ω par rapport aux instants où les diodes correspondantes entraient en conduction, c'est à dire que des impulsions de déblocage sont envoyées sur les gâchettes des thyristors respectivement aux angles: Pour Th1 (π/6 + α ) Pour Th2 (5π/6 + α ) Pour Th3 (3π/2 + α ) 2.1.1. Analyse du fonctionnement Lorsque 6 5 ; Th1 est amorcé, Th2 et Th3 sont bloqués. 6 Dans ce cas : vc v1 , i1 I c , i2 i3 0 , vTh1 0 5 Lorsque 6 3 ; Th2 est amorcé, Th1 et Th3 sont bloqués. 2 Dans ce cas : vc v2 , i2 I c , i1 i3 0 , vTh1 v1 v2 U12 M. BOUZIDI (2017/2018) 50 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance 3 Lorsque 2 Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2 ; Th3 est amorcé, Th1 et Th2 sont bloqués. 6 Dans ce cas : vc v3 , i3 I c , i1 i2 0 , vTh1 v1 v3 U13 2.1.2. Valeur moyenne de la tension redressée La valeur moyenne de la tension redressée est donnée par: Vcmoy Vcmoy 1 2 3 5 6 6 v1 ( ).d 3 2 5 6 6 Vm sin .d 3 3Vm cos 2 2.1.3. Valeur efficace des courants d’entrées Les expressions sont les identiques à celles du redressement non commandé. I1eff I 2 eff I 3 eff Ic 3 2.1.4. Facteur de puissance Le facteur de puissance de la charge est donné par : Fp Fp 0 cos Où : Fp0 est le facteur de puissance dans le cas d’un redresseur triphasé P3 à diodes. Fp 0 3 2 M. BOUZIDI (2017/2018) 51 0.675 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Pour : 6 Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) ve v1 v2 v3 Vm 0 π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ -Vm vc Vm 0 U12 U13 vTh1 0 π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ -√3Vm iC Ic 0 i1 Ic 0 Th3 Th1 Th2 Th 3 Figure (II.23) M. BOUZIDI (2017/2018) 52 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) 2.2. Redresseur triphasé PD3 à thyristors vTh1 v1 i1 v2 Ic Th1 Th2 Th3 iTh1 R iTh1' i2 L v3 vc i3 Th1' Th2' Th3' Figure (II.25) Comme pour un redresseur parallèle double à diodes triphasé, la charge voit une tension égale à la différence entre la tension délivrée par le commutateur « plus positif » et celle fournie par le commutateur plus négatif ». Le thyristor Thi est susceptible de conduire lorsque la tension vi est la plus positive. Il est commandé à l’amorçage après un angle de retard α (retard par rapport à la conduction naturelle des diodes). Les angles d'amorçage des thyristors supérieurs sont: Pour Th1 (π/6 + α ) Pour Th2 (5π/6 + α ) Pour Th3 (3π/2 + α ) Le thyristor Thi’ est à son tour susceptible de conduire lorsque vi devient la plus négative. Les angles d'amorçage des thyristors inférieurs sont: Pour Th1’ (7π/6 + α ) Pour Th2’ (11π/6 + α ) Pour Th3’ (π/2 + α ) Les allures des courants et des tensions s'obtiennent ensuite par les raisonnements habituels (Figure II.26). M. BOUZIDI (2017/2018) 54 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) La tension redressée est formée de six portions des tensions composées, sa valeur moyenne est toujours donnée par : Vcmoy 3 3Vm cos À courant redressé Ic donné, les courants d’entrées sont les mêmes que lorsqu’il n’y avait pas de retard à l’amorçage. Les ondes de ces courants sont simplement décalées de α. Les facteurs de puissance s’obtiennent en multipliant par (cosα) les valeurs trouvées pour les redresseurs à diodes. M. BOUZIDI (2017/2018) 55 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Pour : Chapitre II : Les convertisseurs AC/DC (Redresseurs) ve 6 Vm 0 v1 π/6 v2 v3 5π/6 π U13 U23 U21 5π/6 π 2π 3π θ 3π/2 2π 3π θ 3π/2 -Vm vc U32 U12 U31 √3Vm 0 π/6 U12 vTh1 0 U13 π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ π/6 5π/6 π 3π/2 2π 3π θ π/6 5π/6 3π/2 2π 3π θ π/6 5π/6 3π/2 2π 3π θ -√3Vm iTh1 Ic 0 iTh1' Ic 0 π i1 Ic 0 π -Ic Th3 Th2 Th 1 Th2' Th3' Th 3 Th 1' M. BOUZIDI (2017/2018) 56 Figure (II.26) Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Travaux dirigés Travaux dirigés Exercice 1 Soit une source monophasée de tension v(t) Vm sin( t) qui alimente une charge active : R, L et E < Vm en série avec une diode D. 12345- Quelle est l’expression du courant dans la charge ? Tracer cette courbe. A quel instant, de chaque période, le courant disparaît ? Calculer la valeur moyenne de ce courant. Tracer la tension aux bornes de la diode. On court-circuite la charge par une diode de roue libre DRL. Déterminer la nouvelle expression du courant dans la charge, construire cette courbe et calculer sa valeur moyenne. v1 i1 Exercice 2 D1 v2 Ic i2 Soit les deux montages de la figure ci-contre. Les D2 v3 E i 3 redresseurs P3 à diode sont alimentés par un système vc D3 triphasé équilibré de valeur efficace 127V. R vd3 La charge est une résistance R=10 Ω en série avec une batterie E kVm . Pour chaque montage : v1 1- Donner la forme de la tension redressée, du courant D1 i1 redressé et de la tension inverse aux bornes d’une diode. v2 D2 2- Calculer la valeur moyenne de la tension redressée et la i2 Ic valeur moyenne du courant redressé. vd2 E 3- Tracer la forme des courants d’entrées et calculer leurs v3 D3 vc i3 valeurs moyennes. R 1 1 et . Note : Prende k 4 2 idc Exercice 3 vTh1 Le redresseur en pont à thyristors ci-contre alimente une charge inductive court-circuitée par une diode roue libre. On donne : Vm 220V . La charge étant M. BOUZIDI (2017/2018) 57 Ic Th2 iTh1 ve supposée fortement inductive, le courant Ic dans la charge est constant, on donne : Ic=15A. Pour : 2 1- Tracer l’allure de : vc, ie, idrl, idc, vTh1, et vdrl. 2- Calculer la valeur moyenne de vc, et la valeur efficace de ie. Th1 R ie vdrl idrl iTh4 Th4 Th3 vc Drl L Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Travaux dirigés Exercice 4 Un pont mixte monophasé alimente une charge fortement inductive, le courant Ic dans la charge est constant, on donne : Ic=10A. l'angle α de retard à l'amorçage des thyristors étant réglé à 45°. vTh1 Th1 Ic Th2 iTh1 ve R ie vc 1- Préciser les intervalles de conduction de chaque thyristor et de chaque diode sur une période. 2- Tracer l’allure de : vc, ic, ie, vTh1 et vd1. Calculer la valeur moyenne de vc et la valeur efficace de ie , On donne Vm =200V L id1 vd1 D1 D2 Exercice 5 Soit le redresseur triphasé P3 alternance de la figure ci-contre. Le montage est alimenté par un système de tensions triphasées équilibrées de valeur efficace 220V et de fréquence 50Hz. Le redresseur débite sur un récepteur fortement inductif shunté par une diode de roue libre. L’angle d’amorçage des thyristors est fixé à . 3 v1 i1 Th1 v2 Ic i2 Th2 v3 vTh2 R,L i3 Th3 vdrl Drl 1- Tracer la tension aux bornes de la charge et calculer sa valeur moyenne. 2- Tracer la tension inverse aux bornes du thyristor Th2. 3- On suppose que, durant la première période, l’impulsion de commande de Th2 est ratée. Retracer la forme de la tension redressée et celle de la tension inverse aux bornes de Th2. 4- Calculer le facteur de puissance. 5- Si on remplace le thyristor Th2 par une diode D2. a- Tracer la tension redressée et calculer sa valeur moyenne. b- Tracer la tension inverse aux bornes de la diode D2. c- Tracer les courants d’entrés i1 et i2. M. BOUZIDI (2017/2018) 58 vc Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 1. Définitions 1.1. Hacheurs Les hacheurs sont des convertisseurs directs du type continu-continu. Un hacheur peut être réalisé à l’aide des interrupteurs électroniques commandables à la fermeture et à l’ouverture telle que les transistors bipolaires ou IGBT ou les thyristors GTO. Entrée Sortie DC DC Symbole du hacheur 1.2. Principe de fonctionnement Le principe du hacheur est basé sur l’ouverture et la fermeture régulière d’un interrupteur statique placé entre l’entrée (la source d’énergie) et la sortie (charge). Le réglage relatif des temps d’ouverture et de fermeture de l’interrupteur permet le contrôle de l’échange d’énergie. 1.3. Rapport cyclique Le rapport cyclique est le rapport entre le temps de conduction (de fermeture) de l’interrupteur et la période de découpage. C’est un nombre sans dimension, noté α, compris entre 0 et 1. tF , T 0 1 Où : tF est le temps de fermeture. T : la période de découpage (de commutation). 2. Hacheur série (hacheur dévolteur) Ce nom est lié au fait que la tension moyenne de sortie est inférieure à celle de l'entrée. Il comporte un interrupteur à amorçage et à blocage commandés (transistor bipolaire, transistor MOS ou IGBT) et un interrupteur à blocage et amorçage spontanés (diode). ie H is 2.1. Charge résistive Soit le montage suivant : U vH H : Interrupteur unidirectionnel parfait commandables à la fermeture et à l’ouverture. Figure (III.1) M. BOUZIDI (2017/2018) 59 R vs Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 2.1.1. Analyse du fonctionnement Commande 0 t T : H est fermé. H fermé 0 vH 0 H ouvert H fermé H ouvert αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t T αT+T 2T t vs U On applique la loi des mailles : is vs U , Puisque la charge est résistive, donc : U/R is vs U et ie is . R R vH U T t T : H est ouvert. αT Figure (III.2) is 0 , vs Ris 0 , ie is 0 Et à partir de la loi des mailles : vH U . 2.1.2. Valeurs moyennes La valeur moyenne de la tension de sortie vs est donnée par la U relation : Vsmoy Vsmoy T T T 1 1 v ( t ) dt Udt 0 dt s T 0 T 0 T 0 Vsmoy U On peut déduire la valeur moyenne du courant de charge comme suit : is Vsmoy U vs I smoy R R R M. BOUZIDI (2017/2018) 60 Figure (III.3) 1 α Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) Remarque La valeur moyenne de la tension vs peut être ajustée en jouant sur la valeur du rapport cyclique α. Quand on fait varier α de 0 à 1, la valeur moyenne de la tension vs varie linéairement de 0 à U. H ie 2.2. Charge inductive is id Le montage d’un hacheur série avec une charge inductive est donné par la figure (III.4). vH vd E R vs D L Figure (III.4) 2.2.1. Analyse de fonctionnement Le cycle de fonctionnement sur période de hachage T comporte deux étapes : - Lors de la première, on rend le transistor passant et la diode, polarisée en inverse, est bloquée. Cette phase dure de 0 à αT. - Lors de la seconde, on bloque le transistor. La diode devient passante. Cette phase dure de αT à T. 0 t T : H est fermé et D bloquée. ie H is id vH 0 , id 0 , ie is , vs U et vd U . vH U L’intensité du courant dans la charge vérifiée l’équation suivante: di vs L s Ris U dt La solution de cette équation différentielle est donnée par: R U is A1 exp t L R Avec A1 c’est une constante positive à déterminer. M. BOUZIDI (2017/2018) 61 vd D R vs L Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) En régime permanent et en supposant que : Commande à : t 0, is (0) I s min H fermé L’expression du courant de charge devient : 0 H ouvert H fermé H ouvert αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT+T 2T vs U R U is I s min exp t R L R L Si on pose (la constante du temps de la R charge), on obtient alors : U is Ismax Ismin U t U is I s min exp R R ie T t T : H est bloqué et D est passante. ie H vH id is id U Ismax Ismin vd D Ismax Ismin R vs vH L U vd αT ie 0 , vd 0 , id is , vs 0 et vH U T t -U L’intensité du courant dans la charge vérifiée l’équation suivante : D bloquée D passante D bloquée Figure (III.5) di vs L s Ris 0 dt La solution de cette équation différentielle est donnée par: R is A2 exp t L à : t T , is (T ) I s max M. BOUZIDI (2017/2018) 62 D passante Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) Donc: t T is I s max exp Le courant de charge croit pendant le premier intervalle, et décroit pendant le second intervalle. A partir des expressions de is, on en déduit: U T U I s max is (T ) I s min exp R R T 1 I s min is (T ) I s max exp Donc : I s max T 1 exp U , R 1 exp T I s min T 1 exp U (1 )T exp R 1 exp T 2.2.2. Valeurs moyennes La tension moyenne aux bornes de la charge sur une période est: Vsmoy T T T 1 1 v ( t ) dt Udt 0dt s T0 T0 T Vsmoy U Comme la tension moyenne aux bornes de l’inductance est nulle, la valeur moyenne se ramène à: Vsmoy RI smoy I smoy M. BOUZIDI (2017/2018) 63 Vsmoy R U R Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) Ces relations font apparaître la possibilité de réglage de la tension moyenne et le courant moyen par l’intermédiaire du rapport cyclique α. 2.2.3. Ondulation du courant L’ondulation du courant est la différence des valeurs instantanées maximale Ismax et minimale Ismin. I s Ismax I smin T 1 exp U 1 exp (1 )T I s R T 1 exp I s U T tanh R 4 Soit, si τ est faible devant T : I s U T R 4 Remarque Pour diminuer l’ondulation du courant Δis, il faut augmenter τ donc l’inductance L ou/et la fréquence de hachage ƒ=1/T. M. BOUZIDI (2017/2018) 64 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 2.3. Charge active (R, L, E) ie is H id On considère le montage ci-contre. vH L H Figure (III.6) is id vH bloquée. R vd vs E 0 t T : H est fermé et D est ie U vd U 2.3.1. Analyse de fonctionnement R Commande vs L H fermé E 0 H ouvert H fermé H ouvert αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT+T 2T vs U vH 0 , id 0 , ie is , vs U et vd U . L’intensité du courant dans la charge vérifier l’équation suivante : is Ismax Ismin dis Ris E U dt Dans le cas où la résistance est faible, on peut négliger la tension aux bornes de la résistance devant la tension aux bornes de la bobine. vs L ie Ismax Ismin id Ismax Donc, l’équation devient : différentielle du courant Ismin vH U di L s U E dt vd αT La solution conduit à l'expression du courant suivante: T t -U is UE t A1 L D bloquée D passante D bloquée Figure (III.7) M. BOUZIDI (2017/2018) 65 D passante Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) Avec : A1 c’est une constante positive à déterminer. En régime permanent et on suppose que : à t = 0, is (0) I s min A1 L’expression du courant de charge devient: is UE t I s min L T t T : H est bloqué et D est passante. H ie is id vH U R vd L E ie 0 , vd 0 , id is , vs 0 et vH U . L’intensité du courant dans la charge vérifiée l’équation suivante: vs L dis Ris E 0 dt La solution de cette équation différentielle est donnée par: is E t A2 L à t=αT, is(αT)=Ismax. Donc: is E (t T ) I s max L M. BOUZIDI (2017/2018) 66 vs Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III : Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 2.3.2. Valeurs moyennes La tension moyenne aux bornes de la charge sur une période est : Vsmoy T T T 1 1 v ( t ) dt Udt 0dt s T0 T0 T Vsmoy U La valeur moyenne du courant est calculée par la formule suivante: Vsmoy RI smoy E I smoy Vsmoy E R U E R 2.3.3. Ondulation du courant L'ondulation est donnée par la relation : I s Ismax I smin A partir des expressions des courants is, on peut en déduire : I s Où f : c’est la fréquence de hachage ( f (1 )U L. f 1 ). T Pour diminuer Δis, il faut augmenter l’inductance L ou/et la fréquence de hachage ƒ. M. BOUZIDI (2017/2018) 67 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 3. Hacheur parallèle (Survolteur) Dans ce type de hacheur, la tension moyenne de sortie est supérieure à la tension d'entrée, d'où son nom. Cette structure demande un interrupteur commandé à l'amorçage et au blocage (bipolaire, MOS, IGBT…) et une diode (amorçage et blocage spontanés). Le hacheur parallèle commande le débit d’un générateur de courant sur un récepteur de tension. L'inductance permet de lisser le courant de la source. La capacité C permet de limiter l'ondulation de la tension en sortie (Vs est supposée constante). ie L D id vL U iH vd vH H is C R Vs Figure (III.8) 3.1. Principe de fonctionnement Lors de la première partie du cycle de fonctionnement, de 0 à αT, l'interrupteur commandé (H) est fermé (passant). Dans ce cas, la source et la charge ne sont pas en contact durant cette phase. La diode est alors bloquée. Lors de la seconde partie du cycle, de αT à T, on ouvre l'interrupteur et la diode devient passante. Dans ce cas, la source et la charge sont reliées. 3.2. Analyse du fonctionnement 0 t T : H est fermé et D est bloquée. M. BOUZIDI (2017/2018) 68 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) L ie D id vL iH vd vH U is R C Vs H vH 0 , id 0 , iH ie , et vd Vs . Commande L’intensité du courant ie vérifiée l’équation suivante: H fermé 0 di L e U 0 dt H ouvert H fermé H ouvert αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t vH Vs La solution est donnée par : ie Iemax U ie t A1 L Iemin Avec : A1 c’est une constante positive à déterminer. En régime permanent et en supposant que: iH Iemax Iemin à t = 0, ie (0) I e min A1 is=id Iemax Iemin L’expression du courant de charge devient : vd ie U t I e min L -Vs T t T : H bloqué et D est passante. D bloquée ie L D id vL U iH H is C D bloquée Figure (III.9) vd vH D passante R Vs M. BOUZIDI (2017/2018) 69 D passante Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) vH Vs , iH 0 , id is ie , et vd 0 . Le courant de sortie is = id car le courant qui traverse le condensateur est nul (la tension entre ses bornes est supposée constante). L’intensité du courant ie vérifier l’équation suivante : die U Vs dt L La solution de cette équation différentielle est donnée par : is U Vs t A2 L à t=αT, ie (0) I e max A2 Donc: ie U Vs (t T ) I e max L Le courant ie décroit puisque U Vs . 3.3.Valeurs moyennes La valeur moyenne de la tension aux bornes de l’interrupteur H est donnée par: VHmoy T T T 1 1 v ( t ) dt 0 dt V dt H s T 0 T 0 T VHmoy (1 )Vs D’autre coté, on a : L die vH U dt Donc : M. BOUZIDI (2017/2018) 70 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) die L vHmoy U dt moy Comme la valeur moyenne de la tension aux bornes l’inductance est nulle, alors : vHmoy (1 )Vs U Donc : Vs U (1 ) Remarque Comme le rapport cyclique 0 1, le hacheur parallèle est un élévateur de tension. 3.4. Ondulation du courant L'ondulation est donnée par la relation : I e I e max I e min A partir des expressions du courant ie, on peut déduire: I e U L. f (1 )Vs L. f Pour diminuer Δie, il faut augmenter l’inductance L ou/et la fréquence de hachage ƒ. M. BOUZIDI (2017/2018) 71 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 4. Hacheurs réversibles Les structures que nous venons de voir ne sont pas réversibles, ni en tension, ni en courant. L'énergie va donc toujours de la source vers la charge. Il est possible de modifier ces dispositifs pour inverser le sens de parcours de l'énergie. Ainsi, une source peut devenir une charge et inversement. 4.1. Hacheur réversible en courant (à deux quadrants) Dans ce type de hacheur, le changement du sens de parcours de l'énergie est lié au changement de signe du courant alors que la tension reste de signe constant. L'inversion du courant implique une modification de la structure des interrupteurs intervenants dans le montage. En effet, les diodes et transistors préalablement utilisés sont unidirectionnels en courant, le retour de celui-ci n’est pas possible. Ainsi l’interrupteur sera formé de deux composants, un interrupteur commandable à l’amorçage et au blocage (un transistor, IGBT, MOS ou bipolaire, ou un thyristor GTO) associé à une diode montée en antiparallèle. La structure de l’interrupteur vd ainsi formé sera la suivante : Cette fois, iK peut être positif ou négatif : ik - Si iK est positif, le courant circule par le transistor H. - Si iK est négatif, le courant circule par la diode D. vd1 ie id1 D vH iH1 H1 R id2 vH1 vs H2 U vH2 D2 iH2 vd2 L vs E Figure (III.10) M. BOUZIDI (2017/2018) 72 iH H is is D1 id Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 4.1.1. Principe de fonctionnement On voit que ce convertisseur résulte de l’association d’un hacheur série, formé par H1 et D2, et d’un hacheur parallèle, formé par H2 et D1. - Tant que le courant dans l’inductance est positif i s 0 , H1 et D2 assurent le fonctionnement du hacheur en conduisant à tour de rôle, comme pour un hacheur série. - Si is vient à s'annuler puis changer de signe, alors, dès que l'on détecte le passage par "0", on lance la commande de H2. C'est alors H2 et D1 qui assurent à tour de rôle la conduction, comme pour un hacheur parallèle. 2.1. Analyse du fonctionnement: Si le courant is est positif, donc H1 et D2 assurent le fonctionnement du hacheur (hacheur série). vd1 0 t T : H1 est fermé et D2 est ie bloquée (H2 et D1 sont is > 0 D1 iH1 H1 automatiquement bloqués). id1 vH1 H2 U v H 1 0 , id 2 0 , i e i H 1 i s 0 vH2 D2 vd2 iH2 UE is t I s min , vs U , vd 2 U L vd 1 0 , v H 2 U , i d 1 i H 2 0 vd1 ie T t T : H1 bloqué et D2 est passante is>0 iH1 R id2 vH1 H2 vH2 D2 vd2 bloqués). iH2 M. BOUZIDI (2017/2018) 73 vs id1 U (H2 et D1 sont automatiquement L E D1 H1 R id2 E L vs Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) iH 1 ie 0 , vd 2 0 , id 2 is 0 is E (t T ) I s max , vs 0 , vH 1 U L vd1 U , vH 2 0 , id1 iH 2 0 Si le courant is passe par zéro est devient négative, alors H2 et D1 assurent le fonctionnement du hacheur (hacheur parallèle). kT t T kT : H2 est fermé et D1 est bloquée (H1 et D2 sont automatiquement bloqués). vd1 ie id1 is<0 D1 v H 2 0 , id 1 0 , i e 0 , i H 2 i s 0 iH1 H1 vH1 H2 U E is t I s min , vs 0 , vd1 U L R id2 vH2 D2 iH2 vs L vd2 E vd 2 0 , v H 1 U , i d 2 i H 1 0 Puissance T kT t ( k 1)T : H2 bloqué et D1 est passante (H1 et D2 sont vd1 automatiquement bloqués). ie is<0 iH1 H1 iH 2 0 , vd1 0 , ie is 0 , id1 is 0 id1 D1 vH1 H2 U vH2 UE is (t ' T ) I s max , vs U L D2 iH2 vH 2 U , vd 2 U , vH 1 0 , id 2 iH 1 0 Puissance M. BOUZIDI (2017/2018) 74 R id2 vd2 E L vs Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) Si le courant de la charge est positif, la valeur moyenne de la tension de sortie s’obtient de la même façon que pour le hacheur série : Vsmoy U De même, l’ondulation du courant is est donnée par: I s (1 )U L. f Si le courant de la charge est négatif (fonctionnement en hacheur parallèle), la valeur moyenne de la tension de sortie est donnée par : Vsmoy (1 )U Et l’ondulation du courant ie est donnée par : I e (1 )U L. f M. BOUZIDI (2017/2018) 75 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Commande 0 Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) Fonctionnement en hacheur série H1 fermé H1 ouvert H1 fermé Fonctionnement en hacheur série parallèle H1 ouvert H2 fermé H2 ouvert H2 fermé H2 ouvert vs t U 0 is Ismax Ismin 0 -Ismin αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T t t αT T αT+T 2T αT T αT+T 2T αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T t αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T t αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T t -Ismax ie Ismax Ismin 0 -Ismin -Ismax iH1 Ismax Ismin 0 id2 Ismax Ismin 0 iH2 Ismax Ismin 0 id2 Ismax Ismin 0 vH1 U 0 t αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T t αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T t αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T αT T αT+T 2T α'T+kT (k+1)T α'T+(k+1)T (k+2)T vd2 0 α'T+(k+1)T (k+2)T t -U vH2 U 0 t vd1 0 -U D2 D2 bloquée passante D2 bloquée D2 passante D1 bloquée D2 bloquée D1 D1 passante bloquée Figure (III.11) M. BOUZIDI (2017/2018) 76 D1 passante t Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 4.2. Hacheur réversible en tension La tension appliquée à la charge peut prendre les valeurs +U ou −U, ce qui permet, suivant la valeur du rapport cyclique, de donner une valeur moyenne de tension de sortie positive ou négative. En revanche, le courant doit rester de signe constant dans la charge, car les interrupteurs ne sont pas réversibles en courant. ie iH1 H1 is vd1 vH1 D1 id1 vs vs is U R L iH2 E vd2 D2 vH2 H2 id2 Figure (III.12) 4.2.1. Principe de fonctionnement Lors de la première phase de fonctionnement, dans l'intervalle de temps [0, αT], les deux interrupteurs commandés H1 et H2 sont fermés et les diodes D1 et D2 sont ouvertes. La charge est sous la tension +U. Lors de la seconde phase de fonctionnement, sur l'intervalle de temps [αT, T], les interrupteurs commandés sont ouverts et les diodes sont passantes. La charge est sous la ie tension –U. iH1 4.2.2. Analyse du fonctionnement vd1 vH1 H1 id1 vs 0 t T : H1, H2 fermés et D1, D2 sont bloquées. is U R v H 1 v H 2 0 , id 1 id 2 0 , i e i H 1 i s i H 2 L iH2 E vd2 D2 id2 UE is t I s min , vs U , vd1 vd 2 U L M. BOUZIDI (2017/2018) 77 D1 H2 vH2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) T t T : H1, H2 ouverts et D1, D2 sont passantes. Commande H1,H2 fermés ie iH1 0 vd1 vH1 H1 D1 R 0 L vd2 αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT T αT+T 2T t αT+T 2T iH2 E D2 H1,H2 ouverts U is U H1,H2 fermés vs id1 vs H1,H2 ouverts H2 vH2 -U is id2 Ismax Ismin ie Ismax iH 1 iH 2 0 , vd1 vd 2 0 , id1 id 2 is Ismin UE ie is , is (t T ) I s max L -Ismin -Ismax iH1, iH2 vs U , vH 1 vH 2 U Ismax Ismin id1, id2 Ismax Ismin vH1,vH2 U vd1,vd2 αT T t -U D1,D2 bloquées D1,D2 passantes D1,D2 bloquées Figure (III.13) M. BOUZIDI (2017/2018) 78 D1,D2 passantes Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 4.2.3. Valeurs moyennes La tension moyenne aux bornes de la charge sur une période est : Vsmoy T T T 1 1 vs (t )dt Udt Udt T0 T0 T Vsmoy (2 1)U La valeur moyenne de la tension de la charge varie entre +U et –U : - 1 Vsmoy 0 ; 2 1 Si : Vsmoy 0 ; 2 1 Si : Vsmoy 0. 2 Si : On peut déduire la valeur moyenne du courant par la formule suivante : Vsmoy RI smoy E I smoy M. BOUZIDI (2017/2018) 79 Vsmoy E R (2 1)U E R Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 4.3. Hacheur réversible en tension et en courant On reprend la structure du hacheur réversible en tension que nous venons de donner en remplaçant les interrupteurs par des interrupteurs réversibles en courant. Dans ce cas, le courant dans la charge peut changer de signe. Comme pour le hacheur réversible en courant, ce sera la diode ou le transistor qui sera passant, suivant le signe du courant dans l'interrupteur. On obtient donc la structure suivante: ie K2 K1 is D1 H1 D2 H2 vs vs is U K4 H4 R L K3 E D4 D3 H3 Figure (III.14) Cette fois-ci, la tension moyenne de sortie et le courant moyen de sortie peuvent être positifs ou négatifs. La source et la charge peuvent avoir leurs rôles inversés suivant le signe de ces grandeurs. 4.3.1. Principe de fonctionnement Lors de la première phase de fonctionnement, dans l'intervalle de temps [0, αT], les interrupteurs commandés K1 et K3 sont fermés simultanément, K2 et K4 sont bloqués, donc, la charge est soumise à la tension +U. Lors de la seconde phase de fonctionnement, sur l'intervalle de temps [αT, T], K1 et K3 sont bloqués, K2 et K4 sont fermés simultanément, dans ce cas, la charge est soumise à la tension –U. M. BOUZIDI (2017/2018) 80 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) 4.3.2. Analyse du fonctionnement 0 t T : On commande la fermeture de K1 et K3 (K2, K4 sont bloqués) : vs U Si le courant de la charge is est positif : Donc, le courant is passe par : H1, H3 is >0 ie vs >0 K2 K1 D1 H1 D2 H2 vs is U L R K4 K3 E D4 H4 D3 H3 Si le courant de la charge is est négatif : Donc, le courant is passe par : D1, D3 is <0 ie vs >0 K2 K1 D1 H1 D2 H2 vs is U K4 H4 R L K3 E D4 M. BOUZIDI (2017/2018) 81 H3 D3 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) T t T : On commande la fermeture de K2 et K4 (K1, K3 sont bloqués) : vs U Si le courant de la charge is est positif : Donc, le courant is passe par : D2, D4 is >0 ie vs <0 K2 K1 D1 H1 D2 H2 vs is U K4 R L K3 E D4 H4 D3 H3 Si le courant de la charge is est négatif : Donc, le courant is passe par : H2, H4 is <0 ie vs <0 K2 K1 D1 H1 D2 H2 vs is U K4 H4 R L K3 E D4 M. BOUZIDI (2017/2018) 82 H3 D3 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre III: Les convertisseurs DC/DC (Hacheurs) La valeur moyenne de la tension aux bornes de la charge sur une période est calculée comme suit: Vsmoy T T T 1 1 v ( t ) dt Udt Udt s T0 T0 T Vsmoy (2 1)U Quand α varie entre 1 et 0, la valeur moyenne de la tension de la charge varie entre +U et –U. M. BOUZIDI (2017/2018) 83 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Travaux dirigés Travaux dirigés Exercice 1 On propose d’étudier le fonctionnement des deux hacheurs ci-dessous tout en admettant que la conduction est continue. Le transistor Tr est saturé sur l’intervalle 0, αT , où T est la période de découpage du hacheur et son rapport cyclique. La capacité C est supposée de valeur suffisante pour que la tension Vs soit parfaitement constante. 1- Donner l’expression instantanée du courant iL (t ) sur une période T. 2- Tracer sur une période de fonctionnement les ondes suivantes : iL (t), vL (t), vD (t) et vTr (t) . 3- Exprimer la tension de sortie Vs en fonction de et U. 4- Calculer la valeur moyenne du courant de la source en fonction de U, R et . ie Tr vTr ie D vD U Tr vTr C L vL Vs R U L iL vL C Vs R iL D vD Exercice 2 Dans le montage de la figure ci-dessous, la tension de sortie, grâce à un choix judicieux de la capacité C f , est parfaitement constante. Le transistor Tr est saturé durant l’intervalle 0, αT ; T étant la période de hachage et le rapport cyclique du hacheur. La conduction est supposée continue dans les inductances Ls et L. On admet également que la tension aux bornes du condensateur C ne s’anuule jamais. 1- Calculer la valeur moyenne de la tension aux bornes du condensateur C . 2- En admettant que les courants dans les deux inductances sont constants, tracer la forme de la tension vC (t ) et en déduire l’expression de l’ondulation vC . 3- Donner l’expression de la tension vTr (t ) et calculer sa valeur moyenne. 4- En déduire l’expression de la tension de sortie vs en fonction de U et . 5- Expremer les courants moyenns Ie , I L et ID en fonction de I s et . 6- Calculer la valeur minimale de C qui assure la continuité de la tension vC (t ) sachant que vs 15 V,U 10V et T 50 s. M. BOUZIDI (2017/2018) 84 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance ie Travaux dirigés Ls iC Tr U iD C is iL vC vTr D L Cf vs R Exercice 3 Le montage de la figure ci-dessous représente la mise en cascade de deux hacheurs série et parallèle. On suppose que la capacité du condensteur est assez suffiusante pour considérer que la tension à ses bornes soit constante. Les deux transistors sont saturés durant l’intervalle 0, αT ; T étant la période de hachage et le rapport cyclique commun des deux hacheurs. 1- En admettant que la conduction est continue, tracer, sur une période T, la forme de la tension vL (t ) et celle du courant iL (t ) . 2- Expremer la tension Vs en fonction de et U. Tracer la caractéristique de sortie Vs f ( ) . U 3- Calculer la valeur moyenne du courant de la source ie. ie iL L D2 is vL U T1 T2 D1 C R Vs Exercice 4 Le pont de la figure ci-contre est utilisé comme hacheur alimentant une charge R, L, E L telle que sa constante du temps est R suffisamment importante devant la période du hachage T. ie T1 D2 iT 1 vs U Les deux transistors sont commandés sur 0, αT où 0.5 est le rapport cyclique du iD 1 hacheur. D1 M. BOUZIDI (2017/2018) 85 is R L E T2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Travaux dirigés 1- On suppose que le courant dans la charge is est positif non nul : a) Donner l’expression du courant is ; b) Calculer l’ondulation I s ; c) Tracer les ondes vs (t), is (t), iT1 (t), iD1 (t) et ie (t); d) Calculer les valeurs moyennes de la tension vs et du courant is. 2- On suppose que le courant is s’annule à l’instant T[T,T] : a) Représenter les ondes vs (t), is (t), iT1 (t), iD1 (t) et ie (t); b) Donner l’expression de is, calculer et en déduire la condition liant , U, E pour obtenir une conduction discontinue; c) Discuter la réversibilité en courant du hacheur. M. BOUZIDI (2017/2018) 86 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) Introduction Les gradateurs peuvent assurer la commande et le réglage du courant débité par une source alternative dans une charge aussi alternative, avec valeur efficace contrôlée sans changement de fréquence. La variation de cette valeur efficace se fait par découpage de la tension à l’aide d’un interrupteur statique. Tension alternative sinusoïdale à fréquence fixe et de valeur efficace constante Entrée Sortie Gradateur AC AC Tension alternative à valeur efficace réglable Commande Figure (IV.1) Les deux types de fonctionnement des gradateurs les plus utilisés sont: - Gradateur à train d’ondes : Utilisé dans l’électrothermique spécialement les fours. Gradateur a angle de phase : Utilisé pour la commande des moteurs asynchrones ainsi que pour l’éclairage. Par la suite on se concentre sur les gradateurs à commande de phase. Il s'agit d'amorcer l’interrupteur statique avec un retard réglable, et à laisser le blocage s'effectuer en commutation naturelle. L’interrupteur doit permettre le passage du courant dans les deux sens. On utilise deux thyristors montés tête-bêche ou un triac pour les faibles puissances. 1. Gradateur monophasé 1.1. Débit sur charge résistive vTh1 Th1 La tension délivrée par la source est sinusoïdale de pulsation ω et d’amplitude maximale Vm. Elle ie s’exprime par : ve Vm sin(t) Vm sin( ), avec : t . Les thyristors sont débloqués avec un retard en angle de α, c'est à dire que des impulsions de déblocage sont envoyées sur les gâchettes des thyristors respectivement aux angles : - Pour Th1 : 2k . Pour Th2 : 2k . M. BOUZIDI (2017/2018) 87 is Th2 vTh2 ve R Figure (IV.2) vs Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) 1.1.1. Analyse du fonctionnement 0 : ve 0 vTh1 0, vTh 2 0, mais, en absence d’impulsion sur la gâchette de Th1, les deux thyristors Th1 et Th2 sont bloqués. is 0 , vs Ris 0 , vTh1 ve , vTh 2 ve . : vTh1 0 et en envoyant une impulsion sur la gâchette de Th1, Th1 devient passant et Th2 reste bloquer. vTh1 0 , vs ve , is vs ve , vTh 2 vTh1 0 . R R : le courant is s’annule, donc Th1 se bloque, et vTh 2 0, mais, en absence d’impulsion sur la gâchette de Th2, Th2 est bloqué. is 0 , vs Ris 0 , vTh1 ve , vTh 2 ve 2 : vTh 2 0 , en envoyant une impulsion sur la gâchette de Th2, Th2 devient passant et Th1 reste bloquer. vTh 2 0 , vs ve , is vs ve , vTh1 vTh 2 0 . R R 1.1.2. Valeurs efficaces La valeur efficace de la tension de sortie est calculée comme suit: 2 Vseff 1 2 Vseff 2 v ( ).d 2 s 0 2 2 2 1 0 d V sin d 0 d Vm sin d m 2 0 Vm 2 1 sin 2 2 On peut déduire la valeur efficace du courant is comme suit: iseff Vseff R Vm R 2 M. BOUZIDI (2017/2018) 88 1 sin 2 2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) Co mman de ig1 α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+2π 3π α+3π 4π θ ig2 ve Vm 0 vs Vm 0 is ve Vm/R 0 α π vTh1 ve Vm 0 α π vTh1 -ve Vm 0 α π Th1 α+π 2π Th2 Figure (IV.3) M. BOUZIDI (2017/2018) 89 Th1 Th2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) Remarque En variant α de 0 à π, on fait varier le la valeur efficace de la tension de sortie V de Veeff m à 0, comme le montre la figure ci-dessous. 2 Figure (IV.4) M. BOUZIDI (2017/2018) 90 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) vTh1 Th1 1.2. Débit sur charge inductive Dans le cas d’une charge inductive nous devons tenir compte de la valeur relative du retard à l’amorçage α, et du déphasage propre de la charge ϕ. Ce dernier limite la plage de variation de l’angle α. ie ve is Th2 vTh2 R vs L Figure (IV.5) Pour un circuit R-L série, nous avons: 2 L , Z R2 L R arctan On distingue alors deux cas : 1.2.1. Fonctionnement à 1 : Le thyristor Th1 devient passant à partir de α, et donc : vs ve , vTh1 vTh 2 0 . Le courant de charge vérifié l’équation différentielle suivante: L dis Ris Vm sin dt Le courant is est la somme des deux composantes sinusoïdale et exponentielle (le régime forcie et le régime libre) : is isf isl Vm V R sin m sin .exp ( ) Z Z L Le courant is s’annule à 1 , (is (2 ) 0) , donc le thyristor Th1 se bloque pour 1 . 1 : Les deux thyristors Th1 et Th2 sont bloqués. vs 0 , vTh1 vTh 2 ve , is 0 . M. BOUZIDI (2017/2018) 91 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) 2 : Le thyristor Th2 passant (ayant à ses bornes une tension positive et reçoit un courant de gâchette). vs ve , vTh1 vTh 2 0 Le courant is a l'expression suivante : is isf isl Vm V R sin m sin .exp ( ) Z Z L Le courant is s’annule à 1 , (is (1 ) 0) , donc le thyristor Th2 se bloque pour 1 . 1 2 : Les deux thyristors Th1 et Th2 sont bloqués. vs 0 , vTh1 vTh 2 ve , is 0 . Remarque En faisant varier l’angle α de , on fait croitre la valeur efficace de courant de 0 à son maximum Veeff / Z . Cas particuliers - Pour : les thyristors sont toujours bloqués, puisqu’on envoie un signal de déblocage sur leurs gâchettes quand leurs tensions d'anode sont négatives. - Pour : le terme exponentiel du courant is disparait, le courant est sinusoïdal et identique à celui qu’on aurait en réunissant directement la source au récepteur. M. BOUZIDI (2017/2018) 92 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) Co mman de ig1 α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ ig2 ve Vm 0 vs Vm 0 is α α α α ϕ ϕ ϕ ϕ α 0 π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+2π 3π α+3π 4π θ vTh1 ve Vm α 0 π vTh2 -ve Vm α 0 Th2 π Th1 α+π 2π Th2 Th1 Figure (IV.6) M. BOUZIDI (2017/2018) 93 Th2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) 1.2.2. Fonctionnement à Lorsque l’angle α devient inférieur à ϕ, le fonctionnement dépend de la nature des signaux appliqués aux gâchettes: 1.2.2.1. Cas d’impulsion de gâchette de courte durée Le thyristor Th1 entre en conduction à . Le courant de sortie is est, encore : is isf isl Vm V R sin m sin .exp ( ) Z Z L vs ve , vTh1 vTh 2 0 Le courant s’annule pour θ1 supérieur à et donc Th1 se bloque. L’impulsion envoyée sur la gâchette du thyristor Th2 à trouve ce composant avec une tension anodique nulle et même négative (chute de tension aux bornes de Th1 passant). Elle est donc sans effet. Quand la tension aux bornes de Th2 devient positive, il n’y a plus de courant sur la gâchette de Th2. Donc 2 les deux thyristors sont bloqués. Le montage fonctionne alors en redresseur commandé simple alternance. M. BOUZIDI (2017/2018) 94 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) Co mman de ig1 α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ ig2 ve Vm 0 vs Vm 0 α α ϕ is 0 α π α ϕ α α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ vTh1 ve Vm 0 α π vTh2 Vm 0 -ve α π Th1 Figure (IV.7) M. BOUZIDI (2017/2018) 95 Th1 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) 1.2.2.2. Cas d’impulsion de gâchette de largeur suffisante Supposons à nouveau que le thyristor Th1 entre le premier en conduction ; il reste passant jusqu’à 1 comme précédemment. is isf isl Vm V R sin m sin .exp ( ) Z Z L vs ve , vTh1 vTh 2 0 A 1 , la tension aux bornes de Th2 devient positive et sa gâchette alimentée depuis (1 ) reçoit encore un courant de déblocage. Ce thyristor entre en conduction. Le courant is garde la même expression que lorsque Th1 était passant. Il en sera de même pour 1 (1 2 ) lorsque Th1 redeviendra conducteur. Au bout de quelques périodes, le terme isl a disparu, et donc le courant is contient juste la composante forcée ( is isf ). Remarque Le passage de l’angle α à une valeur inférieur à ϕ est maintenant sans inconvénient. La valeur efficace du curant reste égale à Veeff / Z ; le gradateur fonctionne en interrupteur fermé en permanence, comme pour α = ϕ. M. BOUZIDI (2017/2018) 96 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) Co mman de ig1 α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α π α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ ig2 ve Vm 0 vs Vm 0 α α ϕ is α ϕ α ϕ is 0 α α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ α+π 2π α+2π 3π α+3π 4π θ isf vTh1 ve Vm 0 π α π vTh2 Vm 0 -ve α π Th1 Th1 Th2 Figure (IV.8) M. BOUZIDI (2017/2018) 97 Th2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) 2. Gradateurs triphasés Diverses structures des gradateurs triphasés sont utilisées suivant le couplage de la charge, le couplage des interrupteurs, et le choix des interrupteurs. 2.1. Débit sur charge résistive avec neutre Lorsque l'alimentation et la charge possèdent effectivement la structure en étoile et offrent des points communs accessibles, on peut envisager de relier ces derniers. On obtient alors l'équivalent de trois gradateurs monophasés. Ce dispositif, qui a l'avantage de faciliter la commande puisqu'elle ne nécessite pas d'impulsion de confirmation, présente l'inconvénient de laisser circuler en ligne les harmoniques de courant multiples de trois générés par les gradateurs monophasés (alors que ces composantes, qui forment un système homopolaire, ne peuvent pas exister dans le montage "3 fils"). C'est pourquoi, même si la structure le permet, on s'abstient généralement de relier les neutres. vTh1 Th1 Th1' vs1 Z v1 Th2 Th2' Th3 v2 Th3' v3 Neutre Structure S1 vs2 Z vs3 Z Figure (IV.10) 2.2. Débit sur charge résistive sans neutre L'étude du gradateur triphasé va se faire avec une charge purement résistive en étoile sans neutre relié, comme la présente de la figure ci-dessous. M. BOUZIDI (2017/2018) 98 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance v1 Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) vTh1 Th1 vs1 R Th1' v2 Th2 vs2 R Th2' v3 Th3 vs3 R Th3' Figure (IV.11) 2.2.1. Principe de fonctionnement Le thyristor Th1 est commandé avec un retard α par rapport au passage à zéro de la tension simple v1. Le thyristor Th1’ est commandé en α+π. Les thyristors de la phase 2 sont commandés avec un retard de 120° sur ceux de la phase 1 et ceux de la phase 3 avec un retard de 240° sur ceux de la phase 1. Tant que la charge est purement résistive, chaque thyristor se bloque lorsque le courant donc la tension de la phase correspondante passe par zéro. Lorsque l’angle de retard à l’amorçage varie de 0 à 5π/6, trois modes de fonctionnement se succèdent. Pour simplifier le tracé des tensions aux bornes de la charge, on s’est limité au tracé de vs1 seulement, les autres phases sont identiques (il suffit de les décaler de 2π/3). Mode 1 0 : Deux ou trois thyristors passants. 3 0 : Th2’ et Th3 sont passants, donc : vs1 0 , vs 2 U23 U 1 , vs 3 32 , vTh1 v1 ( v2 v3 ) 2 2 2 M. BOUZIDI (2017/2018) 99 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance 3 Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) Pour α = π/6 : Th1 Th3 Th1, Th2’ et Th3 sont passants, donc : vs1 v1 , vs 2 v2 , vs 3 v3 , vTh1 0 3 Th1' Th2 Th2' : 3 Th3' ve Th2' Th3 v1 v2 v3 Vm 0 α 2π θ α+π π v1 vs1 U13/2 U12/2 Th1 et Th2’ sont passants, donc : 0 vs 1 U12 U , vs 2 21 , vs 3 0 , 2 2 α π α+π 2π θ α+π 2π θ vTh1 v1-(v2+v3)/2 vTh1 0 0 α π Figure (IV.12) Mode 2 : Ce mode est caractérisé par la conduction de deux thyristors. 2 3 0 : Th2’ et Th3 sont passants, donc : vs1 0 , vs 2 3 U23 U 1 , vs 3 32 , vTh1 v1 ( v2 v3 ) . 2 2 2 : Th1, Th2’ et Th3 sont passants, donc : vs1 v1 , vs 2 v2 , vs 3 v3 , vTh1 0 3 : Th1 et Th2’ sont passants, donc : 3 M. BOUZIDI (2017/2018) 100 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance vs1 Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) U12 U , vs 2 21 , vs 3 0 , vTh1 0 2 2 Pour α = 5π/12 Th1' Th1 Th1' Th2 Th2' Th3 Th3 Th3' v1 v2 v3 Vm α 0 vs1 α+π π 2π θ U13/2 U12/2 0 α π α+π 2π θ α+π 2π θ vTh1 v1-(v2+v3)/2 0 α π Figure (IV.13) 5 Mode 3 : Dans ce cas on a la conduction de deux thyristors ou aucun, donc, il 6 2 faut amorcer deux thyristors à chaque fois. Les signaux envoyés ont une largeur supérieure à π/3 sur les gâchettes. M. BOUZIDI (2017/2018) 101 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre IV: Les convertisseurs AC/AC (Gradateurs) 5 : 6 Pour α = 2π/3 Th1 et Th2’ sont passants, donc: Th2' Th3 Th3 Th1 Th1 Th2' Th1' Th3' v1 vs 1 U U12 , vs 2 13 , vs 3 0 , 2 2 vTh1 0 5 6 Th1' Th2 v2 v3 Vm α 0 : 3 Th2 Th3' vs1 π α+π U13/2 Aucun thyristor ne conduit : vs 1 0 , vs 2 0 , v s 3 0 , 2π θ U12/2 α 0 π α+π 2π θ α+π 2π θ vTh1 (U12+U13)/2 vTh1 v1 v1 α 0 π Figure (IV.14) 2.2.2. Valeurs efficaces des tensions de sorties Les valeurs efficace des tensions de sorties sont données selon le mode de fonctionnement comme suit: 3 3 sin 2 2 4 Pour mode 1 : Vs1eff Vs 2 eff Vs 3 eff Veeff 1 Pour mode 2 : Vs1eff Vs 2 eff Vs 3 eff Veeff 1 3 3 sin 2 2 4 6 Pour mode 3 : Vs1eff Vs 2 eff Vs 3 eff Veeff 5 3 3 sin 2 4 2 4 3 M. BOUZIDI (2017/2018) 102 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Travaux dirigés Travaux dirigés vTh Th Exercice 1 On donne (la figure ci-contre) le schéma d'un gradateur monophasé débitant sur une charge résistive pure. Les thyristors sont amorcés avec un retard angulaire α=π/2 par rapport aux passages à 0 de la tension ve(t). On donne Vmax = 220 V et R = 10 . ve is ie Th’ R 1. Donner les intervalles de conduction des deux thyristors et le chronogramme de l'intensité is(t) du courant dans la résistance R. 2. Calculer la puissance active fournie par le réseau en fonction de Vmax et R. 3. En déduire les valeurs efficaces Isff Vseff. 4. Dans le développement en série de Fourier de is(t) on trouve que le fondamental a pour expression : is (t) I s1max sin(t 1 ), avec Is1max = 18,4 A et 1 = 32,5° = 0,567 rad. 5. Que vaut la puissance réactive fournie par le réseau ? 6. Quelle est la puissance apparente S de la source ? 7. Calculer le facteur de puissance de l'installation. Exercice 2 Les gradateurs triphasés de la figure ci-dessous sont alimentés par des tensions simples va , vb, vc 4 2 du réseau triphasé, telles que : va Vm sin , vb Vm sin( - ), vc Vm sin( - ) sont 3 3 appliquées au différents montages de gradateurs triphasés ci-dessous. Les thyristors sont débloqués dans l’ordre normal, le premier Tha pour α=π/3. Tracer les tensions de charge vsa, vsb and vsc ainsi que la tension inverse aux bornes le thyristor Tha et calculer la valeur efficace de la tension de charge pour chaque montage. M. BOUZIDI (2017/2018) 103 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance (a) va Travaux dirigés vTha Tha (b) va vsa vsa R R Tha’ Thb vb vsb Tha’ vsb R R Tha vb Thb’ vc Thc vc vsc vsc R R Thc’ (c) va (d) va vTha Tha vsb vsa R Da vb Tha Tha’ vb vTha vsb R vsc vc Thb Db R vsa vc Thc vsc R Dc M. BOUZIDI (2017/2018) 104 vTha Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) Définitions Les onduleurs sont des convertisseurs statiques continu-alternatif permettant d'avoir une source de tension alternative à partir d’une source de tension continue. Comme nous l’avons vu dans le chapitre 3, un redresseur commandé tous thyristors peut fonctionner en onduleur. Ce type d’onduleur est dit « non autonome » ou encore «assisté » car il ne permet de fixer ni la fréquence ni la valeur efficace des tensions du réseau alternatif dans lequel il débite. On se propose dans ce chapitre d’étudier les onduleurs autonomes. Ces derniers fixent eux-mêmes la fréquence et la valeur efficace de leur tension de sortie. Entrée Sortie DC AC Symbole de l’onduleur 1. Onduleur de tension monophasé Il existe deux types d’onduleurs monophasés: - Onduleur en demi-pont ou à deux interrupteurs; - Onduleur en pont ou à quatre interrupteurs. 1.1. Onduleur en demi-ponts (à deux interrupteurs) vd1 D1 La figure ci-contre présente le schéma électrique d’un onduleur iH1 de tension en demi-ponts, E représente la f.é.m de deux sources de tension continues idéales et identiques. Les interrupteurs K1 et K2 sont constitués d’un interrupteur électronique vH1 Charge is vs IGBT, MOS ou bipolaire, ou un thyristor GTO) et une diode en deux sens. E vH2 iH2 id2 Figure (V.1) M. BOUZIDI (2017/2018) 105 K1 H1 E commandable à l’ouverture et à la fermeture (un transistor, antiparallèle pour assurer la circulation du courant dans les id1 ie H2 D2 vd2 K2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) 1.1.1. Principe de fonctionnement La commande généralement utilisée pour contrôler l’onduleur en demi-pont est la commande plein onde (souvent appelée aussi la commande symétrique). Le principe de cette commande consiste à fermer K1 et ouvrir K2 pendant la première moitié de la période de fonctionnement et de fermer K2 et ouvrir K1 pendant l’autre moitié de la Commande période. 1.1.2. Débit sur une charge résistive Dans ce cas, l'onduleur alimente charge de T/2 T K2 fermé K1 ouvert 2T t 3T/2 E résistance R. 0 vs K1 fermé K2 ouvert K2 fermé K1 ouvert K1 fermé K2 ouvert T 0 t : K1 est fermé et K2 est 2 ouvert. 0 T/2 T 3T/2 2T t T/2 T 3T/2 2T t 0 vH1 2E T/2 T 3T/2 2T t 0 vd1 T/2 T 3T/2 2T t 0 T/2 T 3T/2 2T t -E is E/R vs E , i s vs E , i i R R H1 s vH 1 vd1 0 T t T : K1 est ouvert et K2 est 2 fermé. vs E , i s vs E , i i R R H2 s vH 1 vd1 2 E Comme la charge est résistive, l’intensité 0 -E/R iH1 E/R -2E du courant dans la charge à la même H1 H2 H1 Figure (V.2) forme d’onde que la tension aux bornes de la charge, donc, l'utilisation de diodes D1 et D2 dans ce cas n'est pas nécessaire. M. BOUZIDI (2017/2018) 106 H2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) 1.1.2.1. Fréquence des grandeurs de sortie La période et la fréquence de la tension aux bornes de la charge et de l’intensité du courant qui parcourt la charge sont imposées par la commande des interrupteurs, il s’agit donc d’un onduleur autonome (f =1/T). 1.1.2.2. Valeurs efficaces La valeur efficace de la tension de sortie est donnée par : 2 Vseff T T /2 T 1 2 1 2 v ( t ) dt E dt ( E)2 dt s T0 T 0 T /2 Vseff E La valeur efficace du courant de sortie est déduite comme suit : I seff Vseff R E R La tension efficace de l’onde de la tension est fixée par la tension continue d’alimentation E. 1.1.3. Débit sur une charge inductive La charge maintenant est composée d’une résistance R en vd1 série avec une inductance L. D1 iH1 T : K1 est fermé et K2 est ouvert : 2 vs E , vH 1 vd1 0 . K1 H1 vH1 E id1 ie La commande des interrupteurs impose un fonctionnement périodique de période T réglable (donc de fréquence f réglable). 0t Charge is vs Le courant is charge exponentiellement et circule soit par H1 soit par D1 suivant son signe. Le courant dans la charge is s’annule à l’instant t1. E vH2 iH2 id2 H2 D2 vd2 M. BOUZIDI (2017/2018) 107 K2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance - Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) Pour 0 t < t1 : le courant dans la charge est négatif is < 0, donc, le courant circule par la diode D1, le transistor H1 ne conduit pas id is , iH 1 0 . - Pour t1 t < T/2 : le courant dans la charge est positif is ≥ 0, le courant circule par le transistor H1, la diode D1 est Commande bloquée id 0 , iH 1 is . 0 vs vd1 D1 id1 ie iH1 K1 0 vH1 2T t t1 T/2 t2 T T+t1 3T/2 T+t2 2T t iH1 Ismax H2 D2 3T/2 T -Ismax vH2 K2 T : K2 est fermé et K1 est ouvert, 2 donc : vs E , vH 1 vd1 2E , 0t id iH 1 0 . Le courant is varié exponentiellement et circule soit par H2 soit par D2 suivant le sont signe. - T/2 0 E vd2 2T t 3T/2 Ismax vs iH2 T K2 fermé K1 ouvert -E is Charge is id2 T/2 K1 fermé K2 ouvert E H1 E K2 fermé K1 ouvert K1 fermé K2 ouvert 0 id1 t1 T/2 t2 T T+t1 3T/2 T+t2 2T t t1 T/2 t2 T T+t1 3T/2 T+t2 2T t Ismax 0 vH1 2E 0 vd1 T/2 T 3T/2 2T t Le courant dans la charge is s’annule à l’instant t2. 0 T/2 T 3T/2 2T t Pour T/2 t < t2 : le courant dans la charge est positif is > 0, le courant circule à travers la diode D2, le transistor T2 ne conduit pas. -2E D1 H2 Figure (V.3) H1 D1 M. BOUZIDI (2017/2018) 108 H1 D2 D2 H2 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) vd1 vd1 D1 id1 ie iH1 D1 K1 iH1 H1 vH1 E K1 H1 vH1 E Charge is Charge is vs vs E E vH2 iH2 id2 vH2 H2 D2 vd2 - id1 ie iH2 id2 K2 H2 D2 vd2 K2 Pour t2 t <T : le courant dans la charge est négatif is < 0, le courant circule par le transistor H2, la diode D2 est bloquée. 1.1.3.1. Fréquence des grandeurs de sortie La fréquence est imposées par la commande et réglable indépendamment de la charge. 1.1.3.2. Valeurs efficaces La valeur efficace de la tension de sortie est : Vseff E , cette valeur efficace est fixe. Remarque Les sources de tension continue doivent accepter de fournir de la puissance comme d’en recevoir, elles doivent être réversibles en courant. M. BOUZIDI (2017/2018) 109 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) 1.2. Onduleur en ponts (à quatre interrupteurs) La figure ci-dessous présente le schéma électrique d’un onduleur de tension en pont, la source E est un générateur de tension continue réversible en courant. Les interrupteurs H1, H2, H3 et H4 sont des interrupteurs commandables à l’ouverture et à la fermeture. D1, D2, D3 et D4 sont des diodes supposées idéales. ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 H1 id2 D2 H2 vs is E R K4 iH4 H4 L K3 id4 iH3 vH3 D4 H3 id3 D3 vd3 Figure (V.4) 1.2.1. Analyse de fonctionnement pour la commande symétrique La commande des interrupteurs impose un fonctionnement périodique de période T réglable. Pendant la première demi-période (0 t < T/2), la commande impose K1 et K3 fermés, K2 et K4 ouverts. Pendant la deuxième demi-période (0 t < T/2), la commande impose K1 et K3 ouverts et K2 et K4 fermés. Pour 0 t < T/2 : K1 et K3 sont fermés et K2 et K4 sont ouverts donc : vs E , vH 1 vH 3 vd1 vd 3 0 . Le courant circule soit par H1 et H3 soit par D1 et D3 suivant le signe de celui-ci. Le courant dans la charge is s’annule à l’instant t1. Le courant de source est égal au courant dans la charge : ie is . M. BOUZIDI (2017/2018) 110 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) - Pour 0 t < t1 : le courant dans la charge est négatif is < 0. Le courant est véhiculé par les diodes D1 et D3, les interrupteurs H1 et H3 ne conduisent pas : Commande K1, K3 fermé id1 id 3 is , iH 1 iH 3 0 . - K2, K4 fermé 0 vs T/2 K1, K3 fermé K2, K4 fermé T 2T t 3T/2 E ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 H1 id2 0 H2 vs iH4 K3 id4 iH3 vH3 D4 H4 2T t Ismax L R K4 3T/2 T -E is is E T/2 D2 0 id3 - Pour t1 t < T/2 : le courant dans la charge est positif is ≥ 0. Le courant circule à travers T/2 t2 T T+t1 3T/2 T+t2 2T t t1 T/2 t2 T T+t1 3T/2 T+t2 2T t 2T t -Ismax D3 vd3 H3 t1 ie Ismax 0 -Ismax iH1 Ismax les interrupteurs H1 et H3, les diodes D1 et 0 id1 D3 sont bloquées : id1 id 3 0 , iH 1 iH 3 is . t1 T/2 t2 T T+t1 3T/2 T+t2 t1 T/2 t2 T T+t1 3T/2 T+t2 Ismax ie iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 H1 2T K2 K1 0 id2 D2 H2 E vs is E R K4 iH4 H4 L 0 vd1 T/2 T 3T/2 2T t 0 T/2 T 3T/2 2T t K3 id4 D4 t vH1 iH3 vH3 H3 id3 D3 vd3 -E D1 D3 H1 H3 D2 D4 H2 D1 H4 D3 Figure (V.5) Pour T/2 t < T : K2 et K4 sont fermés et K1 et K3 sont ouverts donc : vs E , vH 1 vH 3 vd1 vd 3 E . Le courant circule soit par H2 et H4 soit par D2 et D4 suivant le signe de celui-ci. Le courant dans la charge is s’annule à l’instant t2. M. BOUZIDI (2017/2018) 111 H1 H3 D2 D4 H2 H4 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) Le courant de source est opposé au courant dans la charge : ie is . - Pour T/2 t < t2 : le courant dans la charge est positif is > 0. le courant circule à travers les diodes D2 et D4, les transistors H2 et H4 ne conduisent pas : id 2 id 4 is , iH 2 iH 4 0 . ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 id2 D2 H2 H1 vs is E iH4 L R K4 K3 id4 iH3 vH3 D4 H4 id3 D3 vd3 H3 - Pour t2 t < T : le courant dans la charge est négatif is 0. le courant circule à travers les transistors H2 et H4, les diodes D2 et D4 sont bloquées : id 2 id 4 0 , iH 2 iH 4 is . ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 H1 id2 D2 H2 vs is E R K4 iH4 H4 L K3 id4 iH3 vH3 D4 H3 id3 D3 vd3 Les grandeurs caractéristiques du montage (période, fréquence, valeurs efficaces) sont identiques à celles du montage à deux interrupteurs. M. BOUZIDI (2017/2018) 112 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) 1.2.2. Analyse de fonctionnement pour la commande décalée La commande des interrupteurs impose un fonctionnement périodique de période T réglable. La commande des interrupteurs K1 et K4 est décalée d’une durée τ par rapport à la commande des interrupteurs K2 et K3 (voir les chronogrammes ci-dessous). Ainsi : ie Pour 0 t < τ : K4 et K3 sont fermés et K2 et K2 K1 iH2 iH1 id2 K1 sont ouverts donc la charge est courtid1 vH1 circuitée : D2 D1 vd1 H2 H1 vs vs 0 , vH 1 vd1 E . is E R K4 L’intensité du courant dans la charge est négative, donc le courant circule à travers le transistor H4 et la diode D3 : iH4 L K3 id4 D4 H4 iH3 vH3 H3 id3 D3 vd3 id 3 iH 4 is . Pour τ t < T/2 : K1 et K3 sont fermés et K2 et K4 sont ouverts donc : vs E , vH 1 vd1 0 . - Pour τ t < t1 : le courant dans la charge est négatif is < 0, le courant passe par les diodes D1 et D3 : id1 id 3 is . ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 H1 id2 D2 H2 vs is E R K4 iH4 H4 - L K3 id4 D4 iH3 vH3 H3 id3 D3 vd3 Pour t1 t < T/2 : le courant dans la charge est positif is ≥ 0, le courant passe par les transistors H1 et H3 : iH 1 iH 3 is . M. BOUZIDI (2017/2018) 113 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 id2 D1 vd1 H1 D2 H2 vs is E iH4 K3 id4 iH3 id3 vH3 D4 H4 L R K4 D3 vd3 H3 Pour T/2 t < T/2 + τ : K1 et K2 fermés et K3 et K4 ouverts donc la charge est courtcircuitée : vs 0 , vH 1 vd1 0 . L’intensité du courant dans la charge est positive, donc le courant passe par le transistor H1 et la diode D2 : iH 1 id 2 is . ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 H1 id2 D2 H2 vs is E R K4 iH4 H4 L K3 id4 D4 iH3 vH3 H3 id3 D3 vd3 Pour T/2 + τ t < T : K2 et K4 sont fermés et K1 et K3 sont ouverts donc : vs E , vH 1 vd1 E . - Pour T/2 + τ t < t2 : le courant dans la charge est positif, le courant passe par les diodes D2 et D4 : id 2 id 4 is . M. BOUZIDI (2017/2018) 114 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 H1 id2 D2 H2 vs is E iH4 L R K4 K3 id4 iH3 vH3 D4 H4 id3 D3 vd3 H3 - Pour t2 t < T : le courant dans la charge est négatif, le courant passe par les transistors H2 et H4 : iH 2 iH 4 is . ie K2 K1 iH1 iH2 id1 vH1 D1 vd1 H1 id2 D2 H2 vs is E R K4 iH4 H4 L K3 id4 iH3 vH3 D4 M. BOUZIDI (2017/2018) 115 H3 id3 D3 vd3 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) Commande τ K4 τ K1 K4 K3 K4 K1 K2 0 vs K4 K3 T/2 K2 T 2T t 3T/2 E 0 T/2 2T t T+t2 2T t 3T/2 T+t2 2T t 3T/2 T+t2 2T t 3T/2 T -E is Ismax 0 τ t1 t2 T/2 T T+t1 3T/2 T T+t1 -Ismax ie Ismax 0 t1 t2 T/2 iH1 Ismax 0 id1 t1 T/2 t2 T/2 t2 T T+t1 Ismax 2T 0 t1 T 3T/2 T+t2 T+t1 t vH1 E 0 vd1 T/2 T 3T/2 2T t 0 T/2 T 3T/2 2T t -E D3 D3 H4 D1 H1 H3 H1 D2 D2 D4 H2 H4 D3 D3 H4 D1 Figure (V.6) M. BOUZIDI (2017/2018) 116 H1 H3 H1 D2 D2 D4 H2 H4 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) 1.2.2.1. Valeurs efficaces La valeur efficace de la tension de sortie est donnée par : V 2 seff T T /2 T /2 T 1 2 1 2 2 2 vs (t )dt 0 dt ( E) dt (0) dt ( E)2 dt T0 T 0 T /2 T /2 Vseff E Où : , et 2 T En réglant τ donc α, il est possible de régler la valeur efficace de la tension aux bornes de la charge. M. BOUZIDI (2017/2018) 117 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) 2. Onduleur triphasé La structure générale d’un onduleur de tension triphasé est représentée dans la figure cidessous. L’onduleur est composé de trois bras chacun comportant deux interrupteurs commandables à l’ouverture et à la fermeture. Ils peuvent être des transistors IGBT misent en antiparallèle avec des diodes pour assurer la circulation bidirectionnelle du courant. K2 K1 K3 va ia a E vb b c K1' K2' K3' ib vc ic Figure (V.7) 2.1. Commande pleine onde de l’onduleur triphasé Cette commande est conçue de façon à ce que les interrupteurs soient commandés pendant une durée correspondant à une demi période, mais avec des séquences décalées de 120°d’un bras par rapport aux autres, d’où: - A tout instant trois interrupteurs sont en état de conduction et les trois autres sont bloqués ; - Deux interrupteurs d’un même bras doivent être commandés de façon complémentaire afin de ne pas court-circuiter la source de tension. L’onduleur de tension triphasé délivre deux niveaux de tensions E ou 0 suivant la fonction de l’état de l’interrupteur Ki (i =1, 2 ou 3). M. BOUZIDI (2017/2018) 118 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) ' E si Ki ouvert (Ki fermé) vxo ' 0 si Ki fermé (Ki ouvert) Avec : (1) vxo (x=a, b ou c) c’est la tension simple entre la phase x et le point o. On peut alors déterminer l’allure des tensions composées en tenant compte des relations suivantes : U ab vao vbo U bc vbo vco (2) U ca vco vao Au niveau de la charge on peut déduire les relations donnant les expressions des tensions simples: U ab va vb U bc vb vc (3) U ca vc va Pour une charge triphasée équilibrée, les tensions simples de sortie vérifient la relation suivante: va vb vc 0 (4) A partir des relations (3) et (4), les tensions phases-neutre sont données en fonction des tensions composées par : 1 U Uca 3 ab 1 vb U bc U ab 3 1 vc U ca U bc 3 va (5) En considérant alors, les états possibles des interrupteurs, on peut établir le tableau suivant décrivant les tensions simples et composés correspondant à chaque état de commutation. Dans le tableau ci-dessous, l’interrupteur Ki prend la valeur 1 ou 0 pour l’état fermé ou ouvert respectivement. M. BOUZIDI (2017/2018) 119 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Cas K1 K2 K3 Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) vao / E vbo / E vco / E Uab / E Ubc / E Uca / E va / E vb / E vc / E 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 0 0 1 0 0 1 0 -1 2/3 -1/3 -1/3 2 0 1 0 0 1 0 -1 1 0 -1/3 2/3 -1/3 3 1 1 0 1 1 0 0 1 -1 1/3 1/3 -2/3 4 0 0 1 0 0 1 0 -1 1 -1/3 -1/3 2/3 5 1 0 1 1 0 1 1 -1 0 1/3 -2/3 1/3 6 0 1 1 0 1 1 -1 0 1 -2/3 1/3 1/3 7 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 La figure ci-dessous montre les tensions composées et simples. Sur ces chronogrammes on voit que les trois tensions simples ont une forme en marches d’escalier, et qu’elles forment, elles aussi, un système de tensions triphasées, d’amplitude 2E/3, de période T égale à celle des tensions composées. L’angle de déphasage qu’elles présentent entre elles, deux à deux, est égal à 120°. Les expressions des valeurs efficaces sont : 2 3 Pour les tensions composées : U eff E Pour les tensions simples : Veff E Ce qui conduit au rapport : Ueff Veff 3 2 3 Au regard de ces expressions, un onduleur triphasées pilotée par une commande 180°, ne permet un réglage des valeurs efficaces des tensions composées et simples que par variation de la tension délivrée par la source continue. La variation des instants d’allumage des interrupteurs n’engendrera que le réglage de la fréquence des tensions de sortie. S’il est nécessaire de faire le réglage des valeurs efficaces des tensions alternatives il faudra régler la tension continue. M. BOUZIDI (2017/2018) 120 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Chapitre V: Les convertisseurs DC/AC (Onduleurs) Afin de réaliser cet objectif, on doit insérer un convertisseur statique en aval de l’onduleur. En conséquence, deux solutions s’imposent selon l’origine de la tension continue: Commande K1 K2' K3 - Un hacheur si la source primaire est son batterie d’accumulateur; Un redresseur commandé si la source primaire provient d’un réseau triphasé. K 1' 0 K2 K 3' K2 ' K3 T/2 T t T t T t T t Uab E 0 T/2 Ubc E 0 T/2 Uca E 0 T/2 -E va 2E/3 E/3 0 T T/2 t vb 0 T/2 T t T t vc 0 T/2 Figure (V.8) M. BOUZIDI (2017/2018) 121 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Travaux dirigés Travaux dirigés Exercice 1 L’onduleur en demi-pont à transistors de la figure ci-contre alimente une inductive (R, L). Les deux transistors sont commandés de façon symétrique sur une période de fonctionnement T. ie uc 1 Tr C1 ic 1 E 1- Quelle est la condition pour que l’égalité ic1 ic 2 soit vérifiée ? L R ic 2 D is vs Tr u D c2 C2 2- En admettant que la condition de (1) est satisfaite et que le courant de charge est purement sinusoïdal de la forme 2 is (t ) I m sin( t ) où étant le déphasage, donner l’expression de la tension uc 2 (t ) T E sachant que sa valeur moyenne doit être égale à . 2 3- Donner l’expression de la tension uc1 (t ) . 4- Quelles sont les conditions dans lesquelles uc1 (t ) et uc 2 (t) se rapprochent plus de E ? 2 Exercice 2 La commande des interrupteurs de l’onduleur ci-contre est symétrique. Il s’agit d’un onduleur de tension monophasé en pont alimenté par une tension continue constante E=500V et débite sur un four à induction. Ce dernier est modélisé par un circuit R, L série (R=0.1 et L=100H). Un condensateur C est mis en série avec le four de façon à déphaser le fondamental de la tension d’un angle par rapport au courant is supposé sinusoïdal. ie vT 1 T1 iD 1 iT 1 is E T3 D1 R Four L D3 C vs T2 1- Représenter les grandeurs : vs(t), i(t), iT1(t), vT1(t), iD1(t) et iS(t). 2- Justifier le rôle du condensateur. 3- Calculer les valeurs moyennes des courants iT1, iD1 et iS. M. BOUZIDI (2017/2018) 122 D2 T4 D4 Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Travaux dirigés Exercice 3 La commande de l’onduleur de tension triphasé de la figure ci-dessous est de type symétrique (commande 180°). 1- Exprimer les tensions vi , i 1, 2, 3 en fonction de la tension continue E et des fonctions Si , i 1, 2, 3 ( Si 1 si l’interrupteur (Ti, Di) est fermé et Si 0 si l’interrupteur (Ti, Di) est ouvert). Exprimer également le courant de la source ie en fonction des Si et des courants de phase ii , i 1, 2, 3 . 2- Tracer la forme de la tension v1 (t ) sur une période de fonctionnement T et calculer sa valeur efficace. 3- Donner la décomposition en série de Fourier de la tension v1 (t ) . 4- Calculer le THD de la tension v1 (t ) . 5- Si on admet que les courants de phase sont de formes sinusoïdales en retard de T/12 par rapport à leurs tensions fondamentales. Donner les séquences de conduction des éléments semi-conducteurs du montage. ie T1 T2 D1 T3 D2 D3 E T1' T2' D1' T3' D2' D3' i1 i2 i3 R R R v2 v1 v3 L L M. BOUZIDI (2017/2018) 123 L Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Travaux dirigés Exercice 4 La commande du premier bras de l’onduleur de tension triphasé de la figure ci-dessous est représentée à la figure ci-dessous. 1- Donner sur une période de fonctionnement T, la logique de commande des six transistors. Il s’agit de quel type de commande ? 2- Tracer la forme de la tension v1(t) sur une période de fonctionnement T et calculer sa valeur efficace. 3- Calculer le THD de la tension v1(t). ie T1 T2 D1 T3 D2 D3 E T1' T2' D1' 1 1 D3' i2 i1 v1 T3' D2' v2 R i3 v3 R R T1 0 T1' 0 t T 3 T 2 M. BOUZIDI (2017/2018) 124 5T 6 T t Université de Kasdi Merbah Ouargla Faculté des Nouvelles Technologies de l’Information et de la Communication Département d’Electronique et Télécommunications Electronique de puissance Références Références [1] L. Lasne, Electronique de puissance : Cours, études de cas et exercices corrigés, 2e édition, Dunod, 2015. [2] G. Séguier et al., Électronique de puissance : Structures, commandes, applications, Cours et exercices corrigés, 10e édition, Dunod, 2015. [3] G. Séguier, Électronique de puissance : Les fonctions de base et leurs principe d’applications, Cours et exercices résolus, 7e édition, Dunod, 1999. [4] M.H. Rashid, Power electronics handbook, Devices, circuits, and applications, 3e edition, ELSEVIER, 2011. M. BOUZIDI (2017/2018)