Système de récupération d’énergie et de communication « Low Power » RF : Cas de la NFC Mathieu Coumba FAYE, Emmanuel Bergeret Laboratoire IM2NP 5 rue Enrico Fermi ou 60 rue F. Joliot Curie Bâtiment NEEL Technopôle de Château Gombert 13453 MARSEILLE Cedex 13 France E-mail :[email protected] Résumé La Near Field Communication (NFC), est de plus en plus répandue dans les communications passives que l’on retrouve dans les domaines bancaires, d’identification personnelle, médical, etc… Habituellement les antennes utilisées en NFC, ont une taille de l’ordre de 40 cm² leur permettant de fournir assez d’énergie pour le fonctionnement des circuits. Toutefois la réduction de la taille de cette antenne présente un fort intérêt dans la mesure où elle facilite l’intégration dans des objets de petite dimension géométrique. Cependant, toute réduction de taille conduit à une diminution considérable de l’énergie disponible pour le circuit, dès lors il est intéressant d’utiliser des systèmes à très faible consommation d’énergie afin de compenser cette baisse d’énergie disponible. 1.Introduction Le but de cette présentation est d’exposer une architecture «haut rendement» de récupération d’énergie et des blocs analogiques « Low Power » incluant toute la tête RF applicable à la NFC. Le bloc de récupération d’énergie est constitué d’un rectifier et d’un régulateur de tension. Le démodulateur sera basé sur le principe de la démodulation IQ avec une récupération d’horloge à boucle ouverte. 2.Révision des normes sur les cartes de proximité (Proximity Integrated Circuit Card,PICC) Notre travail s’inscrit dans le cadre d’un projet dont le produit final vise le respect de certaines normes. Il est donc important de bien se situer par rapport à ces normes. 2.1ISO/IEC 10373-6 Cette norme définit les méthodes d’essai des cartes de proximités. Le banc de test est décrit sur la Figure 1. Nous pouvons distinguer quatre antennes sur cette figure : Figure 2 : PICC de référence Figure 1 : Banc de test ISO 2.1.1L’antenne PCD (Proximity Coupling Device, en anglais): Cette antenne est connectée à l’équipement qui sert de lecteur. 2.1.2L’antenne de calibration (Calibration Coil, en anglais) : 2.2ISO/IEC 14443-2 Cette norme définit l’interface radiofréquence et les signaux de communication entre PCD et PICC. Elle stipule que la fréquence de communication entre le PCD et le PICC, que nous appelleront ici 𝑓𝑐, doit être de 13.56𝑀𝐻𝑧 ± 7𝐾𝐻𝑧. Aussi, le PCD doit générer une force de champ 𝐻, tel que 𝐻𝑚𝑖𝑛 ≤ 𝐻 ≤ 𝐻𝑚𝑎𝑥 . 2.2.1Communication de PCD vers PICC : Cette antenne est utilisée pour mesurer la force du champ émis par le PCD. Nous appellerons la valeur efficace de la force de ce champ 𝐻 (𝐻 est donnée en 𝐴/𝑚, Ampère par métre). La mesure de cette grandeur s’effectue sur un oscilloscope à haute impédance d’entrée. Le facteur de conversion correspondant est de 900𝑚𝑉 par 𝐴/𝑚. 2.1.3Les antennes Sense Coil A/Sense Coil B Ces deux antennes permettent, à travers un pont de résistances (Bridge), de mesurer la rétro-modulation provenant de la carte de proximité (PICC). 2.1.4Définition du PICC de référence Il s’agit d’une carte à puce à fonction minimale qui permet de tester les capacités du PCD à : Générer un champ de force 𝐻, tel que 𝐻𝑚𝑖 𝑛 ≤ 𝐻 ≤ 𝐻𝑚𝑎𝑥 , Transférer de la puissance à un PICC, Transmettre un signal modulé à un PICC, Recevoir une rétro-modulation provenant d’un PICC Nous utilisons le PICC de référence dans la validation du modèle de notre banc de test. Pour cela nous n’avons pris en compte que les parties encadrées de la Figure 2 qui représente le circuit d’un PICC de référence[1]. La norme définit deux type de communication de PCD vers PICC, il s’agit du type A et du type B qui correspondent respectivement à une modulation 𝐴𝑆𝐾 100% et une modulation 𝐴𝑆𝐾 10%. Quelque soit le type de communication la fréquence de sousporteuse qui correspond aussi au débit binaire peut prendre les valeurs 𝑓𝑐 128, 𝑓𝑐 64, 𝑓𝑐 32 et 𝑓𝑐 16. 2.2.2Communication de PICC vers PCD : Le PICC doit être capable de communiquer avec l’antenne PCD à travers le lien RF en générant une sous-porteuse de fréquence𝑓𝑠 = 𝑓𝑐 16. La sousporteuse pourra être générer par modification de l’impédance d’entrée de la puce. L’amplitude de la rétro-modulation (VLMA) doit au minimum être égale à 22 𝐻 [en mV (peak)] quand elle est mesurée en utilisant la méthode décrit dans la norme ISO/IEC 10373-6[1]. Dans les même conditions de mesure on devra avoir au niveau du PCD une VLMA d’au moins 18 𝐻 [en mV (peak)][2]. 3.2Extraction de l’impédance de l’antenne L’impédance qui nous intéresse est extraite sur l’accès LA-LB du modèle. Nous avons chargé l’accès de l’antenne PCD afin de se remettre dans les mêmes conditions que celles de mesure qui nous a permis de créer ce modèle. L’impédance de l’antenne nous permet de calculer la capacité de résonance. Figure 3 : Limites de la norme ISO 14443-2 La Figure 3 résume les valeurs de ces limites en fonction de la force du champ, nous nous référerons à ces limites pour la validation de la rétromodulation. 3.Modélisation de l’antenne utilisée Figure 5 : configuration de l'extraction de l'impédance 3.1 Présentation du modèle Afin de pouvoir concevoir un circuit conforme avec les normes décrites dans le chapitre précédent, il est nécessaire d’avoir un modèle valide définissant les impédances et les transferts de puissance entre les antennes du banc de test et l’antenne qui sera interfacée à notre puce dans notre environnement de simulation. Un modèle basé sur des mesures effectuées sur un banc de test et une antenne réel a été réalisé (Figure 4). Paramètres Valeur 138.7 Re(Zant) 186.1 Im(Zant) Ces valeurs conduisent à une capacité de résonance de 64 pF à 13.56𝑀𝐻𝑧. 4.Présentation de la tête RF Figure 6 : schéma bloc du PICC La Figure 6 résume les différents blocs contenus dans un PICC, nous nous focaliserons sur l’étude de la tête RF. 4.1Partie passive 4.1.1Capacité d’accord (Caccord) Figure 4 : Modèle antenne Pour valider ce modèle un prototype constitué de la partie circuit du PICC de référence interfacée avec l’antenne que nous souhaitons modéliser à été réalisé. Les mesures effectuées sur ce prototype sont comparé avec les résultats de simulation effectuée dans les mêmes conditions avec le modèle en question et nous ont permis de valider que le modèle correspond bien au couplage entre l’antenne et le banc de test. Elle permet de créer un point de résonance avec l'antenne à une fréquence donnée (𝑓𝑐 = 13.56𝑀𝐻𝑧 dans notre cas), afin de maximiser le transfert d'énergie de l'antenne vers le PICC. Le réglage de Caccordse fait de telle sorte qu’en prenant en compte les capacités parasites présentes à l’entrée de la tête RF que l’on ait une valeur égale à celle de la capacité de résonance calculé dans le chapitre 3.1 c’est-à-dire 64𝑝𝐹 pour une valeur de champ minimal (1.5A/m). Pour déterminer cette capacité, nous avons fait varier sa valeur jusqu’à obtenir une valeur de VdB maximale ce qui donne Caccord = 30pF (Figure 7). Paramètres Champ Caccord Cserie Rcharge Valeur Réglée de telle sorte que 1,5 𝐴 𝑚 ≤ 𝐻 ≤ 7,5 𝐴 𝑚 30𝑝𝐹 100𝑝𝐹 2,8𝐾Ω 4.2.1.2Méthodes de conception: Figure 7 : Réglage de la capacité d'accord 4.1.2Capacité de découplage (Csérie) Capacités séries permettant de découpler l’antenne de la partie récupération d’énergie. L’objectif de ces capacités est d’assurer qu’il n’y ait pas de retour de tension DC au niveau des accès de l’antenne. Nous avons déterminé par simulation qu’une valeur de 100𝑝𝐹 était suffisante. Pour optimiser les ponts nous avons joué sur la largeur des transistors, afin de trouver la taille optimum qui nous donne le meilleur rapport Rendement/surface. Le rendement d’un pont correspond au rapport de la puissance de sortie sur la puissance d’entrée. La formule de calcul d’un rendement est donnée par l’équation 𝑃𝑜𝑢𝑡 𝑃𝑖𝑛 , avec Pout la puissance en sortie du pont et Pin la puissance qui rentre dans le pont. Les caractéristiques fonctionnelles du pont optimisé sont résumées dans la figure suivante : 4.1.3Pont capacitif Pont capacitif diviseur de tension permettant d’extraire une partie du signal RF reçu afin de l’utiliser dans la partie communication. Ce pont nous permet d’utiliser des transistors basse tension pour le design des blocs de récupération d’énergie et d’horloge. 4.2Partie récupération d’énergie 4.2.1Pont de diode Convertisseur AC-DC, permettant de récuperer l’énergie au borne de l’antenne et de la convertir en une tension DC utilisable par le reste du circuit. 4.2.1.1Configuration de la simulation L’un des buts principal de la tête RF que nous développons est de fournir une tension d’alimentation régulée de 1.2𝑉 pour un courant de 500µ𝐴. Pour cela il faudra que le pont qui est en amont de toute la partie récupération d’énergie, soit capable de fournir au minimum une tension de 1.4𝑉 pour un courant de 500µ𝐴(c’est-à-dire à partir de 1.5 𝐴 𝑚). Ce qui correspond à une puissance de 700µ𝑊 sur une charge de 2.8𝐾Ω. Figure 8 : schéma de simulation du pont Figure 9 : Résultat de simulation de pont 4.2.2Limiteur de tension Sur la Figure 9 nous pouvons observer que la tension en sortie du pont (VdB) peut atteindre 12𝑉, cela peut endommager les circuits en amont du rectifier. Il est donc nécessaire de limiter cette tension à une valeur plus faible. Le limiteur de tension est conçu à partir de la diode parasite présente entre les accès source/drain et l’accès substrat d’un transistor PMOS comme représenté dans la Figure 10. 4.2.3Régulation Figure 10 : diode parasite PMOS Pour obtenir une certaine tension de limitation il suffit de mettre plusieurs diodes en série et de régler le multiplicateur des transistors. Elle permet d'établir une tension d'alimentation stable pour les différents blocs du circuit. Nous avons deux tension d’alimention une à 900𝑚𝑉 pour le Cœur digital et une autre à 1.2𝑉 pour le bloc mémoire.Les deux régulateurs sont connectés et simulés en série (Figure 13), cela nous permet de designer un seul régulateur avec des transistors haute tension étant donné que son entrée peut monter jusqu’à 6𝑉. Le deuxième régulateur aura comme entrée une tension de 1.2𝑉 et sera donc entièrement conçu avec des transistor basse tension, ce qui nous permet de limiter la consommation. Figure 13 : schéma simulation régulateur Paramètres Vin Rcharge Ccharge Valeur 0 à 7V 1.8K (Idispo = 500µA) 100p Figure 11 : Schéma limiteur de tension La variation du multiplicateur des transistors correspondants nous a permis de fixer un tension de déclenchement du limiteur𝑉𝑙𝑖𝑚𝑖𝑡𝑒 de 6𝑉. Pour modifier cette valeur il suffit de changer le nombre de diode en parallèle et/ou le multiplicateur. Nous allons maintenant tester le rectifier et le limiter avec le modèle de l’antenne. Sur la Figure 12 nous pouvons observer le déclenchement du limiteur qui plafonne la tension de sortie du rectifier à 6V. Figure 12 : Résultat de simulation de limiteur Figure 14 : Résultat de simulation des régulateurs 4.3Partie communication 4.3.1Démodulation Nous avons opté d’investiguer la démodulation IQ car elle nous permetra d’être non seulement compatible avec les deux normes citées dans le chapitre 2 mais aussi aux autres normes NFC visant des débits plus élevés. Paramètre Pin Champ RetroCMD Valeur Fréquence = 13.56MHz, amplitude réglée en fonction du champ 1.5A/m à 7.5A/m Signal carré, fréquence = 13.56/16 = 847.5KHz 4.3.3.1.3Méthode d’extraction des résultats Le spectre du signal de rétro modulation (Vretro) se présente comme suit : Figure 15 : Configuration de la démodulation 4.3.2Récupération d’horloge Le respect des temporisations définis par la norme durant la communication nécessite la récupération de la porteuse. Il existe plusieurs méthodes de récupération d’horloge que l’on peut classer en deux grandes familles, la récupération d’horloge à boucle ouverte et la récupération d’horloge à boucle fermée. La seconde catégorie est souvent constituée d’une boucle à vérrouillage de phase comme on trouve dans [3]. Cette méthode de récupération est très performante mais consomme beaucoup de puissance. Nous allons plus nous intéresser à la première qui présente de meilleurs bilans énergétiques. Figure 17 : Méthode d'extraction de la VLMA L’amplitude de la rétro-modulation correspond à la hauteur de la raie de la bande latérale de droite, représentée en vert sur la Figure 17. Cette méthode est utilisée pour extraire les amplitudes de rétromodulation. 4.3.3.1.4Résultats 4.3.3Rétro-modulation Pour rétro-moduler des données il nous faut imposer deux états d’impédance de puce à l’antenne pour représenter deux niveaux logiques. Nous pouvons effectuer cela de plusieurs manières comme présenté dans [7]. 4.3.3.1.1 Structure de rétro-modulation Figure 18 : Résultats rétro-modulation Les objectifs de la norme sont atteints à partir de 4.6A/m, point A sur la Figure 18Erreur ! Source du renvoi introuvable.. 5.Conclusion Figure 16 : Schéma de simulation de la rétro-modulation Les deux états de l’impédance correspondant sont les suivants : d’entrée Etat A : RetroCMD = 0V Etat B : RetroCMD = VdB 4.3.3.1.2Configuration de la simulation Une architecture de récupération d’énergie complète a été développer, et une étude sur l’état de l’art de lacommunication en NFC a été menée. La suite du travail consistera à finaliser la conception de la partie communication afin de pouvoir effectuer des vérificationsau niveau système de notre PICC mais aussi de pouvoir comparer les fonctionnalités de notre PICC à celle de l’état de l’art. Bibliographie [1] ISO/IEC, “10373-6 Standard,” 2011. [2] ISO/IEC, “14443-2 Standard,” 2015. [3] G. Al-kadi, R. Van De Beek, M. Ciacci, P. Kompan, and M. Stark, “A 13 . 56 Mbps PSK receiver for Very High Data Rate 13 . 56MHz Smart Card and NFC Applications,” pp. 180–182, 2012. [4] S. Y. Lee, J. H. Hong, C. H. Hsieh, M. C. Liang, and J. Y. Kung, “A low-power 13.56 MHz RF front-end circuit for implantable biomedical devices,” IEEE Trans. Biomed. Circuits Syst., vol. 7, no. 3, pp. 256–265, 2013. [5] Z. He, D. Kuykenstierna, S. Lai, and H. Zirath, “A 12 Gbps analog QPSK baseband receiver based on injection-locked VCO,” 2015 IEEE MTT-S International Microwave Symposium, IMS 2015. 2015. [6] M. Ponnambalam, P. Chandramani, and M. Ieee, “Injection Locked Differential Ring VCO,” no. Ict, pp. 424–427, 2013. [7] Y. Li, J. Liu, S. Member, and H. Lee, “Ground Switching Load Modulation With Ground Isolation for Passive HF RFID Transponders,” vol. 20, no. 8, pp. 1443– 1452, 2012. [8] P. V. Nikitin, K. V. S. Rao, S. F. Lam, V. Pillai, R. Martinez, and H. 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