Evaluation de topologies d'inductances actives pour les récepteurs RF intégrés et reconfigurables M. Adnan Addou, Bruno Barelaud, Bernard Jarry, Julien Lintignat Laboratoire XLIM CNRS UMR 7252, Université de Limoges 123, avenue Albert Thomas 87060 Limoges, France E-mail : [email protected] Résumé 1. Introduction Ce papier présente un amplificateur à faible bruit à bande étroite (LNA) reconfigurable à l’aide d’une inductance active. Dans la plupart des cas, des inductances passives sont utilisées pour la réalisation de ces LNA. Ces inductances présentent plusieurs inconvénients comme la difficulté de concevoir simultanément une inductance de grande valeur avec une faible surface et un bon facteur de qualité. Toutes ces considérations nous ont amenés à étudier des solutions de LNA utilisant des inductances actives. Les principaux avantages de ces dernières par rapport à ses équivalentes passives sont les possibilités d’accordabilité des circuits (variation du coefficient de self induction) et le gain de place (surface de silicium). L'absence de couplage magnétique est un autre avantage. L’architecture du LNA réalisé repose sur deux étages d’amplificateurs cascadés à source commune et à résistance de contre réaction. L’inductance active quand a elle, est placée comme charge du deuxième étage pour présenter un faible facteur de bruit et permet l’accord de la fréquence centrale. L’intérêt de cette topologie de LNA qui a été fabriqué, repose sur l’accordabilité en fréquence et sur le fait qu’aucune inductance passive ne soit utilisée puisque nous avons fait appel à une adaptation active. La structure globale du circuit met en œuvre des transistors MOS de la technologie QUBiC4XI BiCMOS 0,25µm de NXP. Le gain et le facteur de bruit mesurés ont respectivement pour valeurs 15dB et 3,5dB pour une consommation de 13mW@2,5V. Ce circuit est reconfigurable de 1GHz jusqu'à 1,6 GHz et occupe une surface de (700*760)µm2 . L’avancée significative des technologies de communication sans fil et la forte demande pour des systèmes multi-bandes a créé une complexité importante du front-end. L’un des blocs les plus importants dans les systèmes de communication sans fil, en réception, est l’amplificateur à faible bruit (LNA). Placé au début de la chaîne de réception, il a pour but d’amplifier le signal reçu avec un gain élevé et doit présenter un faible bruit, une bonne linéarité et une consommation minimale. La majorité des LNA sont réalisés avec des inductances passives. Ces dernières présentent plusieurs inconvénients comme la difficulté de concevoir simultanément une inductance de grande valeur avec une faible surface et un bon facteur de qualité. Ce qui nous a amenés à étudier des solutions de LNA reconfigurables en utilisant des inductances actives. De nombreuses études ont été réalisées pour remplacer l’inductance passive par l’inductance active [1], [2], [3] puisqu’elle offre plusieurs avantages comme les possibilités d’accordabilité des circuits (variation du coefficient de self induction) et le gain de place (surface de silicium utilisé). De plus, l'absence de couplage magnétique est un autre avantage. En revanche, le bruit élevé, la mauvaise linéarité et une consommation importante sont les principaux inconvénients de l'inductance active. 2. Conception de l’inductance active 2.1. Principe de base de l’inductance active L’inductance active, réalisée à partir d’un montage de type gyrateur, se compose de deux transconducteurs connectés en contre-réaction. Le rôle du gyrateur est de présenter à son entrée, une impédance proportionnelle à l’inverse de son impédance de charge. La valeur de l'inductance obtenue est directement proportionnelle à la capacité de charge C, et inversement proportionnel au produit des transconductances des transconducteurs formant le gyrateur [4]. En réalité, il n’existe pas de transconducteurs idéaux comme le montre la Figure 1. Les nœuds 1 et 2 présentent des impédances finies du fait que les transconducteurs correspondent à des montages à base de transistors utilisés pour la réalisation du gyrateurC. Le gyrateur-C présenté dans la Figure 1 se comporte comme un circuit RLC parallèle où G01 et G02 représentent les conductances totales au niveau des nœuds 1 et 2, respectivement. 2.2. Présentation de l’inductance active conçu Dans la Figure 2(a), le transconducteur de la voie directe présente une transconductance positive qui est configurée par un montage drain commun tandis que le transconducteur de la voie retour présente une transconductance négative qui est configurée par un montage source commune. Dans la Figure 2(b), le transconducteur de la voie directe présente une transconductance positive qui est configurée par un montage grille commune tandis que le transconducteur de la voie inverse présente une transconductance négative qui est configurée par un montage source commune [4]. I1 I1 VIN - IIN 2 Gm1V2 V2 + VIN M2 IIN 2 VIN C1 G02 C1 G01 - Rp Les expressions des éléments parasites du réseau inductif équivalent sont données par [2] [4], Le transconducteur de la voie directe peut être configuré avec une transconductance positive ou négative quand le transconducteur de la voie de contre-réaction est configuré avec une transconductance négative ou positive. Il convient également de noter que le gyrateur-C ne présente une caractéristique inductive que sur une plage de fréquence bien spécifique. Cette gamme de fréquence peut être obtenue à partir de l'expression de l'impédance d'entrée du circuit RLC équivalent représenté à la Figure 1: sL𝑅𝑝 +𝑅𝑠 𝑅𝑝 s2 (L𝑅𝑝 𝐶𝑝 )+s(𝑅𝑠 𝑅𝑝 𝐶𝑝 +L)+(𝑅𝑝 +𝑅𝑠 ) (1) À partir de l'expression de l'impédance d'entrée Z, nous pouvons déduire les deux pulsations de transition ωpôle et ωzéro. ωp = √ ωz = R𝑝 +R𝑠 R𝑝 LC𝑝 ≈√ 1 LC𝑝 ( avec R 𝑝 ≫ R 𝑠 ) 𝑅𝑠 (2) (3) L Expressions (2) et (3) montrent que RS n'a pas d'effet sur ωp. Par ailleurs, ωz est minimisée quand RS est réduite. Aussi, il faut noter que le gyrateur est inductif lorsque ωz <ω <ωp. Ainsi, pour augmenter la gamme de fréquences inductive, ωz doit être minimisée et ωp doit être maximisée (à savoir, RS et CP doivent être réduits au maximum). L'expression du facteur de qualité à partir de l'expression de l'impédance d'entrée : Q= Im[Z] Re[Z] R = (b ) Figure 2. Circuits de base d’une inductance active (a ) Figure 1. Principe de base du montage gyrateur Z= I2 Cp Rs V1 + 𝑅 2𝐶 𝑝 𝑠 𝑝 (1− −ω2 L𝐶𝑝 ) ωL 2 ( ) ωL R𝑝L ωL 2 R𝑠 1+ +( ) R𝑠 M1 VIN I2 1 Vc1 M1 L Gm2V1 M2 (4) R𝑠 Comme le montre l'expression du facteur de qualité, la diminution de la valeur de RS permet d’améliorer la valeur du facteur de qualité. 𝑅𝑝 = 1 g𝑚1 , C𝑝 = C𝑔𝑠1 , 𝑅𝑠 = G𝑑𝑠1 g𝑚1 𝑔𝑚2 , 𝐿= C𝑔𝑠2 g𝑚1 𝑔𝑚2 (5) Le comportement inductif est seulement sur une plage de fréquence limitée. Comme précisé dans 2.1, le gyrateur est inductif lorsque ωzéro <ω <ωpôle (voir Eq. 2 et 3). Ainsi, pour augmenter la gamme de fréquence inductive, RS et de CP doivent être réduite au maximum. RS influe aussi sur la valeur du facteur de qualité. En effet, une réduction de RS, améliore la valeur du facteur de qualité (voir Eq. 4). Dans cette approche, plusieurs travaux ont été réalisés pour obtenir une inductance active variable avec un facteur de qualité élevé. Par exemple, les auteurs de [2] et [5] ont ajouté un transistor cascode et une résistance en contre-réaction pour améliorer la structure de base présentée dans la Figure 2(a). Toutefois, ces exemples sont basés sur une transconductance positive (Figure 2(a)) et dédiés à une inductance reliée à la masse qui peut être utilisée comme une inductance de dégénérescence dans un LNA. Dans ce travail, la topologie proposée de l'inductance active est présenté Figure. 3. Le circuit de l'inductance est basé sur une transconductance négative (Figure 2(b)) pour être placée comme charge du LNA réalisé dans ce travail. Le gyrateur de base (Figure 2(b)) est amélioré par l'ajout d'un transistor cascode et d’une résistance de contre réaction. De plus, le transistor Mq est ajouté pour permettre le contrôle de la valeur de la résistance Rf par sa tension de grille Vq. La valeur de l'inductance et du facteur de qualité de l'inductance active peuvent être réglés indépendamment grâce à l’ensemble des paramètres suivants : • la tension de grille Vq du transistor Mq modifie la valeur de la résistance et donc la valeur du facteur de qualité, • les tensions de grille Vc1 et Vc2 modifient respectivement les valeurs des transconductances (Gm1 et Gm2) des transistors M1i et M2i et donc la valeur de l'inductance. VDD I2i VDD Rf M2i Mq 40 L Q 30 VIN IIN 2 L (nH) 20 L M3i Vc2 Rp Vq Vc1 Cp M1i 10 Rs VIN 0 0 I1i Figure 3. Inductance active et schéma équivalent du résonateur correspondant Les nouvelles expressions des éléments parasites du modèle équivalent de cette inductance active cascodée à résistance de contre-réaction sont : C𝑝 ≈ C𝑔𝑠3 𝑅𝑝 ≈ 𝑅𝑠 ≈ 𝐿≈ (6) 𝑅𝑓 𝑔02 +1 (7) 2g02 +𝑅𝑓 𝑔02 2 g𝑚1 g02 g03 +ω2 [𝑔𝑚2 𝐶𝑔𝑠1 2 −g𝑚1 C𝑔𝑠1 C𝑔𝑠2 (𝑅𝑓 g02 +1)] 𝑔𝑚1 2 𝑔𝑚2 g𝑚3 g𝑚1 𝑔𝑚2 C𝑔𝑠1 +ω2 𝐶𝑔𝑠1 2 C𝑔𝑠2(𝑅𝑓 g02 +1) (8) (9) 𝑔𝑚1 2 𝑔𝑚2 𝑔𝑚3 L'équation (8) montre que l'augmentation de la résistance de contre-réaction Rf minimise la valeur de la résistance série RS qui permet d'améliorer le facteur de qualité (voir Eq. 4). Cependant, la variation de la résistance de contre-réaction Rf affecte également la valeur de l'inductance comme indiqué dans l'équation (9). Pour pallier ce problème, les tensions de grille Vc1 et Vc2 des transistors M1i et M2i peuvent être utilisées pour modifier respectivement les valeurs des transconductances (Gm1 et Gm2) afin d'ajuster la valeur de l'inductance. En utilisant cette méthode, la valeur de l'inductance et du facteur de qualité peuvent être réglées de manière indépendante. Ainsi, on peut obtenir une inductance reconfigurable avec une valeur du facteur de qualité constante et inversement, un facteur de qualité reconfigurable avec une valeur d'inductance constante comme illustré sur les Figures. 4, 5. 40 160 L Q 30 140 120 2 4 6 8 10 FREQUENCE (GHz) Figure 5. Variation du facteur de qualité avec la même valeur de l’inductance active 3. Conception du LNA Certains travaux utilisent simultanément des inductances passives et des inductances actives pour la réalisation de LNAs. Par exemple dans [1], deux inductances passives sont utilisées en entrée pour l’adaptation d’impédance et une inductance active en charge. Dans le circuit que nous proposons, aucune inductance passive n’est utilisée, nous avons donc fait appel à une adaptation active. L’amplificateur faible bruit conçu comprend deux étages comme indiqué sur la Figure 6. Le premier étage est réalisé à l’aide du transistor M1 monté en source commune et est contreréactionné avec le transistor M2 qui a pour but d’adapter l’impédance d’entrée à 50 Ω. Le deuxième étage (M3) est également en source commune avec une résistance de contre réaction. L’inductance active est placée comme charge du deuxième étage pour présenter un faible facteur de bruit et permet l’accord de la fréquence centrale du LNA. Toutes les sources de courant ont été remplacées par des miroirs de courant. I2 est une source de courant commandée en tension qui permet de maintenir l’impédance d’entrée à 50 Ω à chaque modification de la fréquence de résonance du LNA via la variation de l'inductance active. La Figure 7 illustre la photographie du circuit conçu. VDD VDD VDD Inductance Active I1 M2 (Vc1, Vc2, Vq) COUT R2 VOUT Cd C M3 R1 CIN VIN M1 I2 Figure 6. Schéma électrique du LNA 100 80 Q L (nH) 20 760µm 60 40 700µm 10 20 0 0 4 6 8 10 FREQUENCE (GHz) Figure 4. Variation de l’inductance active avec la même valeur du facteur de qualité 0 200 180 160 140 120 100 Q 80 60 40 20 0 2 Figure 7. Photographie du LNA conçu Le LNA occupe une surface de (760*700) µm2 avec les PADs et de (220*240) µm2 sans les PADs où l’inductance active occupe uniquement une surface de (80*45) µm2 . Le facteur de bruit du LNA a été mesuré et il est en bon accord avec les résultats de simulation (Figure 10). Le LNA a un facteur de bruit inférieure à 3,5 dB quelque soit la fréquence d'accord. 20 S21 Mesuré (dB) NF Simulé (dB) NF Measuré (dB) 4. Résultats de simulation et de mesure Le LNA est conçu avec la technologie QUBiC4XI BiCMOS 0,25µm de NXP et en utilisant le simulateur SpectreRF de Cadence. Le circuit a été fabriqué et mesuré. Le réglage de la fréquence est obtenu en faisant varier la valeur de l'inductance active. La valeur de cette dernière peut être modifiée par la variation combinée des tensions Vc1 et Vc2. Par contre, ceci peut impacter la valeur de la résistance série RS (Eq. 8 et 9), car une augmentation de la valeur de RS implique une diminution de la valeur du facteur de qualité de l'inductance, ce qui affecte le gain du LNA. Ceci ne nous permet pas d'avoir le même gain pour différentes valeurs de la fréquence centrale du LNA. Pour cette raison, le transistor Mq est ajouté pour pallier ce problème. En effet, la tension de grille Vq qui est appliquée au transistor Mq permet d'ajuster la valeur de la résistance RS. De cette manière, le facteur de qualité de l'inductance et donc le gain du LNA (Eq. 4, 8 et 9) peuvent être ajustés. Les Figures 8 et 9 présentent les résultats de mesure du LNA pour différentes valeurs d'inductance réglé au alentour de 1 à 5 nH. Le LNA peut être reconfiguré dans une gamme de fréquence allant de 1 GHz à 1,6 GHz tout en maintenant un gain constant de 15 dB. S21 (dB) S22 (dB) PARAMETRES [S] (dB) 15 15 10 5 0 0,1 0,6 1,1 1,6 2,1 2,6 3,1 3,6 FREQUENCE (GHz) Figure 10. Comparaison du facteur de bruit entre résultat mesure et résultat de simulation Le Tableau 1 résume les performances du LNA réalisé (résultats de mesures) tout en le comparant avec d'autres travaux déjà existants dans la littérature. Il peut être mis en évidence que, malgré l'utilisation d'une technologie moins récente, ce LNA présente de bonnes performances avec une consommation électrique faible. Fréquence (GHz) Variations de la Fréquence [6] 2009 [7] 2012 [8] 2013 Ce Travail 5.7 0.32 – 1 0.8 - 2.5 1 – 1.6 Non Non Oui Oui 5 NF (dB) 3.4 2.2 - 2.7 3.1 – 3.6 3.2 – 3.5 -5 S21 (dB) 17 18 - 23.5 17 - 20 15 -16 IIP3 = 0 n. a. -17.5 -18.4 0.18 0.18 0.18 0.25 19 15.3 19.6 13 IIP1 or IIP3 (dBm) Technologie (CMOS) (µm) Consommation (mW) -15 Lmax -25 Lmin -35 0,5 1,5 2,5 3,5 FREQUENCE (GHz) Figure 8. Variation de la fréquence du LNA (résultat de mesure) 0 S11(dB) S12 (dB) PARAMETRES [S] (dB) -10 -20 -30 -40 -50 -60 0,5 1,5 2,5 3,5 FREQUENCE (GHz) Figure 9. S11 et S12 du LNA pour différentes fréquence (résultat de mesure) Table 1. Performances du LNA réalisé. 5. Conclusion Dans cet article, nous avons présenté un circuit d’amplification à faible bruit reconfigurable à l’aide d’une inductance active variable. L’intérêt de cette structure repose sur l’accordabilité en fréquence et sur le fait qu’aucune inductance passive ne soit utilisée. Nous avons proposé une nouvelle topologie d'inductance active adaptée pour une vaste gamme d'accord de la fréquence centrale et du facteur de qualité. Le circuit a été fabriqué et testé. Les mesures ont permis de montrer la capacité d'accord de la fréquence central du LNA (1-1.6 GHz) avec un gain constant de 15 dB de gain, un facteur de bruit inferieur à 3,5 dB et une consommation de 13 mW. Références [1] A. Manjula and S. 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