Telechargé par Abderrahmane DEHIBA

MSP 2019 EDG GNL 1

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DIRECTION INSTITUT ALGERIEN DU PETROLE
Direction Ecole de Boumerdes
Département pédagogique TMI
Mémoire de fin de formation
de professionnalisation en
Électricité industrielle
Thème
Dimensionnement d’un groupe Diesel pour
l’amélioration du système d’énergie de secoure du
complexe GL1Z
Réalisé par :
Suivi par :
Mr BOUTOUIZGHA mohamed
Mr ALLIAOUI Djilali GL1Z
Mr BAHRI mohamed djamel eddine
Mr H.BENTARZI
Session Avril 2018 / Groupe : ELECTRICITE
Remerciements
Nous tenons à témoigner nos reconnaissances à toute personne ayant aidé, de près ou de loin,
à l'aboutissement de ce travail. Mes remerciements vont à
Mr M. CHERGUI ingénieur électricité « ENG », ainsi Mr D. ALIAOUI chef de service
D’électricité « GL1/Z».
D’avoir acceptés d'être les rapporteurs de ce mémoire et pour leurs aides, leurs conseils
précieux et leurs encouragements incessants durant la réalisation de ce mémoire.
Nous tenons à exprimer nos profondes gratitudes aussi à Mr H.BENTARZI et MADAME
GHARSA pour avoir diriger ce travail durant cette période d'induction.
Nous remercions également tous le personnel du service électricité du complexe GL1/Z et les
ingénieurs d'électricité de direction Engineering « ENG ».
Résumé
A l’heure actuelle, l’alimentation secours du complexe GL1/Z dépend du complexe
GL2/Z et de SONELGAZ. Cette dépendance qui touche un secteur aussi stratégique en
l’occurrence l’alimentation de secours réduit le niveau de sécurité et présente même un danger
pour les équipements de production.
Avec la situation actuelle, le complexe peut se trouver avec une ou sans source de secours.
Lors de l’arrêt ou de la perte de l’énergie de GL2Z ou celle de la source 60KV
Par conséquent, il est nécessaire de doter le complexe d’une troisième source de
secours autonome, qui est complètement contrôlée par le complexe.
Dans ce mémoire nous traitons le cas d’indisponibilité des deux sources de secours actuelles
du complexe GL1/Z et proposer une 3ème source électrique de secours.
Nous allons étudier la stabilité de notre réseau de secours afin de valider la solution technique
choisie.
Table des Matières
Sommaire
Liste des abréviations ........................................................................................................ I
Liste des tableaux ............................................................................................................. II
Liste des figures ............................................................................................................. III
Liste des annexes.............................................................................................................. II
INTRODUCTION .............................................................................................................. 1
CHAPITRE 1 Présentation du complexe GL1/Z ................................................................ 2
1.1 Présentation du Complexe GL1/Z
1.2 Mission du complexe GL1/Z
………………………………………………….………2
……………………………………………………….………..2
1.3 Description générale du complexe GL1/Z
………………………………………….………2
1.4 Structures du complexe GL1Z…………………………………………………………………3
1.4.1 Département Sécurité « I » : .............................................................................................................. 4
1.4.2 Département Technique "T" : ........................................................................................................... 4
1.4.3 Département Finance : ...................................................................................................................... 4
1.4.4 Département Travaux neuf "W" : ..................................................................................................... 5
1.4.5 La sous direction personnelle (structure de soutien) : ......................................................................... 5
1.4.6 La sous direction exploitation (structure d’exploitation) :................................................................... 6
1.5 Procédé de liquéfaction………………………………………………………………………….8
1.5.1 Section de Décarbonatation : ............................................................................................................. 8
1.5.2 Section de Déshydratation : ............................................................................................................... 9
1.5.3 Section de pré-refroidissement au propane :....................................................................................... 9
1.5.4 Section séparation : ........................................................................................................................... 9
1.5.5 Section de refroidissement principal : .............................................................................................. 10
1.5.6 Section fractionnements : ................................................................................................................ 10
CHAPITRE 2 : Réseau électrique du complexe GL1/Z ...................................................... 11
1.1 Alimentation Normale du complexe…..………………………………………………………11
2.2 Exploitation du réseau électrique……………………………………………………………..14
2.2.1 Le P.S.S.P. (Power System Supervisory Panel) : .......................................................................... 14
2.2.2 Le régulateur de vitesse WOODWARD 505 : ............................................................................. 14
2.2.3 Le régulateur de tension AVR (Automatic Voltage Regulator) : ................................................. 15
2.2.4 Le DCS (Digital Control System) : .............................................................................................. 15
2.3 Réseau d’énergie électrique de secours….……………………………………………………15
2.3.1 L’historique du réseau de secours : .............................................................................................. 15
CHAPITRE 3: Etude et choix d’une nouvelle source de secours ......................................... 21
3.1 Problématique…..…….………………………………………………………………………..21
3.2 Choix de la nouvelle source de secours……………………………………………………….22
3.3 Approche retenue :……………………………………………………………………………..22
3.4 Ordre de priorité des sources de secours……………………………………………………..23
3.5 Définition d’un groupe lectrogène.……………………………………………………………23
CHAPITRE 4 : Dimensionnement du générateur de secours ............................................. 25
Introduction……….. ......................................................................................................... 25
4.1 Principe de calcul du bilan de puissance des charges secourues :…………………………..25
4.2 Dimensionnement du groupe de secours……………………………………………………...26
4.2.1 Principes de la méthode de calcul : ................................................................................................. 26
4.3 Variante N 1 (Un groupe pour chaque sous-station) :………………………………………..28
4.4 Variante N°2 (Un groupe diesel de secours pour ensemble des équipements à secourir) :...42
CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation de .......................................................... 46
5.1 Comparaison entre les options d’installation du générateur diesel :………………………46
5.2 Analyse des différentes options :……………………………………………………………...47
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats ........................................................ 49
6.1 Les Logiciels choisi :…………………………………………………………………………...49
6.2 Dimensionnement (Powersuite 4.1) :………………………………………………………...50
6.3 Dimensionnement du câble (ETAP 12.6) :…………………………………………………...55
6.4 Power flow analysis (ETAP 12.6)..……………………………………………………….……55
6.5 Motor starting analysis :………………………………………………………………………58
CONCLUSION GENERALE ............................................................................................ 61
Bibliographie…………………………………………………………………………………………….63
Liste des abréviations
GL1/Z : Gaz naturel liquéfier Arzew.
P.S.S.P: Power System Supervisory Pane.
WOODWARD 505 : Le régulateur de vitesse.
AVR: Automatic Voltage Regulator.
DCS: Digital Control System.
Page I
Liste des tableaux
Tableau.2. 1 : Sous stations électriques ............................................................................ 13
Tableau.3. 1 : Comparaison entre différents choix de secours électrique. ........................... 22
Tableau.4. 1 : Les conditions du procédé des motopompes de graissage.............................. 29
Tableau.4. 2: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 1.............................. 31
Tableau.4. 3: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 2 .............................. 33
Tableau.4. 4: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 3 .............................. 35
Tableau.4. 5: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 5 .............................. 38
Tableau.4. 6: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 16 ............................ 41
Tableau.4. 7 : Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 5 ............................. 42
Tableau.4. 8 : Caractéristiques internes d’un générateur 5.5KV/ 3000 KVA. ...................... 43
Tableau .5. 1 : Comparaison entre les options d’installation du générateur diesel .............. 47
Tableau.6. 1 : Step Summary ........................................................................................... 53
Tableau.6. 2 : les générateurs propose .............................................................................. 54
Tableau.6. 3.Chute de tension des moteur JM5 ................................................................. 56
Page II
Liste des figures
Fig. 1. 1 : Schéma du procédé de liquéfaction du GN ........................................................... 8
Fig.2. 1 : Alimentation normal du complexe ...................................................................... 12
Fig.2. 3 : Schéma de la sous station 30 KV. ....................................................................... 16
Fig.2. 2 : Design initial des sources de secours du complexe............................................... 16
Fig.2. 4 : Schéma du réseau de secours (avant 1982). ........................................................ 17
Fig.2. 5 : Schéma du réseau de secours (1985). .................................................................. 18
Fig.2. 6 : Schéma du réseau de secours (1996). .................................................................. 19
Fig.2. 7 : Réseau de secoures actuelle. .............................................................................. 19
Fig.3. 1: Un groupe électrogène. ....................................................................................... 24
Fig.4. 1: Schéma des charges secourues de S/S 1 ............................................................... 30
Fig.4. 2: Schéma des charges secourues de S/S 2 ............................................................... 32
Fig.4. 3: Schéma des charges secourues de S/S 3 ............................................................... 34
Fig.4. 4: Schéma des charges secourues de S/S 5 ............................................................... 37
Fig.4. 5: Schéma des charges secourues de S/S 16. ............................................................ 39
Fig.4. 6 : Jeu de barre de secours simplifié. ....................................................................... 43
Fig.5. 1 : Zones ATX GNL1 ............................................................................................... 48
Fig.6. 1: Load Flow result ................................................................................................. 56
Fig.6. 2: Variation de la puissance active du générateur lors du démarrage des moteurs ... 59
Fig.6.4 : Variation de la puissance apparente ................................................................... 59
Fig.6. 3: Variation de la puissance réactive ..................................................................... 59
Fig.6. 6 : Variation de la tension de générateur lors du démarrage des moteurs ................. 60
Fig.6. 5:Variation du courant de générateur lors du démarrage des moteurs..................... 60
Page III
Liste des annexes
Annexe A : Bilan de puissance des charges secourus GNL1 Z
Annexe B: Powersuite RESULTS
Annexe C : Fiche technique recommandé.
Page IV
Introduction
INTRODUCTION GENERAL
Le monde actuel vit un progrès technologique considérable grâce à l’industrie énergétique selon
différentes formes (hydraulique, nucléaire, solaire, thermique, …etc.).
L’énergie électrique est très importante dans la production industrielle. Ceci nécessite une
maîtrise des techniques des installations électriques, pour leur mise en forme, leurs protections
ainsi que leurs entretiens.
L’énergie électrique normale du complexe GL1/Z est fournie par trois turboalternateurs de
18MW chacun et une ligne SONELGAZ de 25MVA. En cas de perte de l’énergie normale, des
sources de secours sont prévues pour fournir le courant à certains équipements stratégiques tels
que les motopompes de graissages des turbogénérateurs ainsi que les circuits de contrôles (DCS,
ESD,…), dans le but de les maintenir en fonctionnement et d'assurer l'alimentation en électricité
des dispositifs de sécurité, afin de permettre un arrêt méthodique et sans danger du complexe, et
ce jusqu'à rétablissement de le production du courant normal. Ces sources de secours ne sont pas
destinées à assurer tous les besoins du complexe en énergie électrique. Leur fonction essentielle
est de maintenir en fonctionnement certains équipements stratégiques, et d’assurer l’alimentation
en électricité des dispositifs de sécurité, afin de permettre un arrêt méthodique et sans danger.
Le problème majeur actuel réside dans l’alimentation secours du complexe GL1/Z qui
dépend de SONELGAZ et du complexe GL2/Z. Cette dépendance qui touche un secteur aussi
stratégique en l’occurrence l’alimentation de secours réduit le niveau de sécurité et présente
même un danger pour les équipements de production.
L’objectif de notre induction autant que des ingénieurs en électricité est de prendre
connaissance aux différentes installations électriques et exploiter ce qu’on a appris par un
travaille qui consiste à traité une préoccupation électrique au niveau du complexe.
1
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z
CHAPITRE 1 Présentation du complexe GL1/Z
1.1 Présentation du Complexe GL1/Z
L’Algérie se trouve dans une situation privilégiée dans le commerce international du
GNL avec des réserves d’environs 5000 milliards de m3 de gaz naturel et une longue expérience
dans le domaine de la liquéfaction.
Une partie de gaz extraite des gisements de Hassi R’mel est acheminée vers la zone industrielle
d’Arzew, où se trouvent les complexes GL1/Z et GL2/Z qui forment un grand ensemble de
liquéfaction de gaz naturel.
Le complexe GL1/Z est situé à 8 km au sud-est d’Arzew et de 2 km de Bethioua. Il
s’étend sur une surface de 72 hectares dont 56 sont occupés par les installations.
1.2 Mission du complexe GL1/Z
Le complexe GL1/Z a pour mission de liquéfier le gaz naturel venant des champs
gazetiers de Hassi R’mal par gazoduc pour le but de facilité le transport vers l’étranger par des
méthaniers. D’autres missions sont possibles tels que l’extraction du propane, du butane et de la
gazoline.
1.3 Description générale du complexe GL1/Z
Le complexe GL1/Z se compose de 6 trains de liquéfaction identiques chacun à une
capacité de neuf mille mètres cubes (9000 m³) de GNL par jour.
Le complexe GL1/Z est constitué de trois (03) zones :

Zones des utilités : Production d’électricité, vapeurs, air instrument, production
d’hypochlorite de sodium, eau de mer, eau dessalé.

Zone de procédé : Traitement et liquéfaction du gaz.

Zone de stockage et chargement : Stockage GNL, chargement des navires.
La fiche technique du complexe GL1Z :
o Date du projet : 13 juin 1973.
o Procédé : APCI (MCR).
o Superficie du complexe : 72hectares.
o Capacité de production journalière : 55.000m3 / jrs.
o Nombre de trains : Six trains en parallèle.
2
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z
o Capacité de stockage : 3 bacs d'une capacité unitaire de 100.000m3 de GNL.
o Capacité de chargement : 10000m3 GNL/hr.
o Production gazoline (C5 +) : 123000 tonnes/an.
o Rénovation : 1993-1996.
o Début de la production : Le 20 février 1978.
o Capacité de traitement : 10,5 Milliard de m3 de GNL/An.
o Capacité de Production : 17,5 Millions de m3 de GNL/An.
1.4 Structures du complexe GL1Z
Le complexe GL1Z est structuré comme il indique l’organigramme suivant :
Direction
Cellule informatique
Assistant directeur
Cellule organisation
Sous direction exploitation
Sous direction personnel
Secrétariat
Secrétariat
Dpt.T
Dpt.G
Dpt.P
Dpt.F
Cellule R.T
Dpt.I
Dpt.A
Dpt.ADM
Dpt.R
Dpt.M
Code
Désignation
Code
Désignation
I
Sécurité
ADM/SOC
Administration
F
Finance
A
Approvisionnement
T
Technique
G
Maintenance
W
Travaux neufs
INF
Informatique
ORG
Organisation
P
Production
M
Moyens Généraux
RT
Relations de travail
R
Ressources humaines
A.S.I
Assistant Sûreté Interne
3
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z
1.4.1 Département Sécurité « I » :
Le département sécurité est lié directement à la direction du complexe ; il se divise en trois
services et une cellule :

Service prévention.

Service intervention.

Service surveillance des Installations.
1.4.2 Département Technique "T" :
Le département technique "T" est lié directement à la direction du complexe ; il se divise
en 05 services :
Département Technique
Service DCS
Service Inspection
Service Etude
Section
Etude
Section
Process
Service
SIM
Service
Laboratoire
Section
Contrôle
Section Mécanique
Section Instrumentation
Section
Analyse
Section Statique
Section
Dessin
Section Electricité
1.4.3 Département Finance :
Le département finance "F" est rattaché directement à la direction, il traite les données
financières du complexe. Il comporte 04 services :

Service Relation de Travail : Ce service reflète le climat et les conditions de travail, il
veille aux droits des travailleurs qui, en contre partie respecteront leurs engagements. Il
assure le bon déroulement des différentes commissions.

Service Informatique : Il se compose comme se suit :
Service Informatique
Support technique
Administrateur Réseau
4
Administrateur des BDD
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z

Service Organisation : Il se compose comme se suit :
Service Organisation
Section Documentation
Cadre Etudes Organisation
Section d’Ordre Général
Le service organisation est un trait d’union entre la direction et les autres structures du complexe.
1.4.4 Département Travaux neuf "W" :
Le département Travaux Neufs est chargé de la réalisation des investissements liés et non
liés à la production (ILP & INLP).
1.4.5 La sous direction personnelle (structure de soutien) :
a) Département Personnel :
Département Personnel
Service Gestion / paie
Service APS
Ce département (S) dépend de la sous direction personnel. Il s'occupe de la gestion du
personnel, des dossiers administratifs, l'élaboration de la paie sans oublier le côté social,
l'organisation administrative du département, permettant ainsi un suivi rigoureux des agents dans
leur recrutement.
b) Département Moyens Généraux :
Il se compose de :

Service MT : Assure les prestations du transport ainsi que l’entretien du parc automobile
du complexe.
5
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z

Service Intendance : Il garanti la restauration du personnel et il est aussi chargé des
achats des denrées alimentaires, produits d’hygiène et de nettoyage.

Service interne : Chargé de l’entretien des locaux et espaces verts, mobilier, fournitures
de bureaux, papeterie, tenues de travail. Gestion des moyens de télécom.
c) Département Ressources Humaines :
Il contient :

Service Formation : Il assure aux agents du complexe les formations nécessaires à leur
développement au sein de l’Entreprise.

Service planification effectifs et gestion de carrière : Le service suit et commente la
carrière des agents depuis leur recrutement jusqu’à leur sortie du complexe, ceci afin
d’établir un plan de carrière qui déterminera le plan adapté à chaque agent ainsi que sa
capacité et sa compétence à occuper certains postes.
1.4.6 La sous direction exploitation (structure d’exploitation) :
a) Département Production :
Il gère l’outil de production du complexe GNL, Ethane, Butane, Propane et Gazoline.
Il se divise comme se suit :
Département Production
Service Planning
et Programmes
Service expédition
Service Fabrication
Service Utilité
b) Département Approvisionnement "A":
Le département approvisionnement est rattaché à la sous direction exploitation, il a les
fonctions suivantes : L’élaboration avec les départements utilisateurs, des prévisions d’achat et
de stockage des matériaux et des pièces de rechange nécessaire au fonctionnement du complexe.
L’exécution des opérations courantes d’approvisionnement : appel d’offre, sélection des
fournisseurs, dossier d’importation, transit, stockage, distribution.
Stocker les pièces dans le magasin central.
Le département Approvisionnement contient les différents services :
6
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z
Département Approvisionnement
Service Achats
Service Gestion de
Stock
Section Gestion
de Stock
Section Achats
Section
payement et
Transit
Section
Magasin
Section
Planning et
Suivi
Section Gestion
Technique
c) Département Maintenance "G" :
Rattaché à la sous direction exploitation, Le département s'occupe de la maintenance des
équipements existants dans le complexe ; pour ce faire, il dispose de mécaniciens, électriciens,
instrumentistes et chaudronniers. Le département planifie les travaux, gère le préventif et le
curatif, détermine les moyens matériels.
Le département assure l'interface avec le département approvisionnement. C'est le principal
utilisateur en matière de pièces de rechange.
Département Maintenance
Service Planning et Méthodes
Service Mécanique
GP
GT
Service Electrique
Service Instrumentation
GE
GR
Service Chaudronnerie
Service Logistique
GC
GL
7
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z
1.5 Procédé de liquéfaction
A la sortie des puits, le gaz naturel est un mélange d’hydrocarbures légers dont la teneur
en méthane est prépondérante ( 80%). Il contient également en proportion décroissante des
traces d’hydrocarbures plus lourds, en plus d’éléments non combustibles tels que le CO 2 (gaz
carbonique) et l’hélium (He).
La liquéfaction du gaz naturel ne peut s’effectuer qu’avec une succession d’un nombre de
traitement qui nécessite la mise en place d’un grand nombre d’équipement qui fonctionnent en
même temps.
Le gaz entrant dans chaque train à une pression de 40 bars et une température de 42°C
passe par plusieurs sections le long de son traitement.
Fig. 1. 1 : Schéma du procédé de liquéfaction du GN
Fig 1.1: Schéma du procédé de liquéfaction du GN.
Le traitement de GN passe par différentes sections :
1.5.1 Section de Décarbonatation :
Le but de cette section est d’éliminer le gaz carbonique CO2 qu’il contient. Cette opération
est nécessaire afin d’éviter la solidification de ce produit dans les sections froides. Ce traitement
est assuré à l’aide d’une solution qui est le MEA (Monoethanolamine) qui absorbe le CO 2 dans
les conditions adéquates (pression, température) afin de réduire sa teneur à un taux inférieur à 70
PPM (Partie Par Million).
8
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z
Cette section comporte deux étapes importantes à savoir :

L’absorption du CO2.

La régénération de la MEA.
1.5.2 Section de Déshydratation :
Après la section de décarbonatation le gaz naturel est acheminé vers une seconde section
(déshydratation). Cette section consiste à l’élimination de l’eau contenue dans le gaz naturel.
En première partie l’eau est éliminée par condensation, en seconde partie l’eau est éliminée par
un jeu de deux sécheurs à tamis moléculaires fonctionnant à tour de rôle (phase séchage et phase
réactivation), le gaz perd la totalité de l’eau (moins d’une ppm en sortie).
Après la déshydratation on élimine le mercure à l’aide des tamis imprégnés de soufre, le
mercure est un élément très altéragène, détériore les équipements dans la section de liquéfaction
qui sont à base d’aluminium.
1.5.3 Section de pré-refroidissement au propane :
Sortant des sécheurs, le gaz naturel subit son premier stade de refroidissement. C’est un
cycle de pré-refroidissement au propane où le GN passe de la température ambiante à une
température de -35°C. Cette Opération s’effectue à trois niveaux de réfrigération distincts: haut,
moyen et bas. La fonction de compression est assurée par le compresseur propane à trois étages.
1.5.4 Section séparation :
Après le pré-refroidissement, le gaz est acheminé dans une tour de lavage (colonne à
plusieurs plateaux). Le gaz entre dans la tour de lavage où il aura une séparation entre les légers
et les lourds. Les produits les plus volatiles s’accumulent avec la vapeur en haut de la colonne, à
l’inverse les produits lourds passent en phase liquide et sont soutirés par le fond de la colonne.
Le méthane, constituant majeur, est acheminé en tête de la colonne, alors que les produits tels
que C2, C3, C4 et C5 sont dirigés vers le fractionnement où se fera respectivement leur
séparation
dans
d’autre
colonnes,
déméthanisation,
débutanisation.
9
dééthanisation,
dépropanisation,
CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z
1.5.5 Section de refroidissement principal :
Venant de la tour de lavage, le méthane (C1) subira un refroidissement au MCR (Multi
Composant Réfrigérant). Le circuit MCR est un circuit d’une basse température utilisé comme
moyen final de refroidissement pour obtenir la liquéfaction du GN. Le MCR est mis en
circulation par deux compresseurs MCR1 et MCR2.
Le MCR est un mélange d’azote, de méthane, d’éthane et de propane dont la composition est
définie pour assurer le meilleur rendement possible d’échange de réfrigération dans l’échangeur
principal.
A ce stade se produit un méthane liquide (GNL) dont la température est voisine de
-148°C et une pression de 25 bars. Le GNL est étendu à travers la vanne joule Thomson et
envoyé dans le ballon de détente d’azote, où la pression est de 0,3 bar et la température est de
-163°C.
1.5.6 Section fractionnements :
Elle comprend quatre colonnes de distillation en cascade ; déméthanisation,
déthanisation, dépropanisation, débutanisation.
Le fractionnement est utilisé pour le circuit propane et l’appoint du MCR et pour le PCS
(pouvoir calorifique supérieur), les composants lourds C5+ (gazolines) sont stockés dans une
sphère gazoline.
1.6 Conclusion
Notre passage aux différents départements du complexe GL1Z ainsi que l’induction faite
au début de la tournée nous a permis de :

Prendre connaissance de son organisation.

Connaître d’une manière générale les diverses missions de chaque structure.

Avoir une idée générale sur le procédé de liquéfaction et la production du GNL.
10
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
CHAPITRE 2 : Réseau électrique du complexe GL1/Z
Introduction
Le complexe GL1/Z est un site industriel destiné à la liquéfaction du gaz naturel, il
se compose essentiellement de six trains de process, ceci nécessite de l’énergie électrique
pour le fonctionnement des moteurs et des utilités.
La production d’énergie électrique au sein du complexe est autonome. Cette énergie
nécessaire pour les besoins du complexe GL1/Z est produite par trois turbogénérateurs.
Après la rénovation et l’ajout de certains équipements importants tels que les chaudières
400T/H et les unités d’électro-chloration, il fut nécessaire d’ajouter une source
supplémentaire externe en l’occurrence de SONELGAZ, pour faire face à la demande
énergétique de ces nouvelles charges.
1.1 Alimentation Normale du complexe [4] :
L’énergie électrique normale requise par le complexe est fournie par trois
turbogénérateurs (TG1, TG2 et TG3) entraînés par des turbines à vapeur. Les trois groupes
d’une puissance de 18 MW chacun, sont implantés dans la zone des utilités, la vapeur
fournie étant produite par trois chaudières à haute pression.
En marche normale, trois turbogénérateurs sont nécessaires pour produire la totalité de
l’énergie électrique consommée par le complexe.
Caractéristiques nominales des générateurs:




Tension : 5.5 KV ; Fréquence : 50 HZ
Puissance Active : 18 MW
Cos φ : 0.85
Neutre mis à la terre par une résistance de 3.54 Ohm.
Après la rénovation, une ligne SONELGAZ (60 KV) ayant une puissance mise à
disposition de 22 MW a été ajoutée comme une alimentation normale du complexe. Cette
ligne alimente deux principaux transformateurs abaisseurs (60KV/5,5KV) T60 et T61.
11
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
TG1
TG2
R1
TG3
R2
M
M
R3
M
M
60 KV
SONELGAZ
M
M
T 60
Vers
T61
R4
064V-SWB5Q
Fig.2. 1 : Alimentation normal du complexe
.
La nouvelle distribution électrique donne un éventail de possibilités d’alimentation
des
charges
du
complexe
en
énergie
électrique.
Malheureusement, certaines
contraintes nous imposent de limiter l’utilisation d’énergie surtout lors de la marche en
parallèle (Synchronisation).
La principale contrainte est celle du courant de court circuit des jeux de barres 5500V qui
est limité à 40 KA. Cette limitation nous oblige à ne pas synchroniser plus de trois
sources à la fois.
Des verrouillages électriques
sont conçus pour éviter de faire des manœuvres non
autorisées.
12
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
2.1.1 Sous-stations électriques :
Toute la distribution d’énergie est réalisée à l’aide des sous-stations électriques
réparties dans le complexe et qui sont en nombre de 19 et nominativement comme suit:
DESIGNATION
DE LA SOUS-STATION
ZONE ALIMENTEE
S/S N°1
TRAINS PROCESS 100/200
S/S N°2
TRAINS PROCESS 300/400
S/S N°3
TRAINS PROCESS 500/600
S/S N°4
UNITES DE DESSALEMENT
S/S N°5
GENERATION D’ENERGIE
S/S N°6
POMPERIE GNL
S/S N°7
POMPERIE EAU DE MER
S/S N°8
JETEE
S/S N°9
BATIMENT ADMINISTRATIF
S/S N°10
BATIMENT MAINTENANCE
S/S N°11
VAPORISEUR
S/S N°12
CANTINE
S/S N°15
TERMINAL
S/S N°16
CHAUDIERES MHI & IHI
S/S N°19
BATIMENT RENOVATION/FORMATION
S/S N°20
UNITES D’ELECTRO-CHLORATION
S/S N°21
SALLE DE CONTROLE CENTRALE (CCR)
Tableau.2. 1 : Sous stations électriques
Chaque source d’énergie alimente une partie des charges du complexe à travers un
double jeu de barres pour les alternateurs (TG1, TG2, TG3) et un simple jeu de barres pour
les deux transformateurs (T60, T61). Chaque double jeu de barres peut être alimenté par
deux sources possibles:

Son propre alternateur ou transformateur (pour le jeu de barres SONELGAZ).

Les autres alternateurs et transformateurs par l’intermédiaire du jeu de barres
de synchronisation.
13
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
2.2 Exploitation du réseau électrique [1]
Plusieurs systèmes sont utilisés pour assurer l’exploitation et la protection des
turbogénérateurs :

Le PSSP.

Le régulateur de vitesse Woodward 505.

Le régulateur de tension AVR.

Le DCS.
2.2.1 Le P.S.S.P. (Power System Supervisory Panel) :
Doté de deux automates programmables redondants Allen Bradley PLC 5/40 et un
autre automate annonciateur dédié aux alarmes ; le système PSSP assure les fonctions
suivantes :

La répartition des charges de la barre de synchronisation entre les
turbogénérateurs, y compris la source SONELGAZ ;

Le contrôle de la fréquence (vitesse) et la tension de chaque turbogénérateur en
corrigeant continuellement leurs consignes respectives ;

Active le délestage des charges dans le cas d’une surcharge ou dans le cas d’une
baisse de fréquence de la barre de synchronisation.
2.2.2 Le régulateur de vitesse WOODWARD 505 :
C’est un régulateur numérique entièrement autonome, a base de microprocesseur
conçu pour commander les turbines à vapeur. Doté de conditions de déclenchement
suivantes :
-
La perte des signaux de mesure de vitesse.
-
L’ouverture de la boucle de sortie 4-20mA vers le DRFD.
-
Bouton d’arrêt d’urgence du Woodward.
-
Arrêt manuel à partir des touches de clavier.
-
La perte d’alimentation.
Il peut aussi déclencher par les sécurités externes suivantes :
-
Le signal de hautes vibrations / haut déplacement axial (DCS).
-
Le signal d’arrêt d’urgence (ESD).
14
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
2.2.3 Le régulateur de tension AVR (Automatic Voltage Regulator) :
Chaque turbogénérateur est équipé d’un système de régulation de tension AVR par
l’intermédiaire duquel le PSSP contrôle la tension générée par le turbogénérateur.
2.2.4 Le DCS (Digital Control System) :
Chaque turbogénérateur possède sa propre logique de déclenchement sur DCS qui
intègre les conditions suivantes :

Hautes vibrations / haut déplacement axial.

Déclenchement du régulateur Woodward.

Bouton local de déclenchement manuel d’urgence.

Activation du système d’extinction.

Défaut électrique.
2.3 Réseau d’énergie électrique de secours
En cas de perte de l’énergie normale, des sources de secours sont prévues pour
fournir l’énergie électrique à certains équipements déterminés. Ces sources de secours ne
sont pas destinées à assurer tous les besoins du complexe en énergie électrique, leurs
fonctions essentielles est:

Alimenter les auxiliaires des équipements stratégiques (pompes d’huile de
graissage, dispositifs de sécurité….).

Permettre l’arrêt méthodique et sans danger du complexe.

Fournir l’énergie nécessaire au démarrage initiale ou après un arrêt total du
complexe.
2.3.1 L’historique du réseau de secours :
Deux sources de secours ont été prévues lors du design initial du complexe à savoir :

Une ligne Sonelgaz 30 KV de 5 MVA.

Un générateur diesel 5.5 KV de 2 MW.
15
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
Connectées au tableau de secours à travers un panneau de verrouillage.
S-S N° 13
Ligne 30 KV
Groupes diesel
Tableau de secours GL1Z
Charges secourues
Fig.2. 2 : Design initial des sources de secours du complexe.
.
La sous station N°13 a été construite en 1973 comme source provisoire
d’alimentation de chantier de construction de GL1Z.
Lors de construction de GL2Z, une extension du poste a été entreprise pour lui conférer
les rôles suivants :

sources de secours du GL1Z.

Alimentation du chantier de construction GL2Z.

source de secours pour GL2Z après la fin du chantier.
Schéma de la sous station 30 KV :
ARRIVEES
Sous station
30 KV
DEPARTS
GL2Z
GL1Z
Fig.2. 3 : Schéma de la sous station 30 KV.
16
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
Le générateur diesel a été installé en 1977. En 1981, le rotor et le stator ont été
endommagés suite à un incident et un mauvais remontage de la génératrice après la
réparation.
Ensuite, d’autres problèmes sont apparus (vibration, échauffement, problèmes
mécanique...) et ce malgré les différentes interventions des spécialistes et des testes
s’effectuaient régulièrement sans charges.
5.5 KV
2.5 MVA
30/5.5 KV
5 MVA
G.D
J613
Fig.2. 4 : Schéma du réseau de secours (avant 1982).
Fi2.4: Schéma du réseau de
En 1982, et suite aux perturbations de la source SONELGAZ 30 KV ainsi que les
problèmes sur le générateur diesel, et dans le souci de fiabilisation du réseau de secours,
une modification a été entreprise pour interconnecter les deux complexes par deux lignes :

Normal-Normal (abandonnée après la rénovation).

Normal-secours (GL1Z-GL2Z et vice versa).
En 1984 la sous-station N°13 a été reconstruite pour alimenter en énergie de secours les
complexes GL1Z et GL2Z.
17
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
30/5.5 KV
5 MVA
GL2Z
5.5 KV
2.5 MVA
G.D
J613
Fig.2. 5 : Schéma du réseau de secours (1985).
Après la rénovation du complexe en 1996, la philosophie des trois sources de
secours a été maintenue avec le rajout d’une ligne de 60 KV et l’abandon du générateur
diesel.
Les sources de secours deviennent :

GL2Z.

Ligne 60 KV.

Ligne 30 KV.
Elles sont connectées au tableau de secours à travers un panneau de verrouillage piloté par
des automates programmables.
18
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
GL2Z
30 KV
60 KV
J613
Fig.2. 6 : Schéma du réseau de secours (1996).
Fig 2.5: Schéma du réseau de secours (1996).
La sous-station 13 est hors service depuis 1997suite à un amorçage électrique au
niveau des jeux de barres du tableau 30KV et une défaillance au niveau des cellules
disjoncteurs.
A
B
Secours
GL2Z
Sonelgaz
60 KV
Tableau de secours GL1Z
Fig.2.
7 : Réseau
de secoures actuelle.
Charges
secourues
.
19
C
S-S N° 13
Ligne 30 KV
Indisponible
CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z
Un audit de la sous-station a été effectué par un spécialiste de KBR du 13 au 18 janvier
2001. Ce dernier a recommandé le remplacement du tableau existant par un nouveau vu
l’état délabré de la sous station.
2.4 Conclusion
Dans ce chapitre nous avons présenté le réseau électrique du complexe GL1Z.
L’alimentation en énergie électrique est assurée par trois turbogénérateurs et une ligne
électrique 60 KV (énergie normale), en cas de perte de l’énergie normale, une énergie de
secours est prévue pour permettre l’arrêt méthodique est sans danger du complexe.
Actuellement l’énergie de secours du complexe GL1Z est assurée par une arrivée de GL2Z
et la source 60KV SONELGAZ.
20
CHAPITRE 3 : Etude et choix d’une nouvelle source de secours
CHAPITRE 3: Etude et choix d’une nouvelle source de
secours
Introduction
Depuis le démarrage, le complexe disposait deux sources de secours à savoir : ligne
SONELGAZ 30 KV et un générateur diesel.
Après le démarrage du complexe GL2Z, une ligne de secours a été insérée au réseau de
secours du complexe et servait comme la première source préférée.
Après le projet rénovation, une nouvelle philosophie d’exploitation du réseau électrique de
secours a été adoptée à savoir :
1. Ligne GL2Z
2. Le groupe diesel a été réformé et il a été remplacé par une ligne
SONELGAZ 60KV
3. Ligne SONELGAZ 30 KV.
En 1998, un amorçage a eu lieu au niveau du poste 30 KV et y devenu indisponible. Une
analyse a été faite et a été décidé d’abandonner cette source, et depuis, le complexe demeure à
ce jour avec deux sources de secours.
Pour cela nous proposons dans ce chapitre d’autre source de secours afin d’améliorer et
d’assurer cette énergie.
3.1 Problématique
A l’heure actuelle, l’alimentation secours du complexe GL1/Z dépend du complexe GL2/Z et
de SONELGAZ. Cette dépendance qui touche un secteur aussi stratégique en l’occurrence
l’alimentation de secours réduit le niveau de sécurité et présente même un danger pour les
équipements de production.
Avec la situation actuelle, le complexe peut se trouver avec une ou sans source de secours.
Lors de l’arrêt ou de la perte de l’énergie de GL2Z ou celle de la source 60KV; cette
dernière est utilisée comme source d’énergie normale et secours en même temps. Le secours
dépend donc de deux sources extérieures.
Cette situation a été vécue durant le passage à l’an 2000 où le complexe GL1Z est resté
sans source de secours. Par conséquent, il est nécessaire de doter le complexe d’une
troisième source de secours fiable et autonome et donc indispensable pour préserver les
équipements stratégique et éviter une exploitation sans secours.
21
CHAPITRE 3 : Etude et choix d’une nouvelle source de secours
3.2 Choix de la nouvelle source de secours
Divers moyens de secours sont proposés :
Sources
Avantages
Une ligne 30 KV
Inconvénients
Une Sous station 30 KV
-
Elle n’est pas autonome.
-
Fiabilité très faible (en priorité
existe déjà (S/S 13).
-
de délestage par SONELGAZ).
PLC de basculement vers
-
la ligne 30 KV existe.
Les fournitures délivrées par le
passé,
font
l’objet
de
nombreuses coupures.
Une ligne 60 KV
-
Fiable.
-
Tous les complexes de la
zone
supplémentaire
industrielle
sont
connectés sur le réseau
électrique
60
KV
-
Elle n’est pas autonome.
-
Coût élevé.
-
Nécessite une nouvelle Sous
Station
de
Groupe
électrogène
Autonome.
-
Un
large
éventail de
puissance.
Plus fiable.
-
Sa capacité à fonctionner
pendant
-
de
longues
périodes.
nouveaux
Nécessite
un
temps
de
démarrage de 20s à 30s.
-
-
des
équipements.
SONALGAZ.
-
et
Nécessite
beaucoup
d’entretiens et maintenance.
-
Coût.
-
Pollution et nuisance.
Tableau.3. 1 : Comparaison entre différents choix de secours électrique.
.
3.3 Approche retenue :
A l’issue de cette comparaison, l’approche retenue pour améliorer l’énergie de secours est :
La nécessité de doter le complexe d’une source électrique de secours fiable et autonome, il est
préférable que cette source soit un générateur diesel.
22
CHAPITRE 3 : Etude et choix d’une nouvelle source de secours
3.4 Ordre de priorité des sources de secours
Actuellement, il existe deux sources de secours GL2/Z et une ligne de 60 KV de
SONELGAZ. En cas de problèmes dans la production autonome de GL1Z (turbogénérateurs)
ou perte de la l’alimentation 60 KV, le complexe GL1Z est secourus en priorité par l’arrivée
de GL2Z, compte tenu de sa stabilité et du fonctionnement régulier des turbogénérateurs. Le
générateur diesel à ajouter devra entrer en service en cas d’indisponibilité des deux sources de
secours en même temps ou en troisième position après la source 60 KV SONELGAZ dans le
cas de perturbations sur les turbogénérateurs GL1Z uniquement.
3.5 Définition d’un groupe électrogène
Un groupe électrogène est une source d’énergie autonome, il est constitué de deux
composants principaux :

Un moteur thermique transformant l’énergie primaire (fuel ou gaz) en énergie
mécanique;

Un alternateur transformant l’énergie mécanique développée par le moteur thermique
en énergie électrique.
Le générateur permet d’atteindre des puissances et des durées de fonctionnement importantes.
Sa taille et son poids peuvent varier de quelques kilogrammes à plusieurs dizaines de
tonnes.
Outre son application en source de remplacement, le groupe électrogène offre des possibilités
d’utilisation dans différents domaines.
23
CHAPITRE 3 : Etude et choix d’une nouvelle source de secours
Moteur thermique
d’entraînement
Alternateur
Fig.3. 1: Un groupe électrogène.
3.6 Conclusion
Après cette étude, on a choisi la nouvelle source de secours qui est un générateur diesel d’une
grande puissance pour tout le complexe GL1Z.
Le groupe électrogène dans ses applications « secours », présente des avantages liés à :

un large éventail de puissance

la rapidité de sa mise en œuvre

sa capacité à fonctionner pendant de longues périodes
Ces avantages lui confèrent une position prépondérante loin devant toutes les autres sources
de remplacement. Il est donc permis d’affirmer que le groupe électrogène est toujours un
produit d’avenir, d’autant que les performances du moteur diesel s’améliorent constamment
dans les domaines du rendement de la fiabilité et de la pollution.
24
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
CHAPITRE 4 : Dimensionnement du générateur de secours
Introduction
En vu de subvenir aux besoins du Complexe GL1Z en énergie électrique de secours , on a fait
une étude de faisabilité portant sur le choix d’un ou plusieurs groupes diesel comme troisième
source de secours à fin de contribuer à l’amélioration du système d’alimentation du réseau de
secours du Complexe.
L’étude en elle-même est basée sur l’élaboration des bilans de puissances du réseau de secours
et les calcules du dimensionnement de la troisième source de secours pour deux variantes de
choix [5] .
VARIANTE 1
Un groupe diesel de secours pour chaque sous station nécessitent un secours pour les
équipements.
VARIANTE 2
Un groupe diesel de secours pour l’ensemble des équipements à secourir.
4.1 Principe de calcule du bilan de puissance des charges secourues [3] :
Notre étude est basée sur le calcul énergétique des différentes charges secourues installées au
niveau des sous-stations électrique du complexe et essentiellement le jeu de barre principale de
secours 064-V-SWB5EE. (Plus de détaille sur ANNEX A)
On calcule la somme des puissances de chaque jeu de barre ou PC (Power Controller), en
affectant les différents coefficients.
• Facteur de simultanéité Ks : tous les récepteurs ne fonctionnent pas simultanément.
• Facteur d’utilisation Ku ou de charge.
Le choix des facteurs Ks et Ku ont été pris égale à ceux du constructeur Bechtel afin
d’uniformiser nos calcul (bilan de puissance) avec ceux du constructeur.
Les charges sont classées selon leur mode de fonctionnement comme se suit :
Charge
continue R : correspond à un fonctionnement ininterrompu ou permanent de la
charge.
Charge intermittente I : correspond à un fonctionnement par intervalle de temps ou par cycle.
Charge stand-by S : fonctionne en cas d’arrêt des charges continues.
25
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
Selon le mode de service des charges, les puissances seront multipliées par le facteur suivant :
Charge continue (R)
K=1
Charge intermittente (I)
Charge stand by (S)
K =0.5
K=0
Les puissances sont calculées selon les formules suivantes :
𝑃 = ∑ 𝑃𝑖 , 𝑄 = ∑ 𝑄𝑖
𝑆 = √𝑃2 + 𝑄2
…………..(IV.1)
La puissance apparente totale est calculée suivant le mode de fonctionnement comme se suit :
ST = SR+ 0.5 SI+ 0 SS
…………..(IV.2)
ST : la puissance apparente totale.
SR : la puissance apparente des charges continues.
SI : la puissance apparente des charges intermittentes.
SS: la puissance apparente des charges en mode standby.
4.2 Dimensionnement du groupe de secours
Un des problèmes le plus fréquemment rencontré dans la définition d’un générateur de secours
réside dans le dimensionnement optimal du groupe en fonction de l’impact de charge qu’il est
appelé à assurer.
Nous allons utiliser une méthode de calcul simple permettant de dimensionner de façon
appropriée la puissance du générateur de secours en tenant compte de la chute de tension
admissible lors du démarrage du plus grand moteur
4.2.1 Principes de la méthode de calcul [2] :
Les principes de la méthode utilisée pour le dimensionnement du générateur de secours sont
résumés dans les étapes ci-dessous :
A. Étape I :
Estimation de la puissance du générateur de secours sur la base des charges totales secourues
selon la formule suivante :
ER = L x D/Pf
…………..(IV.3)
Où :
ER
L
D
Pf
: Puissance du générateur en KVA.
: La puissance total des charges de secours (en KW).
: Marge de sécurité (généralement 20%).
: Facteur de puissance.
26
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
B. Étape II :
Détermination de la chute de tension aux bornes du générateur de secours lors du démarrage du
moteur le plus puissant selon la formule suivante :
………(IV.4)
Vd = MSMVA/(MSMVA + SMVA)
Où
Vd
: Chute de tension aux bornes du générateur pendant le démarrage du plus grand moteur.
MSMVA : La puissance du démarrage du plus grand moteur en MVA.
………(IV.5)
SMVA = EMVA+RMVA
EMVA : La puissance (en MVA) du générateur proposée.
………(IV.6)
EMVA = ER /Xd'.
Xd'
: Réactance longitudinale en régime transitoire du générateur.
RMVA : Puissance (en MVA) des charges de secours à l’exception du plus grand moteur.
………(IV.7)
RMVA = (RL /Xd'')
Xd''
: Réactance longitudinale en régime subtransitoire du générateur.
RL
: Puissance des charges de secours à l’exception du plus grand moteur.
C. Étape III :
Détermination de la puissance du générateur de secours en tenant compte de la chute de tension
admissible lors du démarrage du plus grand moteur selon la formule suivante :
ER = [(1/Vd-1) Xd' MSMVA) +RL ] D
…………(IV.8)
Où :
Vd
: Chute de tension Permissible pendant démarrage du grand moteur (20%).
MSMVA : La puissance du démarrage du plus grand moteur en MVA.
RL
: Puissance des charges de secours à l’exception du plus grand moteur.
ER
: La puissance du générateur estimée.
D
: Marge de sécurité.
La puissance du générateur doit être choisie suivant les valeurs normalisées et la disponibilité
chez les fabricants.
Dans le cas où la chute de tension dépasse les limites définies, les points suivant sont proposés :
27
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
I.
Augmenter la puissance du générateur de secours calculée dans l’étape I.
II.
Diminuer l'impédance de générateur de secours.
III.
Diminuer le courant de démarrage du moteur.
Généralement l'option II ou III est préférée.
4.3 Variante N 1 (Un groupe pour chaque sous-station) :
Les nouveaux groupes diesels devront êtres intégrés au réseau existant du complexe et chacun
d’eux devra :
1- Avoir la capacité suffisante pour alimenter les équipements qui assurent l’arrêt méthodique et
en tout sécurité des turbomachines et par conséquent le complexe.
2- Etre capable de démarrer les motopompes de graissage consécutivement et sans
problèmes.
L’étude du bilan des puissances des charges secours fait ressortir que la puissance requise du future
groupe diesel dépend essentiellement de la puissance des motopompes de graissages
Des turbogénérateurs notamment au moment de démarrage simultané des ces dernières.
La puissance a secourir pour les sous stations électriques process est comme suit :
_ Sous station électrique N 1 (trains 100 / 200) :
716.23 KVA
_ Sous station électrique N 2 (trains 300 / 400) :
645.95 KVA
_ Sous station électrique N 3 (trains 500 / 600) :
722.05 KVA
La puissance à secourir pour les sous stations électriques des utilités est comme suit :
_ Sous station électrique N 16 (chaudières 400T H) :
545.5 KVA
_ Sous station électrique N°5 qui servira les tableaux électriques suivants :
1) SWB5KE au niveau de la sous station N°5
262,28KVA
Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants:
064-V-PC6AE de la sous station N°6
112,5 KVA
064-V-PC7BE de la sous station N°7
88,3 KVA
064-V-PC9AE de la sous station N°9
32,1 KVA
064-V-PC10BE de la sous station N°10
34,62 KVA
28
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
2) PC5BE au niveau de la sous station N°5
423,42 KVA
Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants :
064-V-MCC5AE de la sous station N°5
131,32 KVA
064-V-MCC5 BE de la sous station N°5
213,94 KVA
064-V-PC5CE de la sous station N°5
39,22KVA
3) PC4BE au niveau de la sous station N°4
263,18 KVA
Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants:
064-V-MCC4BE de la sous station N°4
34,16 KVA
064-V-MCC4DE de la sous station N°4
53,53 KVA
064-V-MCC2 1AE de la sous station N°21 89,44 KVA
Soit une puissance globale de
942,84 KVA
Il Faut noter que parmi les charges à secourir pour ces sous stations, les motopompes de graissage
restent les plus grande consommatrices d'énergie électrique se qui provoque un appel d'énergie
important lors du démarrage. Sur ce, le dimensionnement du nouveau groupe diesel de secours se
basera essentiellement sur ca capacité de démarrer ces motopompes en un temps très court afin de
maintenir la pression d'huile de graissage adéquate vue leurs importances.
Les motopompes de graissage sont soumises aux conditions du procédé suivantes:
 Pression d'huiles (PSLL).
 Temporisation de démarrage.
 Le temps de maintient d’accumulateur d’huile. (baudruche)
Console D'Huile Principale
Moteurs
P(KW)
Q(KVar)
PF
S (KVA)
PSLL (Bar)
T (secondes)
X03- K-0110R-JM5
148,33
48,75
0,95
156,1
PSLL-X1409(6.2 Bar)
10
X03- K-0110R-J M4
21,09
14,17
0,83
25,41
PSL-X1416 (6.2 Bar)
2
Tableau.4. 1 : Les conditions du procédé des motopompes de graissage
29
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
4.3.1 Sous station électrique N°1:
Lors de la perte du courant normal et le déclenchement des TPH's de graissage des consoles
d'huiles principales, les motopompes de graissage 103- K-011OR-JM5 et 203- K-0110R-JM5
démarrent par PSLL 1409 à une pression égale à 6.2 bars avec une temporisation de 10 secondes, afin
de maintenir une pression d'huile dans le circuit d'huile de lubrification des paliers des
turbocompresseurs adéquate pour préserver les paliers.
Cette configuration est aussi utilisée dans les autres sous station de la zone process Les charges
secourues de cette sous station sont alimentées par le jeu de barre 064-V-PC1CE comme indiqué sur
le schéma ci-dessous :
DE
064-V-SWB5EE
064-V-T1CE
5500/400V
630KVA
DYN11
Z=5%
380V
064-V-PC1CE
DE
064-V-PC1A
DE
064-V-MCC1C
M
TS-1F
270M
203-K01-10R-JM5
AUX.PRIMARY
TS-1C
170M
LUBE OIL PUMP
103-K01-10R-JM5
200HP
AUX.PRIMARY
LUBE OIL PUMP
380V
200HP
064-V-MCC1CE
M
DE
064-V-MCC1B
380V
064-V-MCC1FE
TS-1B
380V
064-V-MCC1BE
Fig.4. 1: Schéma des charges secourues de S/S 1
30
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
 Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément [6] :
Moteurs
P(KW)
Q(KVar)
PF
S (KVA)
Id/In
Sd (KVA)
103- K-0110R-JM5
148,33
48,75
0,95
156,14
6
936,81
102- K-0130R-JM2
30,17
22,6
0,8
37,70
6
226,18
202- K-0130R-JM2
30,17
22,6
0,8
37,70
6
226,18
JV-10170
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-104125
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-20170
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-204125
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
103- K-0110R-JM4
21,09
14,17
0,83
25,41
6
152,45
203- K-0110R-JM4
21,09
14,17
0,83
25,41
6
152,45
Tableau.4. 2: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 1
Les plus grand moteur à secourir fonctionnant en mode continue est 103- K-0110R-JM5 ou
203- K-0110R-JM5 qui donnent une puissance de démarrage : Sd totaleCDI = 936,81 KVA.
ENGD = la puissance nominale du nouveau groupe
Calcul de la chute de tension (∆U) pour la puissance nominale du nouveau groupe diesel
∆U admise dans les PC et MCC lors des démarrages des moteurs ne doit en aucun cas dépasser la
valeur de 20%.
ENGD = (( (1/ ∆U - 1)x Xd' x SMVA)+ RL) x D
Xd' : est la réactance transitoire du groupe, elle est estimée à 0.11
D : est la majoration du nouveau groupe, dans notre cas de 20%, équivalente à D =1.2
SKVA: est la puissance de démarrage de la totalité des grands moteurs qui peuvent démarrer
simultanément
SMVA= Sd totaleCDI =0. 93681 MVA
RL: la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les moteurs qui peuvent démarrer
Simultanément.
RL= √(𝐏𝐭𝐨𝐭𝐚𝐥𝐞𝐏𝐂𝟏𝐂𝐄 − 𝐏𝐭𝐨𝐭𝐚𝐥𝐞𝐂𝐃𝐈 )𝟐 + (𝐐𝐭𝐨𝐭𝐚𝐥𝐞𝐏𝐂𝟏𝐂𝐄 − 𝐐𝐭𝐨𝐭𝐚𝐥𝐞𝐂𝐃𝐈 )𝟐
PtotalePC1CE = 650,28 KW (la puissance active totale au niveau du PC1CE)
31
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
QtotatePCICE = 300,21 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du PC1CE)
P totale CDI = 148,33 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer
Simultanément au niveau du PC1CE)
Q totale CDI = 48,75 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer
Simultanément au niveau du PC1CE)
RL = 561.41 KVA
La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N'1:
ENGD= 1168.3 KVA=1,2 MVA
La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N 1 et qui peut démarrer
les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 1,2 MVA
4.3.2 Sous station électrique N°2
Les charges secourues de cette sous station sont alimentées par le jeu de barre 064-V-PC2CE
DE
064-V-SWB5EE
064-V-T2CE
5500/400V
630KVA
DYN11
Z= 5%
380V
064-V-PC2CE
DE
064-V-PC2A
DE 064-VMCC2C
M
TS-1F
470M
203-K01-10R-JM5
AUX.PRIMARY
TS-2C
LUBE OIL PUMP
370M
200HP
103-K01-10R-JM5
AUX.PRIMARY
LUBE OIL PUMP
380V
200HP
064-V-MCC2CE
M
DE 064-VMCC2B
380V
064-V-MCC2FE
TS-2B
380V
064-V-MCC2BE
Fig.4. 2: Schéma des charges secourues de S/S 2
32
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément :
Moteurs
P(KW)
Q(KVar)
PF
S (KVA)
Id/In
Sd (KVA)
303- K-0110R-JM5
148,33
48,75
0,95
156,14
6
936,81
302- K-0130R-JM2
30,17
22,6
0,8
37,70
6
226,18
402- K-0130R-JM2
30,17
22,6
0,8
37,70
6
226,18
JV-30170
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-304125
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-40170
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-404125
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
303- K-0110R-JM4
21,09
14,17
0,83
25,41
6
152,45
403- K-0110R-JM4
21,09
14,17
0,83
25,41
6
152,45
Tableau.4. 3: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 2
Les plus grand moteur à secourir fonctionnant en mode continue est 303- K-0110R-JM5 ou 403K-0110R-JM5 qui donnent une puissance de démarrage : Sd totaleCDI = 936,81 KVA .
ENGD= la puissance nominale du nouveau groupe.
∆U = 20%.
ENGD=(( (1/ ∆U -1)x Xd' x SMVA)+ RL) xD
Xd' = 0.11
D = 1.2
SMVA= Sd totaleCDI = 0.93681 MVA
R L = la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les mote urs qui peuvent démarrer
Simultanément.
RL= √(PtotalePC2CE − PtotaleCDI )2 + (Q totalePC2CE − Q totaleCDI )2
PtotalePC2CE = 589,61 KW (la puissance active totale au niveau du PC2CE)
QtotalePC2CE = 263,85 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du PC2CE)
PtotaleCDI = 148,33 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer
Simultanément au niveau du PC2CE)
QtotaleCDI = 48,75 KVAR
(la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer
Simultanément au niveau du PC2CE)
RL= 490.9 KVA
33
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N°2 :
ENGD= 1084 KVA = 1.1 MVA
La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°2 et qui peut démarrer
les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 1,1 MVA
4.3.3 Sous station électrique N°3 :
Les charges secourues de cette sous station sont alimentées par le jeu de barre 064-V-PC3CE
comme indiqué sur le schéma ci-dessous :
DE
064-V-SWB5EE
064-V-T3CE
5500/400V
630KVA
DYN11
Z= 5%
380V
064-V-PC3CE
DE
064-V-PC3A
M
DE
064-V-MCC3C
TS-3F
M
DE
064-V-MCC3B
380V
064-V-MCC3FE
670M
603-K01-10R-JM5
AUX.PRIMARY
LUBE OIL PUMP
200HP
TS-3C
TS-3B
380V
570M
503-K01-10R-JM5
AUX.PRIMARY
LUBE OIL PUMP
200HP
064-V-MCC3CE
380V
064-V-MCC3BE
Fig.4. 3: Schéma des charges secourues de S/S 3
34
Vers
064-V-MCC11AE
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément:
Moteurs
P(KW)
Q(KVar)
PF
S (KVA)
Id/In
Sd (KVA)
503- K-0110R-JM5
148,33
48,75
0,95
156,14
6
936,81
502- K-0130R-JM2
30,17
22,6
0,8
37,70
6
226,18
602- K-0130R-JM2
30,17
22,6
0,8
37,70
6
226,18
JV-50170
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-504125
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-60170
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
JV-604125
1,12
0,54
0,9
1,24
6
7,46
503- K-0110R-JM4
21,09
14,17
0,83
25,41
6
152,45
603- K-0110R-JM4
21,09
14,17
0,83
25,41
6
152,45
Tableau.4. 4: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 3
Les plus grand moteur à secourir fonctionnant en mode continue est 503- K-0110R-JM5 ou 603K-0110R-JM5 qui donnent une puissance de démarrage : Sd totaleCDI = 936,81 KVA.
SMVA= Sd totaleCDI = 0.93681 MVA
RL : la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les moteurs qui peuvent démarrer
simultanément.
RL = √(PtotalePC3CE − PtotaleCDI )2 + (Q totalePC3CE − Q totaleCDI )2
ProtalePC3CE = 651,46 KW
(la puissance active totale au niveau du PC3CE)
QtotalePC3CE = 311,38 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du PC3CE)
PtotaleCDI = 148,33 KW
(la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer
Simultanément au niveau du PC3CE)
QtotaleCDI = 48,75 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer
simultanément au niveau du PC3CE)
RL = 567.6 KVA
La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N°3 :
ENGD= 1176,6 KVA = 1,2 MVA
La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°3 et qui peut démarrer
les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 1,2 MVA
35
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
4.3.4 Sous station électrique N°5
Cette sous station alimentera les tableaux à secourir suivants:
1- Le tableau SWB5KE au niveau de la sous station N°5
Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants:
064-V-PC6AE de la sous station N°6
064-V-PC7BE de la sous station N°7
. 064-V-PC9AE de la sous station N°9
064-V-PC10AE de la sous station N°10
2- Le tableau PC5BE au niveau de la sous station N°5
Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants:
064-V-MCC5AE de la sous station N°5
.064-V-MCC5BE de la sous station N°5
064-V-PC5CE de la sous station N°5
3- Le tableau PC4BE au niveau de la sous station N°4
Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants:
064-V-MCC4BE de la sous station N°4
064-V-MCC4DE de la sous station N°4
064-V-MCC21AE de la sous station N°21
Pour plus de détails, le plan, montre clairement l'architecture du réseau de secours au niveau de la
Sous station électrique N°5
36
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
DE
064-V-SWB5Q
DE GL2/Z
ESWCR-2301
5500V
064-V- SWB5EE
064-V-T16AE
064-V-T3CE
041-J-615
AUX.SEAWATER
PUMP MOTOR
064-V-T2CE
064-V-T1CE
~M
VERS LE
JEU DE BARRE
064-V-SWB5B
064-V-SWB5KE
064-V-SWB5JE
064-V-T5E
064-V-T4E
SPAIRE
5500V
~M
043-J-613M
POMPE INCENDIE
Fig.4. 4: Schéma des charges secourues de S/S 5
37
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément:
Tableaux
064-V-MCC4BE
064-V-MCC5AE
064-V-MCC5BE
Moteurs
P(KW)
Q(KVar)
PF
S (KVA)
Id/In
Sd (KVA)
030-K-301JM
2,38
1,41
0,86
2,8
6
16,60
030-K-302JM
2,38
1,41
0,86
2,8
6
16,60
030-K-305JM
2,38
1,41
0,86
2,8
6
16,60
052-J-364M
22,24
13,2
0,86
25,9
6
155,17
062-R-301R-JM3
15,52
11,64
0,8
19,4
6
116,40
062-R-303R-JM3
15,52
11,64
0,8
19.4
6
116,40
060-J-362JM
1.47
1,86
0.62
2.4
6
14,22
062-R-302R-JM3
15.52
11.64
0.8
19.4
6
116,40
060-J-361JM
2.05
2.06
0.62
2.4
6
17.44
060-J-377JM
1.47
1.86
0.62
2.4
6
14.22
030-K-307/308
7.12
5.34
0.8
8.9
6
53.4
Tableau.4. 5: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 5
Les plus grand moteur à secourir fonctionnant en mode continue est 052-J-364M \ 062-R-30XRJM3 qui donnent une puissance de démarrage : SdtotaleCDI = 503.8 KVA.
ENGD= la puissance nominale du nouveau groupe
∆U = 20%
ENGD = (( (1/ ∆U -1) x Xd' x SMVA)+ RL)x D
Xd' = 0.11
D = 1.05
SMVA = Sd totaleCDI = = 0.5038 MVA
RL : la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les moteurs qui peuvent démarrer
Simultanément.
RL = √(𝑃totaleSWB5JE − 𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2 + (𝑄totaleSWB5JE − 𝑄𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2
PtotaleSWB5JE = 801,38 KW (la puissance active totale au niveau du SWB5JE)
Q totaleSWB5JE= 496,72 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du SWB5JE)
PtotaleCDI = 68,8 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer
simultanément au niveau du SWB5JE)
QtotaleCDI = 48,12 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer
simultanément au niveau du SWB5JE)
RL = 859,02 KVA
38
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N°5 :
ENGD= 1134.73 KVA=1,2 MVA
La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°5 et qui peut démarrer
les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 1.2 MVA
4.4.5 Sous station électrique N°16
La sous-station 16 se compose d’un jeu de barre principal de secours : 064-V-PC16AE.
DE
064-V-SWB5EE
064-VT16AE
5500/400V
1000KVA
DYN11
Z= 6.1%
380V
064-V-PC16AE
DE
064-V-PC16A
TS-16C
DE
064-V-PC16A
380V
064-V-MCC16CE
TS-16A
DE
064-V-PC16A
380V
TS-16B
064-V-MCC16AE
TS-16D
380V
064-V-MCC16BE
380V
064-V-MCC16DE
Fig.4. 5: Schéma des charges secourues de S/S 16.
39
064-V-UPS16T2

064-V-UPS16T1
DE
064-V-PC16A
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
Tableaux
064-V-MCC16AE
064-V-MCC16BE
064-V-MCC16CE
064-V-MCC16DE
Moteurs
P(KW)
Q(KVar)
PF
S(KVA)
Id / In
Sd(KVA)
720-D-323K1JM2
4,27
3,2
0,8
5,34
6
32 ,0
720-D-323K2JM1
1.72
1.29
0.8
2.15
6
12.9
720-D-323K3M
8.62
6.47
0.8
10.78
6
64.7
720-J-101JM1
6.3
4.72
0.8
7.87
6
47.2
720-J-102JM1
2.54
1.9
0.8
3.17
6
19.0
720-J-103JM1
2.54
1.9
0.8
3.17
6
19.0
720-JV-710
16.33
10.12
0.85
19.21
6
115.3
720-JV-711
1.33
0.83
0.85
1.57
6
9.4
720-JV-712
0.33
0.21
0.85
0.39
6
2.3
740-D-323K1JM2
4.27
3.2
0,8
5.34
6
32.0
740-D-323K2JM1
1.72
1.29
0.8
2.15
6
12.9
740-D-323K3M
8.62
6.47
0.8
10.78
6
64.7
740-J-101JM1
6.3
4.72
0.8
7.87
6
47.2
740-J-102JM1
2.54
1.9
0.8
3.17
6
19.0
740-J-103JM1
2.54
1.9
0.8
3.17
6
19.0
740-JV-710
16.33
10.12
0.85
19.21
6
115.3
740-JV-711
1.33
0.83
0.85
1.57
6
9.4
740-JV-712
0.33
0.21
0.85
0.39
6
2.3
760-D-323K1JM2
4.27
3.2
0,8
5.34
6
32.0
760-D-323K2JM1
1.72
1.29
0.8
2.15
6
12.9
760-D-323K3M
8.62
6.47
0.8
10.78
6
64.7
760-J-101JM1
6.3
4.72
0.8
7.87
6
47.2
760-J-102JM1
2.54
1.9
0.8
3.17
6
19.0
760-J-103JM1
2.54
1.9
0.8
3.17
6
19.0
760-JV-710
16.33
10.12
0.85
19.21
6
115.3
760-JV-711
1.33
0.83
0.85
1.57
6
9.4
760-JV-712
0.33
0.21
0.85
0.39
6
2.3
710-D-323K1JM2
4.27
3.2
0,8
5.34
6
32.0
710-D-323K2JM1
1.72
1.29
0.8
2.15
6
12.9
710-D-323K3M
8.62
6.47
0.8
10.78
6
64.7
710-J-101JM1
6.3
4.72
0.8
7.87
6
47.2
710-J-102JM1
2.54
1.9
0.8
3.17
6
19.0
710-J-103JM1
2.54
1.9
0.8
3.17
6
19.0
710-JV-710
16.33
10.12
0.85
19.21
6
115.3
710-JV-711
1.33
0.83
0.85
1.57
6
9.4
710-JV-712
0.33
0.21
0.85
0.39
6
2.3
730-D-327K3M
15
7.26
0.9
16.66
6
100.0
730-D-327K1JM2
2.2
2.24
0.7
3.14
6
18.8
40
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
064-V-MCC16FE
064-V-MCC16GE
730-D-327K2JM1
0.55
0.65
0.65
0.85
6
5.1
730-J-101JM1
1.7
1.28
0.8
2.13
6
12.8
730-J-102JM1
2.2
1.65
0.8
2.75
6
16.5
JV730-613-1M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV730-613-2M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV730-613-3M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV730-613-4M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV730-613-5M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV730-613-6M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV730-613-7M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV730-613-8M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV730-613-9M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV706-050
6.88
5.16
0.8
8.60
6
51.6
JV706-052
0.62
0.63
0.7
0.88
6
5.3
JV730-673
0.83
0.63
0.8
1.04
6
6.3
JV730-683
3.75
2.81
0.8
4.69
6
28.1
JV730-693
7.56
5.67
0.8
9.45
6
56.7
JV730-694
1.5
1.13
0.8
1.88
6
11.3
JV730-695
5
3.75
0.8
0.25
6
37.5
750-D-327K3M
15
7.26
0.9
16.66
6
100.0
750-D-327K1JM2
2.2
2.24
0.7
3.14
6
18.8
750-D-327K2JM1
0.55
0.65
0.65
0.85
6
5.1
750-J-101JM1
1.7
1.28
0.8
2.13
6
12.8
750-J-102JM1
2.2
1.65
0.8
2.75
6
16.5
JV750-613-1M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-613-2M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-613-3M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-613-4M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-613-5M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-613-6M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-613-7M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-613-8M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-613-9M
0.5
0.38
0.8
0.63
6
3.8
JV750-673
0.83
0.63
0.8
1.04
6
6.3
JV750-683
3.75
2.81
0.8
4.69
6
28.1
JV750-693
7.56
5.67
0.8
9.45
6
56.7
JV750-694
1.5
1.13
0.8
1.88
6
11.3
JV750-695
5
3.75
0.8
0.25
6
37.5
Tableau.4. 6: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 16
41
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
SKVA= Sd totaleCDI = 660.3 KVA
RL = √(𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝑃𝐶16𝐴𝐸 − 𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2 + (𝑄 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝑃𝐶16𝐴𝐸 − 𝑄𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑜𝐶𝐷𝐼 )2
PtotalePC16AE = 453,20 KW (la puissance active totale au niveau du PC16AE)
Q totalePC16AE = 303,64 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du PC16AE)
PtotaloCDI = 95.32 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer
Simultanément au niveau du PC16AE)
QtotaleCDI = 55 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer
Simultanément au niveau du PC16AE)
RL = 435.78 KVA
La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N°16:
ENGD= 726.32 KVA = 800 KVA
La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°16 et qui peut
démarrer les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 800 KVA
4.4 Variante N°2 (Un groupe diesel de secours pour ensemble des équipements à secourir) :
Cette variante consiste à installer un seul groupe de secours pour l'ensemble des équipements à
secourir le groupe diesel en question doit avoir la capacité d'alimenter la totalité des équipements à
secourir tout en assurant le démarrage de la totalité des charges qui peuvent démarrer en
simultanéités.
Ce groupe alimentera le tableau électrique existant 064-V-SWB5EE implanté dans la sous station
5. Le local du groupe existe déjà, l'installation d'un seul groupe de secours sera meilleur dans la
gestion, le suivi et sans modifications au niveau des tableaux BT à secourir au niveau des sous
stations.
4.4.1 Sous station électrique N°5:
Cette sous station alimentera le réseau de secours à partir du tableau général de secours 064-VSWB5EE.
Tableaux
Moteurs
P(KW)
Q(KVar)
PF
S (KVA)
Id/In
Sd (KVA)
PC1CE
/
148,33
48,75
/
156,14
6
936,81
PC2CE
/
148,33
48,75
/
156,14
6
936,81
PC3CE
/
148,33
48,75
/
156,14
6
936,81
SWB5JE
/
68,8
48,12
/
84
6
503.8
PC16AE
/
95.32
55
/
110.05
6
660.3
Tableau.4. 7 : Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 5
42
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
A. Étape I [8] :
La puissance totale des charges de secours du complexe est celle du jeu de barre 064-VSWB5EE (Tableau IV.10)
ST = 2852 KVA.
A partir de la formule (IV.3) la puissance du générateur estimée est :
ER= 2852 x 1,05 = 3000 KVA. Avec D = 5%
Selon les valeurs normalisées, la puissance la plus proche est :
ER= 3000 KVA
Le tableau suivant montre les caractéristiques d’un générateur diesel 5,5 KV/3000 KVA:
Désignation
GENERATEUR
DIESEL-5.5KV
KV
Gén. P
Nominal
[MW]
5.500
2.55
F.P
0.85
P
2
R''
Xd''
0.0086
0.23
R'
0.0013
Xd'
0.26
R
X
Inter
Inter
0.0065
1 .95
Tableau.4. 8 : Caractéristiques internes d’un générateur 5.5KV/ 3000 KVA.
B. Étape II :
La motopompe de graissage X03- K-0110R-JM5 restent la plus grande consommatrice d'énergie
électrique qui demande une puissance de démarrage : Sd totaleCDI = 936,81 KVA
On a exclu la pompe auxiliaire d’eau de mer 041-J-615M (853M) 825KW et la pompe
d’incendie 043-J-613M (23M) 750KW, en raison de leurs mode de fonctionnement stand by. La
première pompe, marche juste au démarrage de l’usine et la deuxième, juste en cas d’incendie ce
qui est rare au moment d’une coupure d’alimentation.
En démarrage direct, le rapport du courant de démarrage Id au courant nominal In est de l’ordre
de Is= 6 à 7.
GD
Jeu de barre 064-V-SWB5EE
M
2702 KVA
150 KVA
Id= 6
Fig.4. 6 : Jeu de barre de secours simplifié.
43
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
La puissance de démarrage (en MVA) du moteur X03- K-0110R-JM5 (X70M) est
MSMVA = 150 x 6 = 937 KVA = 0,937 MVA.
A partir du (Tableau IV.15), les Réactances longitudinales en régimes transitoire et subtransitoire
du générateur 5.5KV/3 MVA sont : Xd' = 0,26 et Xd'' = 0,23.
Alors on a :
ERMVA = ER / Xd'.
ERMVA = 3/0,26 = 11,54 MVA.
RMVA = RL / Xd''.
RMVA = 2,7/0,23 = 11,74MVA.
De la formule (IV.5) on a :
SMVA = 11,54 + 11,74 = 23,28MVA.
Donc à partir de (IV.4) :
Vd = 0,937/ (0,937 + 23,28).
Vd
= 3,87%
La valeur de la chute de tension obtenue est inférieure à la valeur admissible.
C. Étape III :
ENGD = la puissance nominale du nouveau groupe
∆U = 20%
ENGD = ((1/ ∆U -1) x Xd' x SMVA) + RL ) x D
Xd' = 0.26 pour un groupe diesel de grande capacité dimension
D = 1.05 pour éviter le sur dimensionnement
SMVA = Sd totaleCDI = 0.93681 MVA
RL: la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les moteurs qui peuvent démarrer
Simultanément.
RL = √(𝑃totaleSWB5EE − 𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2 + (𝑄totaleSWB5EE − 𝑄𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2
PtotalesWB5EEE= 2516.72 KW (la puissance active totale au niveau du SWB5EE)
Q totaleSWB5EEE=1340.64 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du SWB5EE)
PtotaleCDI = 148,33 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer
simultanément au niveau du SWB5EE)
QtotaleCDI= 48,75 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer
simultanément au niveau du SWB5EE)
RL = 2698 KVA
44
CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation
La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui:
ENGD= 3856 KVA = 3,8 MVA
La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°5 pour l'ensemble des
équipements à secourir et qui peut démarrer les charges qui peuvent démarrer simultanément est
égale à 3.8 MVA
4.5 Conclusion
Dans ce chapitre qui à été consacré pour le dimensionnement du générateur de secours qui
répond aux besoins du complexe GL1/Z, nous avons présenté le bilan de puissance des charges
secourues et la méthode de calcul.
Les résultats de calcul des bilans de puissance sont résumés dans le tableau ci-dessous :
TABLEAUX DISTRIBUTION DE PUISSANCE
Tableaux
REPERE
PUISSANC
COURANT
E
NOMINALE
Puissance TENSION
NOMINAL
GROUPE
E GROUPE
Désignation
KVA
PC2CE
TABLEAU 064-V-PC1CE SOUS
STATION 1
TABLEAU 064-V-PC2CE SOUS
STATION 2
V
KVA
A
UN GENERATEUR DE SECOURS POUR
CHAQUE SOUS STATION
VARIANTE 1
PC1CE
GROUPE ELECTROGENE DE
SECOURS
716,23
380
1200
126
645,95
380
1100
116
PC3CE
TABLEAU 064-V-PC3CE
722,05
380
1200
126
SWB5JE
TABLEAU 064-V-SWB5JE SOUS
STATION 5
942,84
380
1200
126
PC16AE
TABLEAU 064-V-PC16AE
545,5
380
800
84
UN GENERATEUR DE SECOURS POUR
L'ENSEMBLE DES EQUIPEMENTS A
SECOURIR
VARIANTE 2
SWB5EE
TABLEAU 064-V-SWB5EE SOUS
STATION 5
2852
45
5500
3800
399
CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation
CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation de
Générateur diesel.
Introduction :
L'examen du bilan de puissance des charges secourues fait ressortir que La puissance requise du
futur générateur diesel dépend essentiellement de celle des motopompes d'arrêt d'huile de
graissage des turbocompresseurs (run down pumps), notamment lors de leurs démarrages
simultanés.
La capacité de l'équipement en relation avec l'ensemble des installations du complexe est de
3.8 MVA, Quoique la puissance totale de tous les équipements secourus soit de l’ordre de
3 MVA, une capacité de 3.8 MVA est nécessaire pour surmonter la puissance de démarrage des
motopompes de graissage.
Les réseaux électriques 60 KV de Sonelgaz et GL2-Z étant des réseaux puissants, ils peuvent
surmonter la puissance de démarrage.
5.1 Comparaison entre les options d’installation du générateur diesel :
Les avantages et les inconvénients des deux options sont présentés dans le tableau ci-après :
Option
Avantages
-
Inconvénients
Il peut remplacer l’ancienne
source de 30KV.
-
La S/S 5 contient l’espace
pour autres équipements tel
2- Générateur
diesel pour tout le
complexe installé
-
au niveau de la
générateur diesel d’une grande
dispositifs de protections.
capacité.
Il existe déjà l’emplacement
-
Flexibilité réduite.
de l’ancien groupe de 2 MW
-
Entretien et maintenance
de diesel.
-
Nécessité d’installation d’un
que les disjoncteurs et autres
et son réservoir d’autonomie
S/S 5
-
Un PLC pour basculer entre
les différentes sources de
secours existe dans la S/S 5.
46
difficiles.
CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation
-
Présente un danger dans la
zone process.
-
Maintenance local difficile
-
Faisabilité technique
compliquée.
-
1- Plusieurs
générateurs
Réduire
la
capacité
du
Nécessité de l’installation de
tout les équipements
générateur diesel.
(disjoncteurs, dispositifs de
diesel repartis sur
-
Flexibilité d’exploitation.
protections, les PLC et
différentes zones
-
Maintenance local difficile.
armoires de verrouillage
normal secours ainsi que le
du complexe.
câblage…etc.).
-
Indisponibilité d’espaces dans
les sous-stations des différentes
zones.
-
Forte nuisance dans les zones.
Tableau .5. 1 : Comparaison entre les options d’installation du générateur diesel
5.2 Analyse des différentes options :

Bien que les deux options assurent l'énergie de secours à l'ensemble des équipements
critiques du complexe en cas de perte de la puissance normale, l'option N°2, à savoir
l'installation d'un générateur de grande puissance (3.8 MVA), assure en outre l'énergie de
secours aux bâtiments du complexe. Cependant, l'énergie de secours pour les bâtiments
est destinée uniquement pour l'éclairage partiel et n'est pas donc considérée
Stratégique.

L'option 2 consiste à l’installation d'un seul générateur diesel de grande capacité. Son
indisponibilité contribuerait à une marche risquée de l'ensemble des installations du
Complexe. En outre, sa maintenance préventive ne peut être permise qu'en cas d'arrêt
Total et programmé du Complexe et est plus coûteuse.

De même que pour l'option 1, l‘installation d'un générateur de secours dans chaque zone
nécessite l'installation de nouveaux tableaux et disjoncteurs électriques ainsi que l'étude
de stabilité du système électrique. Cependant les modifications découlant
Seront plus importantes pour l'option 2.
47
CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation

L’option N°1 consiste à l'installation d'un générateur diesel dans chaque zone. Donc une
Faisabilité technique compliquée à cause de l’Indisponibilité d’espaces dans les sousstations des différentes zones.

Vu la classification des différentes Zones ATX (fig5.1) l’option 1 Présente un danger
dans la zone process.
Fig.5. 1 : Zones ATX GNL1
5.3 Conclusion :
Sur la base de l'analyse des deux options, Il ressort que l'option N°2 est la plus adaptée pour le
réseau de secours du complexe GL1Z. Elle présente plus d'avantages comparée à l'option N°1.
Il faut noter que la puissance du générateur doit être choisie suivant les valeurs normalisées et la
disponibilité chez les fabricants.
48
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
Introduction :
Apres avoir fait les calculs et déterminé notre choix on va utiliser dans ce chapitre deux logiciels
de simulation afin de valider notre choix en se basant sur les normes internationales.
6.1 Les Logiciels choisis :
6.1.1 Powersuite 4.1 (Gen-sizing)
Le logiciel Powersuite 4.1 sizing générateur est un outil de dimensionnement pour optimiser le
dimensionnement et les recommandations des groupes électrogènes
Il est aussi un outil de développement de spécifications destiné à fournir un exemple de
spécifications pour les applications nord-américaines et européennes des groupes électrogènes
suivant les normes inter national (ISO IEC …).
Il permet aussi de calculer une gamme de paramètres de projet, notamment la ventilation, les
courts-circuits, la contre-pression d'échappement, le refroidissement à distance et le
dimensionnement des canalisations de carburant..
6.1.2 ETAP 12.6
C’est un logiciel qui offre une solution d'ingénierie analytique complète spécialisée dans
l'analyse, la simulation, la surveillance, le contrôle, l'optimisation et l'automatisation de systèmes
électriques.
Le logiciel d’ingénierie électrique ETAP offre la gamme la plus aboutie et la plus exhaustive de
solutions d'entreprise en matière de systèmes électriques intégrés.
L'étude de calcul des sections de câbles des tableaux électriques est réalisée avec le logiciel
ETAP version 12.6
Le logiciel ETAP contient un répertoire de base de tous les fichiers techniques (bases de
données) des matériels que vous pouvez utiliser dans le calcul.
Le logiciel ETAP est un logiciel destiné aux calculs de réseau électrique.
Ce type de réseau offre comme particularités d'être destiné à alimenter des récepteurs.
ETAP effectue les calculs suivants, conformément à la norme :
- Condition de surcharge (courants admissibles)
- Chute de tension
- Protection des personnes aux contacts indirects (cas du régime TN)
- Court-circuit (contraintes thermiques des conducteurs)
49
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
6.2 Dimensionnement (Powersuite 4.1) :
6.2.1 Donnes fournies :
Project Requirements
Frequency, Hz
:50.0
Generators Running in Parallel
:1
Duty
:Standby
Site Altitude, ft(m)
:33(10)
Voltage
:5500, Series Wye
Site Temperature, °C
:40
Phase
:3
Max. Altr Temp Rise, °C
:105
Fuel
:Diesel
Project Voltage Distortion Limit, %
:10
Emissions
: No Préférence
6.2.2 Les résultats obtenus :
Loads Summary Report
Running
Step No.
Load Name
kW
Step01 - SS3-
Starting
Dip Limits, %
Quantity
kVA
kW
kVA
Vdip
Fdip
502- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
20.0
10.0
JV-50170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
JV-504125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
503- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
20.0
10.0
Step01 - SS3-
EP-3B
2
18.4
18.4
18.4
18.4
20.0
10.0
TR500
EP- 3C
Step01 - SS3-
503-K-01.10TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
505-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
Step01 - SS3TR500
505-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
Step01 - SS3-
SWB5JE D
1
67.2
84.0
403.04
503.8
20.0
10.0
PC16AE D
1
88.04
110.05
528.24
660.3
20.0
10.0
Step01 - SS3TR500
064-V-UPS-3A
1
33.86
37.62
33.86
37.62
20.0
10.0
Step01 - SS3-
064-V-UPS-3B
1
33.86
37.62
33.86
37.62
20.0
10.0
064-V-UPS-3T1
1
30.08
37.6
30.08
37.6
20.0
10.0
503- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
20.0
10.0
TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
TR500
Step01 - SS3TR500
TR500
Step01 - SS3TR500
TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
50
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
Step01 - SS3-
EIPC-3(char Batterie)
1
18.89
20.99
18.89
20.99
20.0
10.0
518.0
595.0
1542.0
2853.0
20.0
10.0
TR500
Step Summary
Step02 - SS1-
SWB5JE R
1
687.2
859.0
687.2
859.0
20.0
10.0
PC16AE R
1
348.62
435.78
348.62
435.78
20.0
10.0
102- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
20.0
10.0
JV-10170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
JV-104125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
103- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
20.0
10.0
Step02 - SS1-
EP-1B
2
18.4
18.4
18.4
18.4
20.0
10.0
TR100
EP-1C
Step02 - SS1-
103-K-01.10TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
105-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
105-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
064-V-UPS-1A
1
33.86
37.62
33.86
37.62
20.0
10.0
EIPC-1(char Batterie)
1
18.89
20.99
18.89
20.99
20.0
10.0
064-V-UPS-1B
1
33.86
37.62
33.86
37.62
20.0
10.0
064-V-UPS-1T1
1
30.08
37.6
30.08
37.6
20.0
10.0
103- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
20.0
10.0
1399.0
1696.0
1647.0
2984.0
20.0
10.0
TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step Summary
Step03 - SS2-
403- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
20.0
10.0
402- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
20.0
10.0
403- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
20.0
10.0
JV-40170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
Step03 - SS2TR400
JV-404125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
Step03 - SS2-
403-K-01.10TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
405-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
405-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
TR400
Step03 - SS2TR400
Step03 - SS2TR400
Step03 - SS2TR400
TR400
Step03 - SS2TR400
Step03 - SS2-
51
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
TR400
Step03 - SS2-
EP-2B
TR400
EP-2C
2
18.4
18.4
18.4
18.4
20.0
10.0
Step03 - SS2-
064-V-UPS-2A
1
33.86
37.62
33.86
37.62
20.0
10.0
064-V-UPS-2B
1
33.86
37.62
33.86
37.62
20.0
10.0
064-V-UPS-2T1
1
30.08
37.6
30.08
37.6
20.0
10.0
EIPC-2(char Batterie)
1
18.89
20.99
18.89
20.99
20.0
10.0
Step Summary
302- K-0130R-JM2
1
363.0
30.17
401.0
37.71
611.0
93.05
1689.0 20.0
238.6 20.0
10.0
10.0
JV-30170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
JV-304125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
303- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
20.0
10.0
303-K-01.10TM
1
2.3
2.67
5.52
8.36
20.0
10.0
305-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
303- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14 305.01
1173.1 20.0
10.0
305-K-01.21TM
1
2.36
2.74
7.55
20.0
10.0
Step Summary
203- K-0110R-JM5
1
209.0
148.33
231.0 458.0
156.14 305.01
1519.0 20.0
1173.1 20.0
10.0
10.0
202- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
20.0
10.0
JV-20170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
JV-204125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
203- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
20.0
10.0
203-K-01.10TM
1
2.3
2.67
5.52
8.36
20.0
10.0
205-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
205-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
Step Summary
603- K-0110R-JM5
1
209.0
148.33
231.0 458.0
156.14 305.01
1519.0 20.0
1173.1 20.0
10.0
10.0
602- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
20.0
10.0
JV-60170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
JV-604125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
20.0
10.0
TR400
Step03 - SS2TR400
Step03 - SS2TR400
Step03 - SS2TR400
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2-
4.98
TR300
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step06 - SS3TR600
Step06 - SS3TR600
Step06 - SS3TR600
Step06 - SS3-
52
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
TR600
Step06 - SS3-
603- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
20.0
10.0
603-K-01.10TM
1
2.3
2.67
5.52
8.36
20.0
10.0
605-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
605-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
20.0
10.0
209.0
231.0
458.0
1519.0
20.0
10.0
TR600
Step06 - SS3TR600
Step06 - SS3TR600
Step06 - SS3TR600
Step Summary
Running
Project Summary
Max Starting
Cumulative Step
kW
kVA
kW
kVA
kW
kVA
2907.9
3383.9
1646.7
2983.9
3156.5
4672.7
Tableau.6. 1 : Step Summary
Set Performance
Load Requirements
Running At
: 96.9% Rated Capacity
Max. Step Voltage Dip, %
: 16
Max. Allowed Step Voltage Dip
: 20 In Step 1
Max. Step Frequency Dip, %
: 6
Max. Allowed Step Frequency Dip
: 10 In Step 2
Peak Voltage Dip, %
:
Peak Voltage Dip Limit %
: 20.0
Peak Frequency Dip, %
:
Peak Frequency Dip Limit %
: 10
Site Rated Standby kW/kVA
: 3000 / 3750
Running kW
: 2907.9
Running kVA
: 3383.9
Site Rated Max. SkW
: 3000
Effective Step kW
: 2556.7
Max. SkVA
: 10656
Effective Step kVA
: 4672.7
Temp Rise at Full Load, °C
: 125
Percent Non-Linear Load
: 10.0
Step Level DipsSummary
Step #
Voltage Dip
Expected
Voltage
Frequency
Limit (%) Step Voltage Recovery Time Dip Limit
Dip (%)
(s) **
(%)
Expected
Frequency
Dip (%)
Frequency
recovery
Time (s) **
1
20
16
2.1
10
5
2.2
2
20
16
2.1
10
6
2.4
3
20
10
1.1
10
1
0.9
4
20
9
0.9
10
1
0.7
5
20
9
0.9
10
1
0.7
6
20
9
0.9
10
1
0.7
53
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Step1
16
20
Step2
16
20
Step3
10
20
Step4
9
20
Step5
9
20
Step6
9
20
0
1
2
3
4
Step1
5
6
7
8
9
10
5
Step2
10
6
10
Step3
1
10
Step4
1
10
Step5
1
10
Step6
1
10
Apres avoir entré toutes les charges, le logiciel défini une puissance de EGD = 3750 KVA
Pour plus de détailles, les résultats du calcul de logiciel sont inclus en ANNEX B
Max.
Step
Voltag
e Dip
Max. Step
Frequency
Dip
Site Rated
Site Rated Altr
Site Rated Altr
Site Rated Max. Max. SkVA
Standby kW/kVA Max. kW 105°C Max. kVA 105°C
SkW
Temp Rise
Ex
at Full Load
16
6
3000 / 3750
3100
3875
3000
10656
125
PMG
16
6
3000 / 3750
3100
3875
3000
10656
125
PMG
16
6
3000 / 3750
3100
3875
3000
10656
105
PMG
16
6
3000 / 3750
3100
3875
3000
10656
105
PMG
16
5
3000 / 3750
3560
4450
3000
14685
80
AUX
16
5
3000 / 3750
3560
4450
3000
14685
80
AUX
16
6
3000 / 3750
3100
3875
3000
10656
125
PMG
16
6
3000 / 3750
3100
3875
3000
10656
125
PMG
16
6
3000 / 3750
3100
3875
3000
10656
105
PMG
16
6
3000 / 3750
3100
3875
3000
10656
105
PMG
Tableau.6. 2 : les générateurs propose
54
21
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
6.3 Dimensionnement du câble (ETAP 12.6) :
Notre objectif est de déterminer le calcul de section de câble moyenne tension reliant le tableau
064-V-SWB5EE au groupe générateur de secours situé entre la sous station 5 et
le local du groupe générateur de secours.
Après avoir terminer les calculs la section du câble de moyenne tension reliant le tableau
064-V-SWB5EE au groupe générateur de secours situé entre la sous station 5 et le local du
groupe générateur de secours est de : 3×185mm3
6.4 Power flow analysis (ETAP 12.6)
Le logiciel effectue une analyse du flux d'énergie et des calculs de chute de tension avec des
résultats précis et fiables.
On va supposer le cas critique dans notre analyse afin d’évaluer le comportement de notre
générateurs, et la chute de tension maximal au niveau des charges, les résultats obtenu sont
inclus dans le Tableau 6.3
55
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
Fig.6. 1: Load Flow result
Terminal voltage :
Tableau.6. 3.Chute de tension des moteur JM5
56
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
A partir des résultats mentionnés dans les tableaux ci-dessus on conclut que le groupe
électrogène sélectionné est capable de supporter des charges à la fois stationnaires et
dynamiques sans dépasser sa capacité de surcharge ou produire une tension dangereusement
abaissée.
57
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
6.5 Motor starting analysis [7] :
Les charges de secours sont généralement gérées par un générateur d'une capacité limitée, qui
amplifie généralement le problème de la chute de tension au démarrage du moteur, en
particulier lorsque des moteurs de grande taille sont impliqués.
L'analyse de démarrage de moteur JM5 est réalisée pour étudier les performances du
générateur, les performances du moteur à induction et les performances des autres charges
connectées.
L'étude de démarrage du moteur peut révéler et identifier l'étendue d'un problème de chute de
tension. L’étude de cas est réalisée à l’aide du logiciel ETAP qui a donné les résultats suivants
58
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
La puissance absorbée par le moteur à induction au démarrage est principalement réactive en
raison du faible facteur de puissance au moment du démarrage. Puissance de sortie du générateur
pendant le démarrage du moteur est montrée Fig.6 : 2,3,4
Fig.6. 2: Variation de la puissance active du générateur lors du démarrage des moteurs
Fig.6. 3: Variation de la puissance réactive du générateur lors du démarrage des moteurs
Tableau.6.
4
Fig.6.4 : Variation de la puissance apparente
du générateur
lors du démarrage des moteurs
59
CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés
Fig.6. 5:Variation du courant de générateur lors du démarrage des moteurs
Fig.6. 6 : Variation de la tension de générateur lors du démarrage des moteurs
D’après les figures 6.6 on remarque bien que le générateur rétablisse la tension à au moins 95%
pour développer un couple suffisant pour accélérer chaque moteur à la vitesse nominale et ceci
après un creux de tension de 6% sans dépassé 3 s
6.6 Conclusion
Le comportement dynamique du groupe électrogène lors du démarrage direct des moteurs à
induction JM5 est intéressant pour la stabilité du réseau de secours. Nous concluons des résultats
ci-dessus que le groupe électrogène sélectionné est capable de supporter des charges à la fois
stationnaires et transitoires sans dépasser sa capacité de surcharge ou produire une tension
dangereusement abaissée.
60
Conclusion & recommandation
CONCLUSION GENERALE
Notre induction au niveau du complexe GL1Z nous a permis de prendre connaissances
aux différentes installations industrielles ainsi que le procédé de la production du GNL. Afin de
nous permettre de s’intégrer dans la vie professionnelle il nous a été demandé d’élaborer un
mémoire d’induction sur un thème pratique intitulé ‘’Amélioration du réseau d’énergie de
secours du complexe GL1/Z’’, dans ce mémoire nous avons traité le cas d’indisponibilité des
deux sources de secours actuelles du complexe GL1/Z et nous avons proposé une 3ème source
électrique de secours qui d’après notre étude, ne peut être qu’un générateur diesel vu sa
souplesse d’installation, sa modularité et son coût.
Nous avons conclu que La puissance nominale du générateur ne doit pas nécessairement
correspondre à la somme des charges si des charges non linéaires sont présentes mais aussi
dépend généralement du :
 La philosophie du réseau de secours
 pourcentage admissible du creux de tension et de fréquence

de la durée acceptable du temps de récupération du creux de tension et de fréquence
 le comportement dynamique du groupe électrogène
Les résultats obtenu dans la partie de simulation ont démontrées que le groupe électrogène
sélectionné est capable de supporter des charges à la fois stationnaires et transitoires sans
dépasser sa capacité de surcharge ou produire une tension dangereusement abaissée ,donc la
source de secours adoptée dans cette étude est capable d’ alimenter les auxiliaires des équipements
stratégiques et permettre un arrêt méthodique et sans danger du complexe ainsi que la fourniture
de l’énergie nécessaire au démarrage initial ou après un arrêt total du complexe.
61
Conclusion & recommandation
RECOMMANDATION (Voir Annexe C)
Vu la nécessité d’une source de secours fiable et autonome pour le complexe GL1Z nous
recommandant :
1.
Installation d’un groupe diesel de secours d’une puissance de 3.8 MVA
Tension 5,5 KV dans la zone utilités.
2.
Installation d’une nouvelle cellule arrivée groupe diesel de secours sur le tableau
064-V-SWB5EE (plus de détaille sur Annexe C).
3.
Installation des câbles MT de 3×185mm3 alimentant la nouvelle cellule Venant du
Groupe diesel de secours.
62
Bibliographie
Bibliographie
[1] : TAYEB Kada « Problématique de la distribution électrique du complexe GL1Z, choix du
PSSP, mémoire de fin d'induction Promotion 2006/2007.
[2]: ENG/AVAL, « Design guide for emergency generator sizing »,
Doc No 019805-50-GID- 0060-2.
[3] : Bernard COLI, « Techniques de l'ingénieur, Groupes électrogènes de secours »,
D 5 180.
[4] : R.BERROUAYEL & A.GHITRI, « Mise en marche en parallèle des quatre sources
électriques du complexe GL1/Z», mémoire de fin d'induction Promotion 2007/2008
[5] : Rapport du département technique GL1Z, « Options de générateur diesel pour
l'amélioration de l'énergie de secours », 08/2003.
[6]: BECHTEL, « Electrical load summary », Août 1993.
[7]: Mukesh Kumar Kirar, Ganga Agnihotri « World Academy of Science, Engineering and
Technology, Vol:7, No:1, 2013»
[8]: M.BELABBES & M.CHERGUI« Amélioration du réseau d’énergie de secours du
complexe GL1/Z»
63
Annexe A : Bilan de puissance des charges secourus GNL1 Z
Folio
No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
Repere
Designation
SWB5EE
SWB5JE
SWB5KE
PC6AE
PC7BE
PC9AE
PC10BE
PC4BE
MCC4BE
MCC4DE
MCC21AE
PC5BE
UPS5C
MCC5BE
MCC5AE
PC1CE
MCC1BE
MCC1CE
MCC1FE
PC2CE
MCC2BE
MCC2CE
MCC2FE
PC3CE
MCC3BE
MCC3CE
MCC3FE
PC16AE
MCC16AE
MCC16FE
MCC16GE
MCC16BE
MCC16CE
MCC16DE
SOMME
GD
Recap
TABLEAU 064-V-SWB5EE SOUS STATION 5
TABLEAU 064-V-SWB5JE SOUS STATION 5
TABLEAU 064-V-SWB5KE SOUS STATION 5
TABLEAU 064-V-PC6AE SOUS STATION 6
TABLEAU 064-V-PC7BE SOUS STATION 7
TABLEAU 064-V-PC9AE SOUS STATION 9
TABLEAU 064-V-PC10BE SOUS STATION 10
TABLEAU 064-V-PC4BE SOUS STATION 4
TABLEAU 064-V-MCC4BE SOUS STATION 4
TABLEAU 064-V-MCC4DE SOUS STATION 4
TABLEAU 064-V-MCC21AE SOUS STATION 21
TABLEAU 064-V-PC5BE SOUS STATION 5
TABLEAU 064-V-PC5CE SOUS STATION 5
TABLEAU 064-V-MCC5BE SOUS STATION 5
TABLEAU 064-V-MCC5AE SOUS STATION 5
TABLEAU 064-V-PC1CE SOUS STATION 1
TABLEAU MCC 1BE SOUS STATION 1
TABLEAU MCC 1CE SOUS STATION 1
TABLEAU MCC 1FE SOUS STATION 1
TABLEAU 064-V-PC2CE SOUS STATION 2
TABLEAU MCC 2BE SOUS STATION 1
TABLEAU MCC 2CE SOUS STATION 1
TABLEAU MCC 2FE SOUS STATION 1
TABLEAU 064-V-PC3CE
TABLEAU MCC 3BE SOUS STATION 3
TABLEAU MCC 3CE SOUS STATION 3
TABLEAU MCC 3FE SOUS STATION 3
TABLEAU 064-V-PC16AE
TABLEAU 064-V-MCC16AE
TABLEAU 064-V-MCC16FE
TABLEAU 064-V-MCC16GE
TABLEAU 064-V-MCC16BE
TABLEAU 064-V-MCC16CE
TABLEAU 064-V-MCC16DE
FICHE TECHNIQUE DES TABLEAUX SECOURUS
GROUPE DIESEL DE SECOURS MT
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP
2019
LISTE DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES SECOURUS
ANNEX A
1
/ 37
Equipement No.
Unite
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-SWB5EE SOUS STATION 5
Designation
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
kW
kW
decimal
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1)
decimal
cos fi
kW
kvar
A
Puissance de charge
apparente
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
Repere
x=
y=
z=
-
5
1
2
3
16
REMARQUES
064-V-SWB5JE
064-V-PC1CE
064-V-PC2CE
064-V-PC3CE
064-V-PC16AE
801.38
650.28
589.61
651.46
453.20
496.72
300.21
263.85
311.38
303.64
3145.9
1675.8
-
-
-
-
-
-
-
-
-
942.8
716.2
646.0
722.1
545.5
-
-
0.8
0,50
Cos phi Moyen
kW =
kvar =
C23+C34+C25+C26+C27
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y
*
I + z* S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
2
SQRT(kW + kvar ) =
kVA = SQRT(kW2 + kvar2) =
kW =
kvar =
b)
2516.72
1340.64
2
2852 KVA
kVA
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
2852,00
Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
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Unite
1
1
1
Description
DE CHARGE
kW CONSOMMATION
=A / D
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
kW
kW
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
decimal
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANC
( D1 )
C)
E
(C1)
decimal
cos fi
kW
kvar
Puissance de charge
apparente
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
-
-
-
-
REMARQUES
Repere
-
064-V-PC4BE
064-V-PC5BE
064-V-SWB5KE
213.82 153.45
343.21 247.97
244.35 95.31
x=
y=
1,00
0,50
263
423
262
Cos phi Moyen
Charge Maximal en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
kW =
kvar =
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
801.38
496.72
#VALEUR!
#VALEUR!
2
22
SQRT(kWSQRT(kW
+ kvar ) =
+ kvar ) =
2
942.84
kVA
SQRT(kW2 + kvar2) = #VALEUR! kVA
TOTAL
801.38 496.72
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
942.84
942.84
1
2
3
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
Fonctionnement
Equipement No.
Diversity
Item
TABLEAU 064-V-SWB5JE SOUS STATION 5
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
3
/ 37
Equipement No.
Unite
Designation
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
kW
kW
decimal
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1)
decimal
cos fi
kW
kvar
A
Puissance de charge
apparente
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
Repere
x=
y=
z=
-
6
7
9
10
REMARQUES
064-V-PC6AE
064-V-PC7BE
064-V-PC9AE
064-V-PC10BE
c
c
c
c
96,00
81,90
32,10
34,35
58,00
33,00
0,00
4,31
-
-
-
-
-
-
-
-
172,0
124,4
48,8
18,7
112,2
88,3
32,1
34,6
-
-
1,00
0,50
0,00
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =244.3
( Est. x * C + y * I )
kvar =95.3
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
0,0
0,0
0,0
SQRT(kW2 + kvar2) =
kVA = SQRT(kW2 + kvar2) = 0,0
262.28
kVA
kVA
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
244.3
95.3
262.28
363,95 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-SWB5KE SOUS STATION 5
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
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#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
Equipement No.
Unite
Repere
6
064-V-T6E
6
Designation
TRANSFORMATEUR 5500/400V 112,5KVA
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-PC6AE SOUS STATION 6
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
kW
kW
decimal
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1)
decimal
cos fi
C
kW
kvar
96,00
58,00
A
Puissance de charge
apparente
C (kVA )
172,0 112,50
-
I (kVA )
REMARQUES
S (kVA )
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
064-V-MCC6BE
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =96
( Est. x * C + y * I )
kvar =58
Charge de crête :
( Est. x * C + y
*
I + z* S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
b)
SQRT(kW2 + kvar2) =
0,0
0,0
0,0
112,5
kVA
kVA
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
96,0
58
112.5
Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
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Unite
Repere
7
TS-EP7
TS-EP15
Transfert switch
Transfert switch
Fonctionnement
Designation
C
C
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1)
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
40,4
40,40
1,00
1,00
1,00
1,00
40,40
41,50
0,00
33,00
61,4
63,1
-
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =
( Est. x * C + y * I )
kvar =
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
81,9
33,0
81,9
0,0
SQRT(kW2 + kvar2) =
81,9
88,3
kVA
kVA
Puissance de charge
apparente
C (kVA )
I (kVA )
REMARQUES
S (kVA )
53,0
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
0,93
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
81,9
33,0
88,30
124,43 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
#
Equipement No.
kW = A / D
Divers
Item
TABLEAU 064-V-PC7BE SOUS STATION 7
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
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Equipement No.
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
kW
kW
decimal
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1)
decimal
cos fi
kW
A
kvar
Puissance de charge
apparente
C (kVA )
I (kVA )
REMARQUES
S (kVA )
Repere
9
064-V-MCC9AE
064-V-MCC12AE
ELP9
c
c
c
12,40
7,30
12,40
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =
( Est. x * C + y * I )
kvar =
Charge de crête :
( Est. x * C + y
*
I + z* S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
32,1
0,0
SQRT(kW2 + kvar2) =
32,1
0,0
32,1
32,1
kVA
kVA
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
18,8
11,1
18,8
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
1,00
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
32,1
0,0
32,10
48,77 A
Unite
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
Designation
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-PC9AE SOUS STATION 9
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
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4
5
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7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
10
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
kW
kW
decimal
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1)
decimal
cos fi
kW
kvar
A
Puissance de charge
apparente
C (kVA )
I (kVA )
REMARQUES
S (kVA )
Repere
ELP10
EP10
EP11
Emergency lighting panal
Emergency panal
Emergency panal
1,00 C
1,00 C
1,00 C
5,0
18,0
10,6
5,00
18,00
10,60
1,00
1,00
1,00
0,87
1,00
1,00
0,80
1,00
1,00
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =
( Est. x * C + y * I )
kvar =
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
34,3
4,3
34,3
0,0
SQRT(kW2 + kvar2) =
kVA = SQRT(kW2 + kvar2) = 34,3
34,6
kVA
kVA
5,75
18,00
10,60
4,31
0,00
0,00
0,8
1,9
16,1
-
7,2
18,0
10,6
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
0,99
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
34,3
34,62
4,3
18,75 A
Unite
Designation
Fonctionnement
Equipement No.
kW = A / D
Divers
Item
TABLEAU 064-V-PC10BE SOUS STATION 10
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
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2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
4
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
C
C
30,0
30,0
30,00
30,00
1,00
1,00
0,87
0,87
0,80
0,80
34,48
34,48
25,86
25,86
4,5
4,5
43,1
43,1
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
FACTEUR
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
CHARGE
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1 )
(C1)
Puissance de charge
apparente
I (kVA )
REMARQUES
S (kVA )
Repere
uninterruptible power supply
064-V-UPS064-V-UPS-CRT2 uninterruptible power supply
064-V-MCC4BE
064-V-MCC4DE
064-V-MCC21AE
29,37
43.37
72,11
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =213.8 #REF!
( Est. x * C + y * I )
kvar =153.4
0,0
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
#REF!
0,0
SQRT(kW2 + kvar2) =
#REF!
#REF!
kVA
kVA
17,43
31.37
52,92
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
40,2
5.6
9,4
#REF!
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
213.8
153.4
263.18
64.23
Unite
Designation
Fonctionnement
Equipement No.
kW = A / D
Divers
Item
TABLEAU 064-V-PC4BE SOUS STATION 4
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
9
/ 37
Unite
Repere
4
030-K-301JM
030-K-302JM
030-K-305JM
052-J-364M
pre lub oil pump motor
pre lub oil pump motor
pre lub oil pump motor
bfw make-up pump motor
Fonctionnement
Designation
C
C
C
C
CHARGE
PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
CHARGE
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1 )
(C1)
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
2,1
2,1
2,1
20,0
2,30
2,30
2,30
22,00
0,93
0,93
0,93
0,91
0,90
0,90
0,90
0,90
0,86
0,86
0,86
0,86
2,38
2,38
2,38
22,24
1,41
1,41
1,41
13,20
0,3
0,3
0,3
39,3
-
2,8
2,8
2,8
25,9
-
-
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =
( Est. x * C + y * I )
kvar =
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
29,4
17,4
29,4
0,0
Puissance de charge
apparente
SQRT(kW2 + kvar2) =
29,4
34,2
kVA
kVA
I (kVA )
REMARQUES
S (kVA )
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
0,86
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
29,4
17,4
34,16
40,17 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
Equipement No.
kW = A / D
Divers
Item
TABLEAU 064-V-MCC4BE SOUS STATION 4
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
10
/ 37
Unite
Repere
4
064-V-UPS
064-V-UPS
Designation
uninterruptible power supply
uninterruptible power supply
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
C
C
8,0
30,0
8,00
30,00
1,00
1,00
0.90
0.87
0,85
0,80
8.89
34.48
5.51
25.86
1.1
4.5
-
10.5
43.1
-
-
-
-
-
-
-
-
-
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1)
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =43.37
( Est. x * C + y * I )
kvar =53.53
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
SQRT(kW2 + kvar2) =
0,0
0,0
0,0
53.53
kVA
kVA
Puissance de charge
apparente
I (kVA )
REMARQUES
S (kVA )
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
0.81
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
43.37
31.37
53.53
5.62
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
Equipement No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-MCC4DE SOUS STATION 4
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
11
/ 37
Unite
Repere
4
UPS-CRB
UPS-CRD
Designation
uninterruptible power supply
uninterruptible power supply
21-S/PWR-1
Fonctionnement
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
C
C
C
8,0
30,0
25,0
8,00
30,00
25,00
1,00
1,00
1,00
0,90
0,87
0,87
0,85
0,80
0,80
8,89
34,48
28,74
5,51
25,86
21,55
1,1
4,5
3,8
-
10,5
43,1
35,9
-
-
FACTEUR
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
CHARGE
PUISSANCE
( D1 )
)
(C1 )
(C1)
Puissance de charge
apparente
I (kVA )
REMARQUES
S (kVA )
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
064-V-MCC4BE
064-V-MCC4DE
Cos phi Moyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =
( Est. x * C + y * I )
kvar =
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
72,1
52,9
72,1
0,0
SQRT(kW2 + kvar2) =
72,1
89,4
kVA
kVA
0,81
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
72,1
52,9
89,44
9,39 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
Equipement No.
kW = A / D
Divers
Item
TABLEAU 064-V-MCC21AE SOUS STATION 21
b) Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
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Equipement No.
Unite
5
Description
CHARGE PUISSANCE FACTEUR
ABSORBER NOMINALE
DE
= C1 * B1 MOTEUR
( CHARGE
( A1 )
B1 )
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANC
( D1 )
C)
E C1
Puissance de charge
apparente
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
30,0
30,00
1,00
0,90
0,85
33,33
20,66
103,2
-
39,2
-
-
-
REMARQUES
Repere
064-V-UPS-5T1uninterruptible power supply
C
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
064-V-PC5CE
064-V-MCC5AE
064-V-MCC5BE
0.85
0.79
0,81
Charge Maximal normalement en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
kW =343.21
kvar =247.97
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
2
SQRT(kW + kvar ) =423.42
0,0
0,0
0,0
20,66 103,2
80.39 202.5
126,25 314,5
0.81
Cos phi M oyen
2
33,33
103.83
172,72
kVA
TOTAL
343.21 247.97
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
423.42
723.46
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-PC5BE SOUS STATION 5
b) Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
13/37
Unite
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
5
Description
CHARGE PUISSANCE FACTEUR
ABSORBER NOMINALE
DE
= C1 * B1 MOTEUR
( CHARGE
( A1 )
B1 )
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANC
( D1 )
C)
E C1
Puissance de charge
apparente
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
30,0
30,00
1,00
0,90
0,85
33,33
20,66
103,2
-
39,2
-
-
-
33,33
20,66
103,20 A
Equipement No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-PC5CE SOUS STATION 5
REMARQUES
Repere
064-V-UPS-5C uninterruptible power supply
C
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
kW =
kvar =
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
33,3
20.66
SQRT(kW2 + kvar 2) =
33,3
#VALEUR!
39.22
kVA
#VALEUR! kVA
1,00
0,50
0,00
0.85
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
x=
y=
z=
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
39,22
b) Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
14/37
Equipement No.
Unite
5
5
5
5
5
5
5
5
Description
CHARGE PUISSANCE FACTEUR
ABSORBER NOMINALE
DE
= C1 * B1 MOTEUR
( CHARGE
( A1 )
B1 )
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANC
( D1 )
C)
E C1
Puissance de charge
apparente
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
13,5
13,5
30,0
13,5
1,4
30,1
1,4
1,0
5,0
5,0
5,3
5,3
5,0
5,0
15,00
15,00
30,00
15,00
1,50
30,40
1,50
1,10
5,00
5,00
6,00
6,00
5,00
5,00
0,90
0,90
1,00
0,90
0,93
0,99
0,93
0,91
1,00
1,00
0,89
0,89
1,00
1,00
0,87
0,90
0,87
0,87
0,68
1,00
0,68
0,68
0,87
0,87
0,75
0,75
0,87
0,87
0,80
0,90
0,78
0,80
0,62
0,80
0,62
0,62
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
1,00
15,52
15,00
34,48
15,52
2,05
30,10
2,05
1,47
5,75
5,75
7,12
7,12
5,75
5,75
19,30
11,64
7,26
27,66
11,64
2,60
22,57
2,60
1,86
4,31
4,31
5,34
5,34
4,31
4,31
10,50
51,0
25,3
67,2
29,5
5,0
57,2
5,0
3,6
10,9
10,9
13,5
13,5
10,9
10,9
-
19,4
16,7
44,2
19,4
3,3
37,6
3,3
2,4
-
-
REMARQUES
Repere
062-R-301R-JM5
second. Auxiliary oil pump
062-R-302R-JM3
aux . Oil pump motor
062-R-302R-JM4
oil ceintrifuge feeder
062-R-303R-JM5
second .auxiliary oil pump
062-R-303TM turbine turning gear
064-V-UPS-5B uninterruptible power supply
060-J-361JM aux.lube oil pump motor
060-J-377JM aux.lube oil pump motor
062-R-302-E11Space heater
062-R-303-E10Generator n°3 lub oil heater
030-K-307
Panneau de contrôle
030-K-308
Panneau de contrôle
062-R-302-E10Space heater
062-R-303-E11Generator n°3 lub oil heater
P5-BE
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
-
0,81
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
kW =
kvar =
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
172,7
126,3
SQRT(kW2 + kvar 2) =
172,7
126,3
213,9
kVA
TOTAL
172,72 126,25
213,9
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
213,94
314,53 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-MCC5BE SOUS STATION 5
b) Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
15/37
Equipement No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
##
##
##
##
##
##
5
5
5
5
Description
CHARGE PUISSANCE FACTEUR
ABSORBER NOMINALE
DE
= C1 * B1 MOTEUR
( CHARGE
( A1 )
B1 )
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANC
( D1 )
C)
E C1
Puissance de charge
apparente
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
1,0
13,5
1,4
13,5
5,0
5,0
5,0
5,0
0,9
29,4
13.5
1,10
15,00
1,50
15,00
5,00
5,00
5,00
5,00
1,00
30,00
15,00
0,91
0,90
0,93
0,90
1,00
1,00
1,00
1,00
0,93
0,98
0.90
0,68
0,87
0,68
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,68
1,00
0.87
0,62
0,80
0,62
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,62
0,80
0.8
1,47
15,52
2,05
15,52
5,75
5,75
5,75
5,75
1,37
29,40
15.52
1,86
11,64
2,60
11,64
4,31
4,31
4,31
4,31
1,73
22,05
11.64
6,2
29,5
5,0
29,5
10,9
10,9
10,9
10,9
3,4
55,8
29.5
-
2,4
19,4
3,3
19,4
-
-
REMARQUES
Repere
060-J-362JM aux. lube oil pump motor
062-R-301R-JM3
aux. oil pump motor
062-R-301TM turbine turning gear motor
062-R-302R-JM5
second.auxiliary oil pump
062-R-301-E10Generator no.1 lube oil heater
062-R-301-E11Generator no.1 space heater
062-R-302-E11Generator no.2 space heater
062-R-303-E10Generator no.3 lube oil heater
062-R-302TM turbine turning gear motor
064-V-UPS 5A uninterruptible power supply
062-R-303R-JM3 aux. oil pump motor
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
kW =103.83
kvar =80.39
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
SQRT(kW2 + kvar 2) =131.32
0,0
0,0
0,0
1,00
0,50
0,00
0.79
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
x=
y=
z=
kVA
TOTAL
103.83 80.39
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
131.32
202.53
Unite
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-MCC5AE SOUS STATION 5
b) Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
16/37
Equipement No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
1
1
1
1
1
1
Description
CHARGE PUISSANCE FACTEUR
ABSORBER NOMINALE
DE
= C1 * B1 MOTEUR
( CHARGE
( A1 )
B1 )
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANC
( D1 )
C)
E C1
Puissance de charge
apparente
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
30,1
133,5
133,5
30,40
150,00
150,00
0,99
0,89
0,89
1,00
0,90
0,90
0,80
0,95
0,95
0.90
30,10
148,33
148,33
271,00
271,00
22,57
48,75
48,75
1.31
271,00
99,0
237,2
237,2
4.6
4.6
-
37,6
156,1
-
-
0,90
0,81
0,86
55,80
55,65
206.65
26,63
26,88
123.99
604.9
97,9
409.4
REMARQUES
Repere
064-V-UPS-1T1 uninterruptible power supply
103-K-0110RJM5
aux. Primary oil pump motor
203-K-0110RJM5
aux. Primary oil pump motor
EP-1B
EP-1C
C
C
C
C
C
064-V-MCC1BE
064-V-MCC1CE
064-V-MCC1FE
Charge Maximal normalement en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
kW =650.28
kvar =300.21
SQRT(kW + kvar ) = 716.24
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
2
1,00
0,50
0.91
Cos phi M oyen
2
x=
y=
z=
kVA
TOTAL
650.28 300.21
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
716.24
1694.77
Unite
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-PC1CE SOUS STATION 1
b) Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
17
/ 37
Description
Unite
Repere
1
1
1
1
1
103-K-01.10TM
102-K-0130RJM2
105-K-01.20TM
105-K-01.21TM
EIPC-1
TURBINE TURNING GEAR MOTOR
AUX. BOOSTER OIL PUMP MOTOR
TURBINE TURNING GEAR MOTOR
TURBINE TURNING GEAR MOTOR
EMERGENCY INSTRUMENT P.C (Chargeur de batterie)
C
C
C
C
C
PUISSANCE
CHARGE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANCE
( D1 )
C)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
2,02
26,85
2,02
2,02
17,00
2,20
29,83
2,20
2,20
20,00
0,92
0,90
0,92
0,92
0,85
0,90
0,89
0,90
0,90
0,90
0,86
0,80
0,86
0,86
0,90
2,25
30,17
2,25
2,25
18,89
1,3
22,6
1,3
1,3
9,1
55,80
26,63
Puissance de charge
apparente
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
23,77
342,79
23,77
23,77
190,80
-
2,61
37,71
2,61
2,61
20,99
-
-
-
-
-
REMARQUES
x=
y=
z=
1,00
0,50
1
0,90
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
kW =
kvar =
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
55,8
26,6
SQRT(kW2 + kvar 2) =
55,8
26,6
61,8
kVA
TOTAL
61,8
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
61,83
604,90 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
Equipem ent No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 1BE SOUS STATION 1
b Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
18
/ 37
Unite
Repere
2
2
2
2
203-K-01.10TM
202-K-0130RJM2
205-K-01.20TM
205-K-01.21TM
EP-1C
Description
PROPANE COMP.TURB. GEAR MOTOR
AUX. BOOSTER OIL PUMP MOTOR
MCR COMP.TURNING GEAR MOTOR
MCR COMP.TURNING GEAR MOTOR
emergency pow er dist.board
C
C
C
C
C
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
2,0
26,8
2,0
2,0
2,20
29,83
2,20
2,20
0,92
0,90
0,92
0,92
0,90
0,88
0,90
0,90
0,86
0,80
0,86
0,86
2,2
30,51
2,25
2,25
18,40
1,33
22,88
1,33
1,33
4,0
57,9
4,0
4,0
28,0
38,13
2,61
2,61
-
-
55,65
26,88
FACTEUR
RENDEMENT
DE
CONSOMMATION DE
DE CHARGE
PUISSANCE CHARGE CONTENU ( C )
( D1 )
C1
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
55,7
kvar = 26,9
kW =
kvar =
SQRT(kW2 + kvar 2) =
55,7
26,9
REMARQUES
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,81
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
Puissance de charge
apparente
61,8
kVA
TOTAL
61,8
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
61,81
97,86 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Equipem ent No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 1CE SOUS STATION 1
b Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
19
/ 37
Description
Unite
Repere
2
2
2
2
2
2
2
2
102-K-0130RJM3
202-K-0130RJM3
220-J-370M
220-J-371M
103-K-01.10RJM4
203-K-01.10RJM4
064-V-UPS-1A
064-V-UPS-1B
FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP
FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP
CLOSED COOLING WATER PUMP
CLOSED COOLING WATER PUMP
LUBE OIL BOOSTER PUMP
LUBE OIL BOOSTER PUMP
BUS BAR REFA
BUS BAR REFA
PUISSANCE
CHARGE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
S
S
C
S
C
C
C
C
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
27,0
27,0
100,1
100,1
18,1
18,1
30,1
30,1
30,00
30,00
110,00
110,00
18,70
18,70
30,40
30,40
0,90
0,90
0,91
0,91
0,97
0,97
0,99
0,99
0,89
0,89
0,96
0,96
0,86
0,86
1,00
1,00
0,80
0,80
0,90
0,90
0,83
0,83
0,80
0,80
kW
kvar
104,27
50,50
21,09
21,09
30,10
30,10
14,17
14,17
22,57
22,57
A
Puissance de charge
apparente
C (kVA )
176,03 115,86
25,41
38,61
25,41
38,61
37,62
57,16
37,62
99,00
-
-
Charge Maximal normalement en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
kW =
kvar =
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
206,6
124,0
2
SQRT(kW + kvar ) =
206,6
124,0
S (kVA )
-
37,92
37,92
115,86
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,86
Cos phi M oyen
2
I (kVA )
REMARQUES
241,0
kVA
TOTAL
206,65 123,99
241,0
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
240,99
409,40 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
Equipem ent No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 1FE SOUS STATION 1
b Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
20
/ 37
Equipement No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
##
2
2
2
2
2
Description
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
DE
DE CHARGE PUISSAN
( D1 )
CE
C1
Continu
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
30,1
133,5
133,5
30,40
150,00
150,00
0,99
0,89
0,89
1,00
0,90
0,90
0,80
0,95
0,95
0.9
30,10
148,33
148,33
2.71
2.71
0,58
0,99
0.86
25,64
25,15
206.65
Puissance de charge
apparente
(C)
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
37,6
156,1
156,1
3,0
3,0
-
-
-
-
-
-
REMARQUES
Repere
064-V-UPS-2T1 uninterruptible power supply
303-K-0110RJM5
aux. Primary oil pump motor
403-K-0110RJM5
aux. Primary oil pump motor
C
C
C
EP-2B
EP-2C
064-V-MCC2BE
064-V-MCC2CE
064-V-MCC2FE
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnement:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =589.61
kvar =263.85
SQRT(kW2 + kvar2) = 645.95
kW =
kvar =
b
x=
y=
z=
1,00
0,50
0.91
Cos phi M oyen
Charge Maximal en Contenu :
57,2
237,2
237,2
4.6
4.6
43,8
13,15
58,7
4,00
123.99 367.6
22,57
48,75
48,75
1.31
1.31
kVA
TOTAL
589.61 263.85
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
645.95
1010.79
Unite
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-PC2CE SOUS STATION 2
Charges Consommées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
21
/ 37
Description
PUISSANCE
CHARGE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
kW
kW
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
decimal
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
Puissance de charge
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
apparente
( D1 )
)
C1
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
1,33
9,15
1,33
1,33
4,0
31,9
4,0
4,0
-
2,61
20,99
2,61
2,61
-
-
-
-
-
-
REMARQUES
Repere
303-K-01.10TM
3
3
305-K-01.20TM
3
305-K-01.21TM
3
TURBUNE TURNING GEAR MOTOR
Battery float charger
TURBUNE TURNING GEAR MOTOR
TURBUNE TURNING GEAR MOTOR
C
C
C
C
2,0
17,0
2,0
2,0
2,20
20,00
2,20
2,20
0,92
0,85
0,92
0,92
0,90
0,90
0,90
0,90
0,86
0,90
0,86
0,86
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
SQRT(kW2 + kvar2) =28.81
kW = #
kvar = #
##
kVA
kVA
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,58
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =25.64
( Est. x * C + y * I )
kvar =13.15
2,25
18,89
2,25
2,25
25,64
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
13,15
28,81
43,81 A
Unite
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 2BE SOUS STATION 1
E
q
u
i
p
e
b Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
22
/ 37
Equipem ent No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
4
4
4
Description
PUISSANCE
CHARGE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANCE
( D1 )
C)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
2,02
2,02
2,02
2,20
2,20
2,20
0,92
0,92
0,92
0,90
0,90
0,90
0,86
0,86
0,86
2,25
2,25
2,25
18,40
1,33
1,33
1,33
Puissance de charge
apparente
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
11,89
11,89
6,88
28,0
-
2,61
2,61
2,61
-
-
-
-
-
-
-
REMARQUES
Repere
403-K-01.10TM TURBINE TURNING GEAR MOTOR
405-K-01.20TM TURBINE TURNING GEAR MOTOR
405-K-01.21TM TURBINE TURNING GEAR MOTOR
emergency pow er dist.board
EP-2C
C
C
C
C
Charge Maximal normalement en Contenu :kW =
( Est. x * C + y * I )
kvar =
Charge de crête :
kW =
kvar =
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
25,1
4,0
25,1
4,0
2
SQRT(kW + kvar ) =
1,00
0,50
0,99
Cos phi M oyen
2
x=
y=
z=
25,5
kVA
TOTAL
25,15
25,5
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
4,00
25,46
58,65 A
Unite
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 2CE SOUS STATION 1
b Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
23
/ 37
Equipem ent No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
3
4
4
4
3
4
3
4
CHARGE
ABSORBER
= C1 * B1
( A1 )
PUISSANCE
NOMINALE
MOTEUR
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
27,00
27,00
100,10
100,10
18,14
18,14
30,10
30,10
30,00
30,00
110,00
110,00
18,70
18,70
30,40
30,40
0,90
0,90
0,91
0,91
0,97
0,97
0,99
0,99
0,89
0,89
0,96
0,96
0,86
0,86
1,00
1,00
0,80
0,80
0,90
0,90
0,83
0,83
0,80
0,80
30,34
30,34
104,27
22,75
22,75
50,50
21,09
21,09
30,10
30,10
14,17
14,17
22,57
22,57
57,62
57,62
176,03
38,61
38,61
57,16
57,16
-
37,92
37,92
115,86
25,41
25,41
37,62
37,62
-
-
115,86
-
-
-
-
-
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
C1
Puissance de charge
apparente
REMARQUES
Repere
302-K-0130RJM3
FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP
402-K-0130RJM3
FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP
420-J-370M CLOSED COOLING WATER PUMP
420-J-371M CLOSED COOLING WATER PUMP
303-K-01.10RJM4
LUBE OIL BOOSTER PUMP
403-K-01.10RJM4
LUBE OIL BOOSTER PUMP
064-V-UPS-2A BUS BAR REFA
064-V-UPS-2B BUS BAR REFA
C
C
C
S
C
C
C
C
Charge Maximal normalement en Contenu :kW =206.65
( Est. x * C + y * I )
kvar =123.99
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
kW =
kvar =
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
b Charges Consom m ées:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
2
SQRT(kW + kvar ) =240.99
1,00
0,50
0.86
Cos phi M oyen
2
x=
y=
z=
kVA
TOTAL
206.65
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
123.99
240.99
367.56
Unite
Description
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 2FE SOUS STATION 1
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
24/37
Equipem ent No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
3
3
3
3
3
2
2
Description
PUISSANCE
CHARGE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
Puissance de charge
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
apparente
( D1 )
)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
30,1
133,5
133,5
30,40
150,00
150,00
0,99
0,89
0,89
1,00
0,90
0,90
0,80
0,95
0,95
0.9
0.9
30,1
148,3
148,3
2.71
2.71
22,6
48,8
48,8
1.31
1.31
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
-
-
REMARQUES
Repere
064-V-UPS-3T1 uninterruptible power supply
503-K-0110RJM5 aux. Primary oil pump motor
603-K-0110RJM5 aux. Primary oil pump motor
EP-3B
EP-3C
C
C
C
C
C
064-V-MCC3BE
064-V-MCC3CE
064-V-MCC3FE
0,72
0,87
0,86
Charge Maximal normalement en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
651.46
311.38
SQRT(kW + kvar ) =
kW = #VALEUR!
kvar = #VALEUR!
b
2
722.06
kVA
#VALEUR! kVA
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
32,34
98,79
32,34 211,28
123.99 409.4
0.90
Cos phi M oyen
2
56,32
56,32
206.65
57,16 37,62
237,23 156,14
237,23 156,14
3.01
4.57
3.01
4.57
-
TOTAL
651.46 311.38
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
722.06
1260.24
Unite
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-PC3CE
Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
25/37
Equipem ent No.
Unite
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
3
3
3
3
3
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 3BE SOUS STATION 3
Description
PUISSANCE
CHARGE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
( D1 )
)
C1
Puissance de charge
apparente
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
2,0
27,0
2,0
2,0
17,0
2,20
30,00
2,20
2,20
20,00
0,92
0,90
0,92
0,92
0,85
0,90
0,88
0,90
0,90
0,90
0,85
0,85
0,85
0,85
0,90
2,25
30,68
2,25
2,25
18,89
1,39
19,01
1,39
1,39
9,15
4,0
54,8
4,0
4,0
31,9
-
2,65
36,10
2,65
2,65
20,99
-
-
-
-
-
-
-
-
-
REMARQUES
Repere
503-K-01.10TMTURBUNE TURNING GEAR MOTOR
503-K-0110JM2AUX. BOOSTER OIL PUMP MOTOR
505-K-01.20TMTURBUNE TURNING GEAR MOTOR
505-K-01.21TMTURBUNE TURNING GEAR MOTOR
EP-3B
EMERGENCY INSTRUMENT P.C (Chargeur de batterie)
C
C
C
C
C
22
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
SQRT(kW2 + kvar2) =
56,3
32,3
64,9 kVA
64,9
kVA
56,32
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
32,34
64,94
98,79 A
Charge de crête :
56,3
32,3
1,00
0,50
0,00
0,72
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu : kW =
( Est. x * C + y * I )
kvar =
x=
y=
z=
b Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
26
/ 37
Equipem ent No.
6
6
6
6
Description
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
DE CHARGE
CHARGE CONTENU (
PUISSANCE
( D1 )
C)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
2,02
27,00
2,02
2,02
17,00
2,20
30,00
2,20
2,20
20,00
0,92
0,90
0,92
0,92
0,85
0,90
0,88
0,90
0,90
0,90
0,85
0,85
0,85
0,85
0,90
2,25
30,68
2,25
2,25
18,89
1,39
19,01
1,39
1,39
9,15
Puissance de charge
apparente
A
C (kVA )
I (kVA )
S (kVA )
6,96
94,99
6,96
6,96
95,40
-
2,65
36,10
2,65
2,65
20,99
-
-
-
-
-
-
-
REMARQUES
Repere
603-K-01.10TMTURBUNE
TURBINE
TURNING
TURNING
GEAR
GEAR
MOTOR
MOTOR
603-K-0110JM2AUX. TURBINE
BOOSTERTURNING
OIL PUMP
GEAR
MOTOR
MOTOR
605-K-01.20TMTURBUNE
TURBINE
TURNING
TURNING
GEAR
GEAR
MOTOR
MOTOR
605-K-01.21TMTURBUNE TURNING GEAR MOTOR
EP-3C
EMERGENCY INSTRUMENT P.C (Chargeur de batterie)
C
C
C
C
C
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
56,3
32,3
56,3
32,3
SQRT(kW2 + kvar2) =
64,9 kVA
64,9
kVA
1,00
0,50
0,00
0,87
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :kW =
( Est. x * C + y * I )
kvar =
x=
y=
z=
TOTAL
kVA = SQRT (kW2 + kvar2)
56,32
32,34
64,94
211,28 A
Unite
1
2
3
4
5
6 6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 3CE SOUS STATION 3
b Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
27
/37
Unite
Repere
5
6
6
6
5
6
5
6
502-K-0130RJM3
602-K-0130RJM3
620-J-370M
620-J-371M
503-K-01.10RJM4
603-K-01.10RJM4
064-V-UPS-3A
064-V-UPS-3B
Description
FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP
FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP
CLOSED COOLING WATER PUMP
CLOSED COOLING WATER PUMP
LUBE OIL BOOSTER PUMP
LUBE OIL BOOSTER PUMP
BUS BAR REFA
BUS BAR REFA
S
S
C
S
C
C
C
C
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
CONSOMMATION DE
DE
Puissance de charge
DE CHARGE
CHARGE CONTENU ( C
PUISSANCE
apparente
( D1 )
)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
27,0
27,0
100,1
100,1
18,1
18,1
30,1
30,1
30,00
30,00
110,00
110,00
18,70
18,70
30,40
30,40
0,90
0,90
0,91
0,91
0,97
0,97
0,99
0,99
0,89
0,89
0,96
0,96
0,86
0,86
1,00
1,00
0,80
0,80
0,90
0,90
0,83
0,83
0,80
0,80
kW
kvar
104,27
50,50
21,09
21,09
30,10
30,10
14,17
14,17
22,57
22,57
A
C (kVA )
176,03 115,86
38,61 25,41
38,61 25,41
57,16 37,62
99,00 37,62
-
-
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
kW =
kvar =
206,6
124,0
SQRT(kW2 + kvar 2) =
206,6
124,0
S (kVA )
-
37,92
37,92
115,86
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,86
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
I (kVA )
REMARQUES
241,0
kVA
TOTAL
206,65 123,99
241,0
kVA
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
240,99
409,40 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
Equipem ent No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU MCC 3FE SOUS STATION 3
b Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en#contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
PAGE
28
/ 37
Equipem ent No.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
1
1
1
Description
PUISSANCE
CHARGE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
DE
CONSOMMATION DE
Puissance de charge
DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU (
apparente
( D1 )
E
C)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
8,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
0,80
0,80
0,90
8,00
8,00
8,00
6,00
6,00
3,87
15,2
15,2
13,5
-
10,0
10,0
8,9
-
100,0
100,0
100,0
100,0
201.0
186.4
-
REMARQUES
I (kVA ) S (kVA )
Repere
064-V-UPS-16T1 Uninterruptible Power Supply
064-V-UPS-16T2 Uninterruptible Power Supply
DP-16-4
Control Room Small Pwr.Supply
C
C
C
064-V-MCC16BE
064-V-MCC16CE
064-V-MCC16DE
064-V-MCC16AE
064-V-MCC16FE
064-V-MCC16GE
0.81
0,82
0,82
0.82
0.79
0.79
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW = #
kvar =
kW =
kvar =
453.2
SQRT(kW2 + kvar2) =
TOTAL
453.2 303.64
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
545.51
303.6
#VALEUR!
#VALEUR!
b
545.5 kVA
37,94
37,94
37,94
37.94
71.06
64.96
#VALEUR! kVA
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0.82
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
53.71
53,71
53,71
53.71
110.93
103.44
-
831.23
Unite
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-PC16AE
Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
29
/ 37
Unite
Repere
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
064-V-UPS-16A
720-D-323K1JM2
720-D-323K2JM1
720-D-323K2JM2
720-D-323K3M
720-J-101JM1
720-J-102JM1
720-J-103JM1
720-JV-710
720-JV-711
720-JV-712
Description
Uninterruptible Power Supply
Aux .Oil Pump Turbo .Fdf Mtr
Aux .Oil Pump Mtr.Tdf
Aux .Oil Pump Mtr.Tdf
Flame Scanner Cooling Fan
Aux .Oil Pump Motor
Aux .Oil Pump Motor
Aux .Oil Pump Motor
Stop Valve For Start- Up Blow
Main Steam Stop Valve
'Main Steam Bypass Valve
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
DE
CONSOMMATION DE
Puissance de charge
DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU (
apparente
( D1 )
E
C)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
8,00
3,71
1,50
1,50
7,50
5,48
2,21
2,21
14.7
1,20
0,30
8,00
3,75
1,50
1,50
7,50
5,59
2,23
2,23
14,70
1,20
0,30
1,00
0,99
1,00
1,00
1,00
0,98
0,99
0,99
1,00
1,00
1,00
1,00
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,90
0,90
0,90
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,85
0,85
0,85
8,00
4,27
1,72
1,72
8,62
6,30
2,54
2,54
16.33
1,33
0,33
6,00
3,20
1,29
1,29
6,47
4,72
1,90
1,90
10.12
0,83
0,21
15,2
8,1
3,3
3,3
16,4
12,0
4,8
4,8
29.2
2,4
0,6
-
10,0
5,3
2,2
2,2
10,8
7,9
3,2
3,2
19.2
1,6
0,4
-
-
-
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW = #
kvar =
kW =
kvar =
53.7
SQRT(kW2 + kvar2) =
TOTAL
53.71 37.94
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
65.76
37.9
#VALEUR!
#VALEUR!
b
65.8 kVA
#VALEUR! kVA
I (kVA ) S (kVA )
-
-
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
0.82
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
REMARQUES
99.99
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
Equipem ent No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-MCC16AE
Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
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Unite
Repere
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
064-V-UPS-16B
740-D-324K1JM2
740-D-324K2JM1
740-D-324K2JM2
740-D-324K3M
740-J-101JM1
740-J-102JM1
740-J-103JM1
740-JV-710
740-JV-711
740-JV-712
Description
uninterruptible power supply
aux.oil pump turbo.fdf
aux.oil pump mtr.fdf
aux.oil pump
flame scanner cooling fan
aux.oil pump motor
aux oil pump motor
aux oil pump motor
stop valve for start up blow
main steam stop value
main steam stop value bypass
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
DE
CONSOMMATION DE
Puissance de charge
DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU (
apparente
( D1 )
E
C)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
8,00
3,71
1,50
1,50
7,50
5,48
2,21
2,21
14,70
1,20
0,30
8,00
3,75
1,50
1,50
7,50
5,59
2,23
2,23
14,70
1,20
0,30
1,00
0,99
1,00
1,00
1,00
0,98
0,99
0,99
1,00
1,00
1,00
1,00
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,90
0,90
0,90
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,85
0,85
0,85
8,00
4,27
1,72
1,72
8,62
6,30
2,54
2,54
16,33
1,33
0,33
6,00
3,20
1,29
1,29
6,47
4,72
1,90
1,90
10,12
0,83
0,21
15,2
8,1
3,3
3,3
16,4
12,0
4,8
4,8
29,2
2,4
0,6
-
10,0
5,3
2,2
2,2
10,8
7,9
3,2
3,2
19,2
1,6
0,4
-
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
kW =
kvar =
53,7
37,9
SQRT(kW2 + kvar2) =
53,7
37,9
b
65,8 kVA
65,8
kVA
I (kVA ) S (kVA )
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
0.81
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
REMARQUES
TOTAL
53,71 37,94
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
65,76
99,99 A
1
2
3
4
5
6
##
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
Equipem ent No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-MCC16BE
Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
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16
16
16
16
16
16
16
16
16
064-V-UPS-16C
760-D-325K1JM2
760-D-325K2JM1
760-D-325K2JM2
760-D-325K3M
760-J-101JM1
760-J-102JM1
760-J-103JM1
760-JV-710
760-JV-711
760-JV-712
Description
uninterruptible power supply
aux. Oil pump turbo. Fdf mtr
aux. Oil pump mtr. Fdf
aux. Oil pump mtr. Fdf
flame scanner cooling fan
aux. Oil pump motor
aux. Oil pump motor
aux. Oil pump motor
stop valve for start-up blow
main steam stop valve
stop valve for start-up blow
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
DE
CONSOMMATION DE
Puissance de charge
DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU (
apparente
( D1 )
E
C)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
8,00
3,71
1,50
1,50
7,50
5,48
2,21
2,21
14,70
1,20
0,30
8,00
3,75
1,50
1,50
7,50
5,59
2,23
2,23
14,70
1,21
0,30
1,00
0,99
1,00
1,00
1,00
0,98
0,99
0,99
1,00
0,99
1,00
1,00
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,90
0,90
0,90
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,85
0,85
0,85
8,00
4,27
1,72
1,72
8,62
6,30
2,54
2,54
16,33
1,33
0,33
6,00
3,20
1,29
1,29
6,47
4,72
1,90
1,90
10,12
0,82
0,21
15,2
8,1
3,3
3,3
16,4
12,0
4,8
4,8
29,2
2,4
0,6
10,0
5,3
2,2
2,2
10,8
7,9
3,2
3,2
19,2
1,6
0,4
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
kW =
kvar =
53,7
37,9
SQRT(kW2 + kvar2) =
53,7
37,9
b
65,8 kVA
65,8
kVA
I (kVA ) S (kVA )
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
0,82
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
REMARQUES
TOTAL
53,71 37,94
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
65,75
99,99 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
Equipem ent No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-MCC16CE
Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
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16
16
16
16
16
064-V-UPS-16D
710-D-326K1JM2
710-D-326K2JM1
710-D-326K2JM2
710-D-326K3M
710-J-101JM1
710-J-102JM1
710-J-103JM1
710-JV-710
710-JV-711
710-JV-712
Description
uninterruptible power supply
aux. Oil pump turbo. Fdf mtr
aux .oil pump mtr.fdf
aux .oil pump mtr.fdf
flame scanner cooling fan
aux .oil pump motor
aux .oil pump motor
aux .oilpump motor
stop valve for start- up blow
main steam stop valve
main steam bypass valve
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
FACTEUR
RENDEMENT
DE
CONSOMMATION DE
Puissance de charge
DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU (
apparente
( D1 )
E
C)
C1
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
8,00
3,71
1,50
1,50
7,50
5,48
2,21
2,21
14,70
1,20
0,30
8,00
3,75
1,50
1,50
7,50
5,59
2,23
2,23
14,70
1,20
0,30
1,00
0,99
1,00
1,00
1,00
0,98
0,99
0,99
1,00
1,00
1,00
1,00
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,90
0,90
0,90
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,85
0,85
0,85
8,00
4,27
1,72
1,72
8,62
6,30
2,54
2,54
16,33
1,33
0,33
6,00
3,20
1,29
1,29
6,47
4,72
1,90
1,90
10,12
0,83
0,21
15,2
8,1
3,3
3,3
16,4
12,0
4,8
4,8
29,2
2,4
0,6
10,0
5,3
2,2
2,2
10,8
7,9
3,2
3,2
19,2
1,6
0,4
-
-
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
kW =
kvar =
kW =
kvar =
53,7
37,9
SQRT(kW2 + kvar2) =
53,7
37,9
b
65,8 kVA
65,8
kVA
I (kVA ) S (kVA )
-
-
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
0,82
Cos phi M oyen
Charge Maximal normalement en Contenu :
REMARQUES
TOTAL
53,71 37,94
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
65,76
99,99 A
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
Equipem ent No.
kW = A / D
Fonctionnement
Item
TABLEAU 064-V-MCC16DE
Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
33/37
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6
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9
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17
18
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20
21
22
23
24
25
26
20
Equipem ent No.
Unite
Repere
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
730-D-327K3M
730-D-327K4M
730-D-327K2JM1
730-D-327K1JM2
730-D-327K2JM2
730-J-101JM1
730-J-102JM1
730-J-103JM1
064-V-DCU-16A
064-V-UPS-16F
JV730-613-1M
JV730-613-2M
JV730-613-3M
JV730-613-4M
JV730-613-5M
JV730-613-6M
JV730-613-7M
JV730-613-8M
JV730-613-9M
JV706-050
JV706-052
JV730-673
JV730-683
JV730-693
JV730-694
JV730-695
Description
FDCF Motor-A
FDCF Motor-B
FDF-B lubricating Oil Main Pump Motor
FDF-A lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
FDF-B lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
BFP-A lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
BFP-B lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
BFP-C lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
Chargeur de batterie
Tableau UPS
Air Registre Motor 1 JV730-613-1M
Air Registre Motor 2 JV730-613-2M
Air Registre Motor 3 JV730-613-3M
Air Registre Motor 4 JV730-613-4M
Air Registre Motor 5 JV730-613-5M
Air Registre Motor 6 JV730-613-6M
Air Registre Motor 7 JV730-613-7M
Air Registre Motor 8 JV730-613-8M
Air Registre Motor 9 JV730-613-9M
Let-dow n station stop valve
Let-dow n station spray w ater stop valve
Steam drum intermittent blow -dow n valve
Superheater spray w ater stop valve
Main steam start up vent valve
Main steam drain valve
Main steam stop valve
Charge Maximal normalement en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
PUISSANCE
CHARGE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
kW = #
kvar =
kW =
kvar =
110.93
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
FACTEUR
RENDEMENT
DE
DE CHARGE PUISSANC
( D1 )
E
C1
Continu
Puissance de charge
apparente
(C)
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
15,00
15,00
0,55
2,20
0,55
1,70
2,20
2,20
6,50
15,00
15,00
0,55
2,20
0,55
1,70
2,20
2,20
13,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
0,50
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
0,90
0,90
0,65
0,70
0,65
0,80
0,80
0,80
0,80
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
5.50
0.37
0.5
3,00
6.8
0.9
4,00
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
5.5
0.37
0.5
3,00
6.8
0.9
4,00
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.8
1.00
0.6
1.00
0.6
1.00
0.8
1.00
0.9
1,00
0.6
1,00
0.8
Cos phi M oyen
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.7
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.79
15,00
15,00
0,55
2,20
0,55
1,70
2,20
2,20
6,50
34.4
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
6.88
0.62
0.83
3.75
7.56
1.5
5,00
7,26
7,26
0,64
2,24
0,64
1,28
1,65
1,65
4,88
20.41
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
5.16
0.63
0.63
2.81
5.67
1.13
3.75
25,3
25,3
1,3
4,8
1,3
3,2
4,2
4,2
12,3
60.8
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
13.1
1.3
1.6
7.1
14.3
2.8
9.5
16,7
16,7
0,8
3,1
0,8
2,1
2,8
2,8
8,1
40,0
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
8.6
0.9
1,0
4.7
9.4
1.9
6.3
SQRT(kW2 + kvar2)+BW16
= kVA
171.74
TOTAL
110.93 71.06
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
171.74
71.06
#VALEUR!
#VALEUR!
b
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
#VALEUR! kVA
REMARQUES
I (kVA ) S (kVA )
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
201.03
Item
TABLEAU 064-V-MCC16FE
Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
34/37
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
Equipem ent No.
Unite
Repere
16
16
16
16
16
16
16
16
750-D-328K3M
750-D-328K4M
750-D-328K2JM1
750-D-328K2JM2
750-D-328K1JM2
750-J-101JM1
750-J-102JM1
750-J-103JM1
064-V-DCU-16B
064-V-UPS-16G
JV750-613-1M
JV750-613-2M
JV750-613-3M
JV750-613-4M
JV750-613-5M
JV750-613-6M
JV750-613-7M
JV750-613-8M
JV750-613-9M
JV730-673
JV730-683
JV730-693
JV730-694
JV730-695
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
Description
FDCF Motor-A
FDCF Motor-B
FDF-B lubricating Oil Main Pump Motor
FDF-B lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
FDF-A lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
BFP-A lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
BFP-B lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
BFP-C lubricating Oil Auxiliary Pump Motor
Chargeur de batterie
Tableau UPS
Air Registre Motor 1 JV750-613-1M
Air Registre Motor 2 JV750-613-2M
Air Registre Motor 3 JV750-613-3M
Air Registre Motor 4 JV750-613-4M
Air Registre Motor 5 JV750-613-5M
Air Registre Motor 6 JV750-613-6M
Air Registre Motor 7 JV750-613-7M
Air Registre Motor 8 JV750-613-8M
Air Registre Motor 9 JV750-613-9M
Steam drum intermittent blow -dow n valve
Superheater spray w ater stop valve
Main steam start up vent valve
Main steam drain valve
Main steam stop valve
Charge Maximal normalement en Contenu :
( Est. x * C + y * I )
Charge de crête :
( Est. x * C + y * I + z * S )
NOTES:
a ) Mode de fonctionnem ent:
"C" Continu; "I" Intermittent;
"S" Standby
CHARGE PUISSANCE
ABSORBER NOMINALE
= C1 * B1
MOTEUR
( A1 )
( B1 )
kW =
kvar =
kW =
kvar =
103.44
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
C
FACTEUR
RENDEMENT
DE
DE CHARGE PUISSANC
( D1 )
E
C1
Continu
Puissance de charge
apparente
(C)
kW
kW
decimal
decimal
cos fi
kW
kvar
A
C (kVA )
15,00
15,00
0,55
0,55
2,20
1,70
2,20
2,20
6,50
15,00
15,00
0,55
0,55
2,20
1,70
2,20
2,20
13,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
0,50
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.5
3,00
6.8
0.9
4,00
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.45
0.5
3,00
6.8
0.9
4,00
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.9
1.00
0.6
1.00
0.8
1.00
0.9
1,00
0.6
1,00
0.8
Cos phi M oyen
0,90
0,90
0,65
0,65
0,70
0,82
0,82
0,82
0,80
0.86
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.8
0.79
15,00
15,00
0,55
0,55
2,20
1,70
2,20
2,20
6,50
34.4
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.83
3.75
7.56
1.5
5,00
7,26
7,26
0,64
0,64
2,24
1,19
1,54
1,54
4,88
20.41
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.38
0.63
2.81
5.67
1.13
3.75
25,3
25,3
1,3
1,3
4,8
3,1
4,1
4,1
12,3
60.8
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
0.9
1.6
7.1
14.3
2.8
9.5
16,7
16,7
0,8
0,8
3,1
2,1
2,7
2,7
8,1
40,0
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
0.6
1,0
4.7
9.4
1.9
6.3
SQRT(kW2 + kvar2) =
162.14kVA
TOTAL
103.44 64.96
kVA = SQRT (kW2 + kvar 2)
162.14
64.96
#REF!
#VALEUR!
b
FACTEUR
DE
CHARGE
(C1 )
#REF!
kVA
REMARQUES
I (kVA ) S (kVA )
x=
y=
z=
1,00
0,50
0,00
186.35
Item
TABLEAU 064-V-MCC16GE
Charges Consom m ées:
C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu .
I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc..
S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement
LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE
GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019
ANNEX A
Page :
35/37
FICHE T ECHNIQUE DES T ABLEAUX SECOURUS
Charge Maximal SECOURU
Courant Absorber en regime secouru
REPERE
Tableaux
Designation
kVA
A
SW B5EE
TABLEAU 064-V-SW B5EE SOUS STATION 5
2852,00
299,4
SW B5JE
TABLEAU 064-V-SW B5JE SOUS STATION 5
942.84
99,0
PC4BE
TABLEAU 064-V-PC4BE SOUS STATION 4
263,18
27,6
MCC4BE
TABLEAU 064-V-MCC4BE SOUS STATION 4
34,16
3,6
MCC4DE
TABLEAU 064-V-MCC4DE SOUS STATION 4
53.53
5,6
MCC21AE
TABLEAU 064-V-MCC21AE SOUS STATION 21
89,44
9,4
PC5BE
TABLEAU 064-V-PC5BE SOUS STATION 5
423,42
44,4
UPS5C
TABLEAU 064-V-PC5CE SOUS STATION 5
39.22
4,1
MCC5AE
TABLEAU 064-V-MCC5AE SOUS STATION 5
131,32
13,8
MCC5BE
TABLEAU 064-V-MCC5BE SOUS STATION 5
213,94
22,5
SW B5KE
TABLEAU 064-V-SW B5KE SOUS STATION 5
262,28
27,5
PC6AE
TABLEAU 064-V-PC6AE SOUS STATION 6
112,50
11,8
PC7BE
TABLEAU 064-V-PC7BE SOUS STATION 7
88,30
9,3
PC9AE
TABLEAU 064-V-PC9AE SOUS STATION 9
32,10
3,4
PC10BE
TABLEAU 064-V-PC10BE SOUS STATION 10
34,62
3,6
PC1CE
TABLEAU 064-V-PC1CE SOUS STATION 1
716,24
75,2
MCC-1BE
TABLEAU MCC 1BE SOUS STATION 1
61,83
6,5
MCC-1CE
TABLEAU MCC 1CE SOUS STATION 1
61,81
6,5
MCC-1FE
TABLEAU MCC 1FE SOUS STATION 1
240,99
25,3
PC2CE
TABLEAU 064-V-PC2CE SOUS STATION 2
645,95
67,8
MCC2BE
TABLEAU MCC 2BE SOUS STATION 1
28,81
3,0
MCC-2CE
TABLEAU MCC 2CE SOUS STATION 1
25,46
2,7
MCC-2FE
TABLEAU MCC 2FE SOUS STATION 1
240,99
25,3
PC3CE
TABLEAU 064-V-PC3CE
722.06
75,8
MCC3BE
TABLEAU MCC 3BE SOUS STATION 3
64,94
6,8
MCC-3CE
TABLEAU MCC 3CE SOUS STATION 3
64,94
6,8
MCC-3FE
TABLEAU MCC 3FE SOUS STATION 3
240,99
25,3
PC16AE
TABLEAU 064-V-PC16AE
545.5
57,3
UPS16B
TABLEAU 064-V-MCC16BE
65,76
6,9
UPS16C
TABLEAU 064-V-MCC16CE
65,75
6,9
UPS16D
TABLEAU 064-V-MCC16DE
65,76
6,9
MCC16AE
TABLEAU 064-V-MCC16AE
65,76
6,9
MCC16FE
TABLEAU 064-V-MCC16FE
171.74
18,0
MCC16GE
TABLEAU 064-V-MCC16GE
162.14
17,0
LISTE DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES SECOURUS
GROUP DIESEL DE SECOUR
MSP 2019
ANNEX A
PAGE 36/37
Charge Maximal SECOURU
Designation
kVA
SWB5EE
TABLEAU 064-V-SWB5EE SOUS
STATION 5
2 852,0
GROUPE DIESEL DE SECOURS MT
TENSION
GROUPE DIESEL
CHARGE SECOURU
ESTIMEE
PUISSANCE
NOMINALE
Equipement No.
kV
kVA
KVA
A
5,5
2 852
3800
399
COURANT NOMINAL
Courant Absorber en
regime secouru
299,4
Annexe B : Powersuite RESULTS
Recommended Generator Report - C3750 D5e
Project - groupe gnl1
Comments - Dimensionnement DG GNL1
Project Requirements
Frequency, Hz
:50.0
Generators Running in Parallel
:1
Duty
:Standby
Site Altitude, ft(m)
:33(10)
Voltage
:5500, Series Wye
Site Temperature, °C
:40
Phase
:3
Max. Altr Temp Rise, °C
:105
Fuel
Emissions
:Diesel
: No Preference
Calculated Individual Generator Set Load Running and Peak Requirements
Running kW
: 2907.9
Max. Step kW
: 1646.7 In Step 2
Cumulative Step kW :
3156.5
Running kVA
: 3383.9
Max. Step kVA
: 2983.9 In Step 2
Cumulative Step kVA :
4672.7
Running PF
: 0.86
Peak kW
: None
Cumulative Peak kW :
None
Running NLL kVA
: 338.5
Peak kVA
: None
Cumulative Peak kVA :
None
Alternator kW
: 2951.82
Pct Rated Capacity
96.9
:
Generator Set Configuration
Alternator
:
HVSI804X
Engine
: QSK95-G10
BCode
:
BA91
Fuel
:
Excitation
:
PMG
Displacement, cu in. (Litre)
: 5816.0(95.3)
Voltage Range
:
3175/5500
Cylinders
: 16
Number of Leads
:
6
Altitude Knee, ft(m)
: 2821(860)
Reconnectable
: Yes
Altitude Slope, % per 1000ft(304.8m)
: 4
Full Single Phase Output
: No
Temperature Knee, °F(°C)
: 104(40)
Increased Motor Starting
: No
Temperature Slope, % per 18°F(10.0°C)
: 10
Extended Stack
: No
Emissions
: *
Cooling Package
: High Ambient
Diesel
*Note: Consult your Cummins Power Generation Distributor for more information.
Set Performance
Load Requirements
Running At
:
96.9% Rated Capacity
Max. Step Voltage Dip, %
:
16
Max. Allowed Step Voltage Dip
: 20 In Step 1
Max. Step Frequency Dip, %
:
6
Max. Allowed Step Frequency Dip
: 10 In Step 2
Peak Voltage Dip, %
:
Peak Voltage Dip Limit %
: 20.0
Peak Frequency Dip, %
:
Peak Frequency Dip Limit %
: 10
Site Rated Standby kW/kVA
:
Running kW
: 2907.9
Running kVA
: 3383.9
3000 / 3750
Site Rated Max. SkW
:
3000
Effective Step kW
: 2556.7
Max. SkVA
:
10656
Effective Step kVA
: 4672.7
Temp Rise at Full Load, °C
:
125
Percent Non-Linear Load
: 10.0
Voltage Distortion
:
1.4
Voltage Distortion Limit
: 10
Site Rated Max Step kW Limit
:
Max Step kW
:
*Note: Higher temperature rise at full rated load.
*Note: All generator set power derates are based on open generator sets.
Recommended Generator Report
08-Aug-2019
Page 1
Loads Summary Report
Project - groupe gnl1
Comments - Dimensionnement DG GNL1
Project Requirements
Frequency, Hz
:50.0
Generators Running in Parallel
:1
Duty
:Standby
Site Altitude, ft(m)
:33(10)
Voltage
:5500, Series Wye
Site Temperature, °C
:40
Phase
:3
Max. Altr Temp Rise, °C
:105
Fuel
:Diesel
Project Voltage Distortion Limit, %
:10
Emissions
:No Preference
Loads Summary List
*Note: Detailed Loads and Step Report available below
Running
Starting
Peak
Dip Limits, %
VTHD%
Step No.
Load Name
Quantity
kW
kVA
kW
kVA
kW
kVA
Step01 - SS3-
102- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
None
None
20.0
10.0
0.0
JV-10170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
JV-104125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
103- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
None
None
20.0
10.0
0.0
EP-BC
2
18.4
18.4
18.4
18.4
None
None
20.0
10.0
0.0
103-K-01.10TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
105-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
105-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
SWB5JE D
1
67.2
84.0
403.04
503.8
None
None
20.0
10.0
0.0
Step01 - SS3TR500
PC16AE D
1
88.04
110.05
528.24
660.3
None
None
20.0
10.0
0.0
Step01 - SS3-
064-V-UPS-1A
1
33.86
37.62
33.86
37.62
None
None
20.0
10.0
10.0
064-V-UPS-1B
1
33.86
37.62
33.86
37.62
None
None
20.0
10.0
10.0
Step01 - SS3TR500
064-V-UPS-1T1
1
30.08
37.6
30.08
37.6
None
None
20.0
10.0
10.0
Step01 - SS3-
103- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
None
None
20.0
10.0
0.0
Vdip
Fdip
Limit
TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
Step01 - SS3TR500
TR500
Step01 - SS3TR500
TR500
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 1
Step01 - SS3-
EIPC-1(char Batterie)
1
18.89
20.99
18.89
20.99
None
None
20.0
10.0
0.0
518.0
595.0
1542.0
2853.0
None
None
20.0
10.0
10.0
TR500
Step Summary
Step02 - SS1-
SWB5JE R
1
687.2
859.0
687.2
859.0
None
None
20.0
10.0
0.0
PC16AE R
1
348.62
435.78
348.62
435.78
None
None
20.0
10.0
0.0
102- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
None
None
20.0
10.0
0.0
JV-10170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
JV-104125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
103- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
None
None
20.0
10.0
0.0
EP-BC
2
18.4
18.4
18.4
18.4
None
None
20.0
10.0
0.0
103-K-01.10TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
105-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
105-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
064-V-UPS-1A
1
33.86
37.62
33.86
37.62
None
None
20.0
10.0
10.0
EIPC-1(char Batterie)
1
18.89
20.99
18.89
20.99
None
None
20.0
10.0
0.0
064-V-UPS-1B
1
33.86
37.62
33.86
37.62
None
None
20.0
10.0
10.0
064-V-UPS-1T1
1
30.08
37.6
30.08
37.6
None
None
20.0
10.0
10.0
103- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
None
None
20.0
10.0
0.0
1399.0
1696.0
1647.0
2984.0
None
None
20.0
10.0
10.0
TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step02 - SS1TR100
Step Summary
Step03 - SS2-
103- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
None
None
20.0
10.0
0.0
102- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
None
None
20.0
10.0
0.0
103- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
None
None
20.0
10.0
0.0
Step03 - SS2TR400
JV-10170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
Step03 - SS2-
JV-104125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
103-K-01.10TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
Step03 - SS2TR400
105-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
Step03 - SS2-
105-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
EP-BC
2
18.4
18.4
18.4
18.4
None
None
20.0
10.0
0.0
064-V-UPS-1A
1
33.86
37.62
33.86
37.62
None
None
20.0
10.0
10.0
TR400
Step03 - SS2TR400
Step03 - SS2TR400
TR400
Step03 - SS2TR400
TR400
Step03 - SS2TR400
Step03 - SS2TR400
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 2
Step03 - SS2-
064-V-UPS-1B
1
33.86
37.62
33.86
37.62
None
None
20.0
10.0
10.0
064-V-UPS-1T1
1
30.08
37.6
30.08
37.6
None
None
20.0
10.0
10.0
EIPC-1(char Batterie)
1
18.89
20.99
18.89
20.99
None
None
20.0
10.0
0.0
363.0
401.0
611.0
1689.0
None
None
20.0
10.0
10.0
TR400
Step03 - SS2TR400
Step03 - SS2TR400
Step Summary
Step04 - SS2-
202- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
None
None
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10.0
0.0
JV-20170
1
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14.25
None
None
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10.0
0.0
JV-204125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
203- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
None
None
20.0
10.0
0.0
203-K-01.10TM
1
2.3
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5.52
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None
None
20.0
10.0
0.0
205-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
203- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
None
None
20.0
10.0
0.0
205-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
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231.0
458.0
1519.0
None
None
20.0
10.0
10.0
TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step04 - SS2TR300
Step Summary
Step05 - SS1-
203- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
None
None
20.0
10.0
0.0
202- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
None
None
20.0
10.0
0.0
JV-20170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
JV-204125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
203- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
None
None
20.0
10.0
0.0
203-K-01.10TM
1
2.3
2.67
5.52
8.36
None
None
20.0
10.0
0.0
205-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
205-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
209.0
231.0
458.0
1519.0
None
None
20.0
10.0
10.0
TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step05 - SS1TR200
Step Summary
Step06 - SS3-
203- K-0110R-JM5
1
148.33
156.14
305.01
1173.1
None
None
20.0
10.0
0.0
202- K-0130R-JM2
1
30.17
37.71
93.05
238.6
None
None
20.0
10.0
0.0
Step06 - SS3TR600
JV-20170
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
Step06 - SS3-
JV-204125
1
1.12
1.24
10.26
14.25
None
None
20.0
10.0
0.0
203- K-0110R-JM4
1
21.6
26.02
23.91
55.6
None
None
20.0
10.0
0.0
203-K-01.10TM
1
2.3
2.67
5.52
8.36
None
None
20.0
10.0
0.0
TR600
Step06 - SS3TR600
TR600
Step06 - SS3TR600
Step06 - SS3TR600
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 3
Step06 - SS3-
205-K-01.20TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
205-K-01.21TM
1
2.36
2.74
4.98
7.55
None
None
20.0
10.0
0.0
209.0
231.0
458.0
1519.0
None
None
20.0
10.0
10.0
TR600
Step06 - SS3TR600
Step Summary
Running
Max Starting
Cumulative Step
Cumulative Peak
Project
VTHD%
Project Summary
kW
kVA
kW
kVA
kW
kVA
kW
kVA
2907.9
3383.9
1646.7
2983.9
3156.5
4672.7
0.0
0.0
Limit
10.0
*Note: Detailed Loads and Step Report available below
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 4
Loads and Steps Detail Report
Project - groupe gnl1
Comments - Dimensionnement DG GNL1
Project Requirements
Frequency, Hz
:
50.0
Generators Running in Parallel
:1
Duty
:
Standby
Site Altitude, ft(m)
: 33(10)
Voltage
:
5500, Series Wye
Site Temperature, °C
: 40
Phase
:
3
Max. Altr Temp Rise, °C
: 105
Fuel
:
Diesel
Project Voltage Distortion Limit, %
: 10
Emissions
: No Preference
Calculated Individual Generator Set Load Running and Peak Requirements
Running kW
: 2907.9 Max. Step kW
: 1646.7 In Step 2
Cumulative Step kW
:
3156.5
Running kVA
: 3383.9 Max. Step kVA
: 2983.9 In Step 2
Cumulative Step kVA
:
4672.7
Running PF
: 0.86
Peak kW
: None
Cumulative Peak kW
: None
: 338.5
Peak kVA
: None
Cumulative Peak kVA
: None
Running NLL kVA
Alternator kW
: 2951.82
Step1
Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements
Running kW
: 518.0
Starting kW
:
1542.0
Cumulative Step kW
:
1542.0
Running kVA
: 595.0
Starting kVA
:
2853.0
Cumulative Step kVA
:
2853.0
Running Amps
: 52.0
Starting Non-linear kVA :
Running Non-linear kVA
: 113.0
Alternator kW
: 532.8
Voltage Distortion Limit for
: 10
113.0
step
102- K-0130R-JM2
Category
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 30.17
Starting kW
:
93.05
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.71
Starting kVA
:
238.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.8
Starting PF
:
0.39
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.36
Max. % Voltage Dip
:
20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 30.17
Voltage
:
380
Shaft Hp
:40.44
Method
: Across the line
Shaft kW
:30.17
Low Inertia
: No
Efficiency (%)
:0.8
LRkVA Factor
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
Load Factor
: 80.0
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
:
5.9
: G
Page 5
JV-10170
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Method
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
JV-104125
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Method
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
103- K-0110R-JM4
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 21.6
Starting kW
:23.91
Peak kW
: None
Running kVA
: 26.02
Starting kVA
:55.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.83
Starting PF
:0.43
Cyclic
: No
Running Amps
: 39.58
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 21.6
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
28.27
Shaft kW
:
21.09
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
0.83
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: G
5.9
85.0
EP-BC
Category
Method
Three Phase
: Light
Quantity
: 2 In this Step
- Fluorescent
Running kW
: 18.4
Starting kW
:18.4
Peak kW
: None
Running kVA
: 18.4
Starting kVA
:18.4
Peak kVA
: None
Running PF
: 1.0
Starting PF
:1.0
Cyclic
: No
Running Amps
: 27.99
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 18.4
Voltage
:
380
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 6
103-K-01.10TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
:2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
:0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
:4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
: 7.5
LRkVA Code
: J
90.0
105-K-01.20TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
:2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
:0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
:4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
: 7.5
LRkVA Code
: J
90.0
105-K-01.21TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
:2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
:0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
:4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
: Wye-Delta
LRkVA Factor
: 7.5
LRkVA Code
: J
90.0
SWB5JE D
Category
Method
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: User Defined
Running kW
:67.2
Starting kW
:403.04
Peak kW
: None
Running kVA
:84.0
Starting kVA
:503.8
Peak kVA
: None
Running PF
:0.8
Starting PF
:0.8
Cyclic
: No
Running Amps
:127.78
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
10.0
Page 7
Alternator kW
:
67.2
Voltage
PC16AE D
Three Phase
Category
:
Quantity
380
: 1 In this Step
: User Defined
Running kW
:
88.04
Starting kW
: 528.24
Peak kW
: None
Running kVA
:
110.05
Starting kVA
: 660.3
Peak kVA
: None
Running PF
:
0.8
Starting PF
: 0.8
Cyclic
: No
Running Amps
:
167.4
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:
88.04
Voltage
:
380
064-V-UPS-1A
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
:
33.86
Starting kW
: 33.86
Peak kW
: None
Running kVA
:
37.62
Starting kVA
: 37.62
Peak kVA
: None
Running PF
:
0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
:
57.23
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Running NLL kVA
:
37.62
Starting NLL kVA
:
37.62
Voltage
:
380
Alternator kW
:
38.93
Input Rated kVA
:37.62
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:0.9
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:None
Rectifier Type
: 12 pulse
THDI %
:10
THDV %
: 10
064-V-UPS-1B
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
:
33.86
Starting kW
: 33.86
Peak kW
: None
Running kVA
:
37.62
Starting kVA
: 37.62
Peak kVA
: None
Running PF
:
0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
:
57.23
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Running NLL kVA
:
37.62
Starting NLL kVA
:
37.62
Voltage
:
380
Alternator kW
:
38.93
Input Rated kVA
:37.62
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:0.9
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:None
Rectifier Type
: 12 pulse
THDI %
:10
THDV %
: 10
064-V-UPS-1T1
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
:
30.08
Starting kW
: 30.08
Peak kW
: None
Running kVA
:
37.6
Starting kVA
: 37.6
Peak kVA
: None
Running PF
:
0.8
Starting PF
: 0.8
Cyclic
: No
Running Amps
:
57.2
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Running NLL kVA
:
37.6
Starting NLL kVA
:
37.6
Voltage
:
380
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 8
Alternator kW
:34.59
Input Rated kVA
: 37.6
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:0.8
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:None
Rectifier Type
: 12 pulse
THDI %
:10
THDV %
: 10
103- K-0110R-JM5
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:148.33
Starting kW
: 305.01
Peak kW
: None
Running kVA
:156.14
Starting kVA
: 1173.1
Peak kVA
: None
Running PF
:0.95
Starting PF
: 0.26
Cyclic
: No
Running Amps
:237.51
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:148.33
Voltage
:
380
Shaft Hp
:198.83
Method
: Across the line
Shaft kW
:148.33
Low Inertia
: No
Efficiency (%)
: 0.95
LRkVA Factor
: 5.9
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: G
Load Factor
: 95.0
EIPC-1(char Batterie)
Category
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: General Receptacle
Running kW
:18.89
Starting kW
: 18.89
Peak kW
: None
Running kVA
:20.99
Starting kVA
: 20.99
Peak kVA
: None
Running PF
:0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
:31.93
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:18.89
Voltage
:
380
Step2
Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements
Running kW
:1399.0
Starting kW
: 1647.0
Cumulative Step kW
:
2165.0
Running kVA
:1696.0
Starting kVA
: 2984.0
Cumulative Step kVA
:
3579.0
Running Amps
:149.0
Starting Non-linear kVA :
Running Non-linear kVA
:113.0
Alternator kW
:1413.38
Voltage Distortion Limit for
:10
113.0
step
SWB5JE R
Category
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: User Defined
Running kW
:687.2
Starting kW
: 687.2
Peak kW
: None
Running kVA
:859.0
Starting kVA
: 859.0
Peak kVA
: None
Running PF
:0.8
Starting PF
: 0.8
Cyclic
: No
Running Amps
:1306.66
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:687.2
Voltage
:
380
PC16AE R
Category
Loads and Steps Detail Report
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: User Defined
08-Aug-2019
Page 9
Running kW
: 348.62
Starting kW
:348.62
Peak kW
:
None
Running kVA
: 435.78
Starting kVA
:435.78
Peak kVA
:
None
Running PF
: 0.8
Starting PF
:0.8
Cyclic
:
No
Running Amps
: 662.88
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 348.62
Voltage
:
380
102- K-0130R-JM2
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 30.17
Starting kW
:93.05
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.71
Starting kVA
:238.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.8
Starting PF
:0.39
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.36
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 30.17
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
40.44
Method
:
Across the line
Shaft kW
:
30.17
Low Inertia
:
No
Efficiency (%)
:
0.8
LRkVA Factor
:
5.9
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: G
Load Factor
:
80.0
JV-10170
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Method
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
JV-104125
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Loads and Steps Detail Report
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
103- K-0110R-JM4
Category
Method
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
08-Aug-2019
Page 10
Running kW
: 21.6
Starting kW
:23.91
Peak kW
:
None
Running kVA
: 26.02
Starting kVA
:55.6
Peak kVA
:
None
Running PF
: 0.83
Starting PF
:0.43
Cyclic
:
No
Running Amps
: 39.58
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 21.6
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
28.27
Shaft kW
:
21.09
Efficiency (%)
:
0.83
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
: 5.9
LRkVA Code
: G
85.0
EP-BC
Three Phase
Category
: Light
Quantity
: 2 In this Step
- Fluorescent
Running kW
: 18.4
Starting kW
:18.4
Peak kW
: None
Running kVA
: 18.4
Starting kVA
:18.4
Peak kVA
: None
Running PF
: 1.0
Starting PF
:1.0
Cyclic
: No
Running Amps
: 27.99
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 18.4
Voltage
:
380
103-K-01.10TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
: 7.5
LRkVA Code
: J
90.0
105-K-01.20TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
105-K-01.21TM
Loads and Steps Detail Report
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
: 7.5
LRkVA Code
: J
90.0
Three Phase
08-Aug-2019
Quantity
: 1 In this Step
Page 11
Category
: Motor
Running kW
: 2.36
Starting kW
: 4.98
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.74
Starting kVA
: 7.55
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
: 0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.17
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
: 7.5
LRkVA Code
: J
90.0
064-V-UPS-1A
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
: 33.86
Starting kW
: 33.86
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.62
Starting kVA
: 37.62
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.23
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Running NLL kVA
: 37.62
Starting NLL kVA
: 37.62
Voltage
:
380
Alternator kW
: 38.93
Input Rated kVA
:
37.62
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:
0.9
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:
Rectifier Type
: 12 pulse
THDI %
:
THDV %
: 10
None
10
EIPC-1(char Batterie)
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: General Receptacle
Running kW
: 18.89
Starting kW
: 18.89
Peak kW
: None
Running kVA
: 20.99
Starting kVA
: 20.99
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
: 31.93
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 18.89
Voltage
:
380
064-V-UPS-1B
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
: 33.86
Starting kW
: 33.86
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.62
Starting kVA
: 37.62
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.23
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Running NLL kVA
: 37.62
Starting NLL kVA
: 37.62
Voltage
:
380
Alternator kW
: 38.93
Input Rated kVA
:
37.62
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:
0.9
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:
Rectifier Type
: 12 pulse
Loads and Steps Detail Report
None
08-Aug-2019
Page 12
THDI %
:10
THDV %
064-V-UPS-1T1
: 10
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
:30.08
Starting kW
: 30.08
Peak kW
: None
Running kVA
:37.6
Starting kVA
: 37.6
Peak kVA
: None
Running PF
:0.8
Starting PF
: 0.8
Cyclic
: No
Running Amps
:57.2
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Running NLL kVA
:37.6
Starting NLL kVA
:37.6
Voltage
:
380
Alternator kW
:34.59
Input Rated kVA
: 37.6
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:0.8
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:None
Rectifier Type
: 12 pulse
THDI %
:10
THDV %
: 10
103- K-0110R-JM5
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:148.33
Starting kW
: 305.01
Peak kW
: None
Running kVA
:156.14
Starting kVA
: 1173.1
Peak kVA
: None
Running PF
:0.95
Starting PF
: 0.26
Cyclic
: No
Running Amps
:237.51
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:148.33
Voltage
:
380
Shaft Hp
:198.83
Method
: Across the line
Shaft kW
:148.33
Low Inertia
: No
Efficiency (%)
: 0.95
LRkVA Factor
: 5.9
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: G
Load Factor
: 95.0
Step3
Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements
Running kW
:363.0
Starting kW
: 611.0
Cumulative Step kW
:
2528.0
Running kVA
:401.0
Starting kVA
: 1689.0
Cumulative Step kVA
:
3980.0
Running Amps
:35.0
Starting Non-linear kVA :
Running Non-linear kVA
:113.0
Alternator kW
:377.56
Voltage Distortion Limit for
:10
113.0
step
103- K-0110R-JM5
Category
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:148.33
Starting kW
: 305.01
Peak kW
: None
Running kVA
:156.14
Starting kVA
: 1173.1
Peak kVA
: None
Running PF
:0.95
Starting PF
: 0.26
Cyclic
: No
Running Amps
:237.51
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:148.33
Voltage
:
380
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 13
Shaft Hp
:
198.83
Method
:
Across the line
Shaft kW
:
148.33
Low Inertia
:
No
Efficiency (%)
:
0.95
LRkVA Factor
:
5.9
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: G
Load Factor
:
95.0
102- K-0130R-JM2
Category
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 30.17
Starting kW
:
93.05
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.71
Starting kVA
:
238.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.8
Starting PF
:
0.39
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.36
Max. % Voltage Dip
:
20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 30.17
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
40.44
Method
:
Across the line
Shaft kW
:
30.17
Low Inertia
:
No
Efficiency (%)
:
0.8
LRkVA Factor
:
5.9
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: G
Load Factor
:
80.0
103- K-0110R-JM4
Category
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 21.6
Starting kW
:
23.91
Peak kW
: None
Running kVA
: 26.02
Starting kVA
:
55.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.83
Starting PF
:
0.43
Cyclic
: No
Running Amps
: 39.58
Max. % Voltage Dip
:
20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 21.6
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
28.27
Shaft kW
:
21.09
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
0.83
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: G
5.9
85.0
JV-10170
Category
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:
10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:
14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:
0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:
20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Loads and Steps Detail Report
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
JV-104125
Category
Method
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
08-Aug-2019
Page 14
Running kW
:1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
:
None
Running kVA
:1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
:
None
Running PF
:0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
:
No
Running Amps
:1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Method
:
Across the line
Shaft kW
:
1.12
Low Inertia
:
No
Efficiency (%)
:
0.9
LRkVA Factor
:
9.5
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: L
Load Factor
:
90.0
103-K-01.10TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
:2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
:0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
:4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: J
7.5
90.0
105-K-01.20TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
:2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
:0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
:4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: J
7.5
90.0
105-K-01.21TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
:2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
:0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
:4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Loads and Steps Detail Report
Method
08-Aug-2019
: Wye-Delta
Page 15
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
LRkVA Factor
: 7.5
LRkVA Code
: J
90.0
EP-BC
Three Phase
Category
Quantity
: 2 In this Step
: Light - Fluorescent
Running kW
: 18.4
Starting kW
: 18.4
Peak kW
: None
Running kVA
: 18.4
Starting kVA
: 18.4
Peak kVA
: None
Running PF
: 1.0
Starting PF
: 1.0
Cyclic
: No
Running Amps
: 27.99
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 18.4
Voltage
:
380
064-V-UPS-1A
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
: 33.86
Starting kW
: 33.86
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.62
Starting kVA
: 37.62
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.23
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Running NLL kVA
: 37.62
Starting NLL kVA
: 37.62
Voltage
:
380
Alternator kW
: 38.93
Input Rated kVA
:
37.62
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:
0.9
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:
Rectifier Type
: 12 pulse
THDI %
:
THDV %
: 10
None
10
064-V-UPS-1B
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
: 33.86
Starting kW
: 33.86
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.62
Starting kVA
: 37.62
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.23
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Running NLL kVA
: 37.62
Starting NLL kVA
: 37.62
Voltage
:
380
Alternator kW
: 38.93
Input Rated kVA
:
37.62
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:
0.9
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:
Rectifier Type
: 12 pulse
THDI %
:
THDV %
: 10
None
10
064-V-UPS-1T1
Category
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: UPS
Running kW
: 30.08
Starting kW
: 30.08
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.6
Starting kVA
: 37.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.8
Starting PF
: 0.8
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.2
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
Running NLL kVA
: 37.6
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
10.0
Page 16
Starting NLL kVA
: 37.6
Alternator kW
: 34.59
Voltage
:
Input Rated kVA
: 37.6
Loading Factor %
: 100
Efficiency (%)
:0.8
Battery Charging Rate (%)
: 15
Ramp Details
:None
Rectifier Type
: 12 pulse
THDI %
:10
THDV %
: 10
EIPC-1(char Batterie)
Three Phase
Category
Quantity
380
: 1 In this Step
: General Receptacle
Running kW
: 18.89
Starting kW
: 18.89
Peak kW
: None
Running kVA
: 20.99
Starting kVA
: 20.99
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
: 0.9
Cyclic
: No
Running Amps
: 31.93
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 18.89
Voltage
:
380
Step4
Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements
Running kW
: 209.0
Starting kW
: 458.0
Cumulative Step kW
:
2738.0
Running kVA
: 231.0
Starting kVA
: 1519.0
Cumulative Step kVA
:
4212.0
Running Amps
: 20.0
Starting Non-linear kVA :
Running Non-linear kVA
: 0.0
Alternator kW
: 209.36
Voltage Distortion Limit for
: 10
0.0
step
202- K-0130R-JM2
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 30.17
Starting kW
: 93.05
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.71
Starting kVA
: 238.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.8
Starting PF
: 0.39
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.36
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 30.17
Voltage
:
380
Shaft Hp
:40.44
Method
: Across the line
Shaft kW
:30.17
Low Inertia
: No
Efficiency (%)
:0.8
LRkVA Factor
: 5.9
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: G
Load Factor
: 80.0
JV-20170
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
: 10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
: 14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
: 0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
: 20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:1.5
Method
: Across the line
Shaft kW
: 1.12
Low Inertia
: No
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 17
Efficiency (%)
:
0.9
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: L
9.5
90.0
JV-204125
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Method
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
203- K-0110R-JM4
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 21.6
Starting kW
:23.91
Peak kW
: None
Running kVA
: 26.02
Starting kVA
:55.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.83
Starting PF
:0.43
Cyclic
: No
Running Amps
: 39.58
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 21.6
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
28.27
Shaft kW
:
21.09
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
0.83
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: G
5.9
85.0
203-K-01.10TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.3
Starting kW
:5.52
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.67
Starting kVA
:8.36
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.06
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.3
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
2.95
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: K
2.2
0.86
90.0
205-K-01.20TM
Category
8.5
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 18
Running PF
:0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
:
No
Running Amps
:4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
: 3.02
Method
Shaft kW
: 2.25
Efficiency (%)
: 0.86
LRkVA Factor
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
Load Factor
: 90.0
203- K-0110R-JM5
: Wye-Delta
Three Phase
Category
: 7.5
: J
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:148.33
Starting kW
:305.01
Peak kW
: None
Running kVA
:156.14
Starting kVA
:1173.1
Peak kVA
: None
Running PF
:0.95
Starting PF
:0.26
Cyclic
: No
Running Amps
:237.51
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:148.33
Voltage
:
380
Shaft Hp
:198.83
Method
: Across the line
Shaft kW
:148.33
Low Inertia
: No
Efficiency (%)
: 0.95
LRkVA Factor
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
Load Factor
: 95.0
205-K-01.21TM
Three Phase
Category
: 5.9
: G
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
:2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
:2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
:0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
:4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
:2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
: 3.02
Method
: Wye-Delta
Shaft kW
: 2.25
Efficiency (%)
: 0.86
LRkVA Factor
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
Load Factor
: 90.0
: 7.5
: J
Step5
Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements
Running kW
:209.0
Starting kW
:458.0
Cumulative Step kW
:
2947.0
Running kVA
:231.0
Starting kVA
:1519.0
Cumulative Step kVA
:
4442.0
Running Amps
:20.0
Starting Non-linear kVA :
Running Non-linear kVA
:0.0
Alternator kW
:209.36
Voltage Distortion Limit for
:10
0.0
step
203- K-0110R-JM5
Category
Loads and Steps Detail Report
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
08-Aug-2019
Page 19
Running kW
: 148.33
Starting kW
:305.01
Peak kW
:
None
Running kVA
: 156.14
Starting kVA
:1173.1
Peak kVA
:
None
Running PF
: 0.95
Starting PF
:0.26
Cyclic
:
No
Running Amps
: 237.51
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 148.33
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
198.83
Method
:
Across the line
Shaft kW
:
148.33
Low Inertia
:
No
Efficiency (%)
:
0.95
LRkVA Factor
:
5.9
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: G
Load Factor
:
95.0
202- K-0130R-JM2
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 30.17
Starting kW
:93.05
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.71
Starting kVA
:238.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.8
Starting PF
:0.39
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.36
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 30.17
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
40.44
Method
:
Across the line
Shaft kW
:
30.17
Low Inertia
:
No
Efficiency (%)
:
0.8
LRkVA Factor
:
5.9
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
: G
Load Factor
:
80.0
JV-20170
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Method
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
JV-204125
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
Shaft kW
:
1.5
Loads and Steps Detail Report
1.12
Method
:
Across the line
Low Inertia
:
No
08-Aug-2019
Page 20
Efficiency (%)
:
0.9
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: L
9.5
90.0
203- K-0110R-JM4
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 21.6
Starting kW
:23.91
Peak kW
: None
Running kVA
: 26.02
Starting kVA
:55.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.83
Starting PF
:0.43
Cyclic
: No
Running Amps
: 39.58
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 21.6
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
28.27
Shaft kW
:
21.09
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
0.83
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: G
5.9
85.0
203-K-01.10TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.3
Starting kW
:5.52
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.67
Starting kVA
:8.36
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.06
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.3
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
2.95
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: K
2.2
0.86
8.5
90.0
205-K-01.20TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: J
7.5
90.0
205-K-01.21TM
Category
Method
Three Phase
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 21
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
:
No
Running Amps
: 4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
: 3.02
Method
: Wye-Delta
Shaft kW
: 2.25
Efficiency (%)
: 0.86
LRkVA Factor
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
Load Factor
: 90.0
:
7.5
: J
Step6
Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements
Running kW
: 209.0
Starting kW
:458.0
Cumulative Step kW
:
3156.0
Running kVA
: 231.0
Starting kVA
:1519.0
Cumulative Step kVA
:
4673.0
Running Amps
: 20.0
Starting Non-linear kVA :
Running Non-linear kVA
: 0.0
Alternator kW
: 209.36
Voltage Distortion Limit for
: 10
0.0
step
203- K-0110R-JM5
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 148.33 Starting kW
:305.01
Peak kW
: None
Running kVA
: 156.14 Starting kVA
:1173.1
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.95
:0.26
Cyclic
: No
Running Amps
: 237.51 Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 148.33
Voltage
:
380
Starting PF
Shaft Hp
:198.83
Method
:
Across the line
Shaft kW
:148.33
Low Inertia
:
No
Efficiency (%)
: 0.95
LRkVA Factor
:
5.9
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
Load Factor
: 95.0
202- K-0130R-JM2
Three Phase
Category
: G
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 30.17
Starting kW
:93.05
Peak kW
: None
Running kVA
: 37.71
Starting kVA
:238.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.8
Starting PF
:0.39
Cyclic
: No
Running Amps
: 57.36
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 30.17
Voltage
:
380
Shaft Hp
:40.44
Method
:
Across the line
Shaft kW
:30.17
Low Inertia
:
No
Efficiency (%)
:0.8
LRkVA Factor
:
5.9
Design
:Standard NEMA Design B,C or D
LRkVA Code
Load Factor
: 80.0
JV-20170
Category
Loads and Steps Detail Report
Three Phase
: G
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
08-Aug-2019
Page 22
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
:
None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
:
None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
:
No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Method
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
JV-204125
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 1.12
Starting kW
:10.26
Peak kW
: None
Running kVA
: 1.24
Starting kVA
:14.25
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.9
Starting PF
:0.72
Cyclic
: No
Running Amps
: 1.89
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 1.12
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
1.5
Shaft kW
:
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
1.12
0.9
Method
:
Across the line
Low Inertia
:
No
LRkVA Factor
:
9.5
LRkVA Code
: L
90.0
203- K-0110R-JM4
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 21.6
Starting kW
:23.91
Peak kW
: None
Running kVA
: 26.02
Starting kVA
:55.6
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.83
Starting PF
:0.43
Cyclic
: No
Running Amps
: 39.58
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 21.6
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
28.27
Shaft kW
:
21.09
Efficiency (%)
:
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
0.83
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: G
5.9
85.0
203-K-01.10TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.3
Starting kW
:5.52
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.67
Starting kVA
:8.36
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.06
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.3
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
Shaft kW
:
2.95
Method
: Wye-Delta
2.2
Loads and Steps Detail Report
08-Aug-2019
Page 23
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: K
8.5
90.0
205-K-01.20TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: J
7.5
90.0
205-K-01.21TM
Three Phase
Category
Quantity
: 1 In this Step
: Motor
Running kW
: 2.36
Starting kW
:4.98
Peak kW
: None
Running kVA
: 2.74
Starting kVA
:7.55
Peak kVA
: None
Running PF
: 0.86
Starting PF
:0.66
Cyclic
: No
Running Amps
: 4.17
Max. % Voltage Dip
:20.0
Max. % Frequency Dip
:
10.0
Alternator kW
: 2.36
Voltage
:
380
Shaft Hp
:
3.02
Shaft kW
:
2.25
Efficiency (%)
:
0.86
Design
: Standard NEMA Design B,C or D
Load Factor
:
Loads and Steps Detail Report
Method
: Wye-Delta
LRkVA Factor
:
LRkVA Code
: J
7.5
90.0
08-Aug-2019
Page 24
Steps and Dips Details Report
Project - groupe gnl1
Project Requirements
Frequency, Hz
:50.0
Generators Running in Parallel
:1
Duty
:Standby
Site Altitude, ft(m)
:33(10)
Voltage
:5500, Series Wye
Site Temperature, °C
:40
Phase
:3
Max. Altr Temp Rise, °C
:105
Fuel
:Diesel
Project Voltage Distortion Limit, %
:10
Emissions
: No Preference
Calculated Individual Generator Set Load Running and Peak Requirements
Running kW
:
2907.9
Max. Step kW
: 1646.7 In Step 2
Cumulative Step kW
:
3156.5
Running kVA
:
3383.9
Max. Step kVA
: 2983.9 In Step 2
Cumulative Step kVA
:
4672.7
Running PF
:
0.86
Peak kW
: None
Cumulative Peak kW
: None
Running NLL kVA
:
338.5
Peak kVA
: None
Cumulative Peak kVA
: None
Alternator kW
:
2951.82
Generator Set Configuration
Model
:C3750 D5e
Alternator
: HVSI804X
Engine Model
:QSK95-G10
Excitation
: PMG
Fuel
:Diesel
Step #
High Ambient
Step Level Dips Summary
Voltage Dip
Expected
Voltage
Frequency
Limit (%) Step Voltage Recovery Time Dip Limit
Dip (%)
(s) **
(%)
Expected
Frequency
Dip (%)
Frequency
recovery
Time (s) **
1
20
16
2.1
10
5
2.2
2
20
16
2.1
10
6
2.4
3
20
10
1.1
10
1
0.9
4
20
9
0.9
10
1
0.7
5
20
9
0.9
10
1
0.7
6
20
9
0.9
10
1
0.7
Note: Please refer to the model Spec. sheet for bandwidths used to report recovery times. For products manufactured in the United
Kingdom it may be assumed that recovery times are based on ISO8528-5 G2 class bandwidths. Voltage and frequency recovery times
are estimates. Typically, allow five to ten seconds between application of load steps when designing your system.
**Please note that in some cases the voltage and frequency recovery time estimates are not shown in list. This is a result of "dummy"
data points temporarily being used to fill data gaps in the GenSize database. Please disregard these blank results.
Steps and Dips Detail Report
08-Aug-2019
Page 1
Value
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
Step1
16.0
20.0
Step2
16.0
20.0
Step3
10.0
20.0
Step4
9.0
20.0
Step5
9.0
20.0
Step6
9.0
20.0
VDip Actual
VDip L imit
Value
0
1
2
3
4
5
Step1
6
7
5.0
Step2
8
9
10
10.0
6.0
10.0
Step3
1.0
10.0
Step4
1.0
10.0
Step5
1.0
10.0
Step6
1.0
10.0
FDip Actual
Steps and Dips Detail Report
FDip Limit
08-Aug-2019
Page 2
Annexe C : Fiche technique recommandé
Données principales
*
*
*
*
*
*
*
Marque :
Puissance nominale : 3.750 MVA
Tension : 5500 / 50HZ, 3Ph
Démarrage (manuel et automatique)
Type de marche Secours, 500 Heures par an
Avec Couplage sur le réseau
Vitesse 1500 tr/min
Alternateur 3.750 MVA
*
*
*
*
*
*
Puissance apparente assignée : 3.750 MVA
Tension nominale du stator Un : 5500V
Facteur de puissance assignée Cos 0,8
Indice de protection : IP54 mini
Type de branchement: Etoile, sans neutre
Classe d'isolement : F
GENERATOR DATA
Désignation
GENERATEUR
DIESEL-5.5KV
KV
Gén. P
Nominal
[MW]
5.500
3
F.P
0.8
P
2
R''
0.0086
Xd''
0.11
R'
0.0013
Xd'
0.16
R
X
Inter
Inter
0.0065
2
Cellule HTA 5.5 kV
* même type que le tableau existant composé de :
*
Une (01) arrivée par disjoncteur équipé d’une unité de protection Numérique ;
* Accessoires de raccordement pour extension jeu de barre du Tableau existant
064-V-SWB5EE (de type Westinghouse)
Caractéristiques électriques principales
*
*
*
Tension assignée 7,2kV
Courant assigne 630A
Pouvoir de coupure 20kA
Annexe C
Caractéristiques de l’appareillage
La cellule d’arrivée est équipée de :
*
*
*
*
(01) disjoncteur et sectionneur de terre sous enveloppe remplie de SF6
(01) Jeu de barres tripolaire
(03) Indicateurs de présence de tension
(01) Commande manuelle
*
*
(01) Sectionneur de terre
(01) système de verrouillages par serrures
Un module de protection électrique pour générateur
*
*
*
*
*
*
*
*
*
*
87G
87REF
51V
40
46
64
81‹
81›
27
59
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