Y 3Erlrrl COMMANDED'ONDT]LEIJRMOYENNETENSION POT]RMOTET]RASYNCHRONEDE TRESGRANDEPUSSANCE Par : H. GODFROID, l. A. VEIS (CEGELEC) GENERALITES - L'alimentation d'un moteurtriphaséà partird'unesourcede tensioncontinuepar l'intermédiaire d'interrupteursinstallésdirectement dansles phasesde la machinepermetde régler Ia vitessede cette dernière en adaptant la composantefondamentalede sa tension à son point de fonctionnement. _9 - La réalisationd'un convertisseur CC / CA de ce type nécessite un nombred'interrupteursmultiple de 6. La sourcede tensioncontinuee,stgénéralement un convertisseur CA triphasé/ CC, alimenté à partir du réseau, soit directement,soit par I'intermédiaire d'un transformateur.Des condensateurs installésaux bornesde la sourcecontinuepermettentde filtrer les harmoniques par I'un et l'autredesdeuxconvertisseurs. engendrés - La tensionappliquéeau moteurpeut être adaptée,soit en modifiantla tensioncontinue(réglage par le convertisseur réseau),soit en hachantau moyendes interrupteursdu convertisseur machine (réglagepar MLI). E E E o 9 ! E Le modede fonctionnement en MLI imposede surdimensionner le convertisseurmachine,mais permetavecdes 'convertisseurs réseau'très simples(simpleredresseurà diodessi la machinene fonctionnequ'en moteur)de minimiser,d'une part la puissanceréactiveabsorbéeau réseau,et d'autre part, le taux d'harmoniquesde tensionengendrésau niveau de ce dernier. Pour ces raisons, c'est le réglage par MLI qui sera généralementretenu surtout si le moteur doit fonctionnerà son couplenominalde 0 à sa vitessenominale.Dansce cas, le surdimensionnement du moteurasynchrone dépendde la qualitédesalgorithmesde MLl. Pour les équipementsles plus puissants,les interrupteursdu 'convertisseurmachine' seront réalisésau moyende GTO de groscalibreset de leurs'diodesde retour'. Dansle casd'un convertisseur réaliséau moyende 6 GTO, le rapportmaximumentrela tension continueet la tensionmaximumadmissibleaux bornesdu composantserafonctionde I'efficacité desdispositifsde limitationdessurtensions qui serontæsociésaux GTO. de commutation D'une manière gérÉrale,ce rapport sera de l'ordre de ll2. De ce fait, dans le cæ d un convertisseur réaliséau moyende 6 GTO capables de supporter4 500 volts (maximumacoel), on devra adopter pour la tension fondamentalemaximum entre phases machine une valeur généralement inférieureà I 700 volts. En MLI, la puissance nomioalemaximumdu convertisseur sera fonction de la fréquenceà laquellele,sGTO devront hacher et de la manièredont les composants serontreftoidis.Toutefois,dansle casd'un moteurfonctionnantà flux constantet à son couple nominal à toutesles vitesses,pour maintenir des taux d'harmoniquesde couple admissibles,et avec les composantsactuellementles plus puissants,la puissâncenominale maximumled'un convertisseur réaliséau moyende 6 GTO refroidis à l'Éu est de l'ordre de 2 500kvA. Compte tenu des caractéristiques actuellesdes composants,les équipementsde puissance supérieureà 2 500 kVA environdevrontêtre réalisésau moyende 12 GTO au moins. Avec 12 GTO, on pourraappliquerentrephasesdu moteurunetensionefficacefondamentale de l'ordre de 3,3 kV et au lieu de réaliserun convertisseur à 2 niveauxde tensiondont les interrupteurs seraient constituésde 2 GTO en série,on adopterale montageà 3 niveauxde tension. GTE 2. INTERSTDU MONTAGEA 3 NIVEAI.IXDE TENSION En ajoutant simplement 6 diodes aux composantsnécessaires à la réalisationd'un convertisseurde 12 GTO en 2 niveauxde tension,on obtient le schémade la figure I et on réalise un convertisseurayant les mêmes performancesque celles de deux convertisseursà 2 niveauxdont les tension alternativesseraientmisesen sérieau moyen d'un transformateur à emoulements déphasés. c|ELEIlsElafôÉd.?EFso^, L'utilisation de transformateurs conduiraità une solution plus mtteuse, de plus, elle ne peut etre envisagéeque pour des moteurs fonctionnant à faible couple lorsque leur vitesse devient faible devant sa valeur nominale. I - Le mnvertisseurà 3 niveauxde tension est donc pratiquementéquivalentà 2 convertisseurs à 2 niveauxmis en sérieet dont les impulsionssont entrelacée.s. Le principe général de la commandedu convertisseuren fonctionde son point de fonctionnement est indiquésur les figures 2 et 3. FIGURE I E tH : , f . ('-.t ro) < u/t < .6. ÊN laolr PaRr^NlNrr: prRjoot roxo^raNtrLt = FRtoutNct ors rlpuLsro{s oE lr|sroN ^ppLtouaas^u lorroR ro = Itets ot itPos DU G'ro r; .fr uvz < . (r_rHro ) = rrroorxcr D€5rrplLsro{soE r.nsroN^pÊLrouÉEs ^u lorflrn ro : rr!Ês 0€ RrPoso0 cto coer^Nor 0Ê5 NrrRRlrrrurs Dr !.NsrArr r.r ^ rûsr*r t! -+ I I : Ê cosu^Noa DEs rxrriRUPTÛtRs ot r.xslrr q+{ ^ Lr-sr^^r t,.:j co{r^fot oÉs tNTrRruPtalRs oa LlisrlNr !1a2rr À rlrsrair tl+.rH ----l----I I FIGURE2 FIGURE3 v Y frrfillfrir 2.t HARMONIQUESDE TENSION Avec un convertisseûrà 3 niveaux, les excursions de la tension appliquée au moteur sont d'amplitudemoitié de celles qui seraientappliquéesen 2 niveaux.De ce fait, le taux maximum de sesharmoniques rapportéà la tensionnominaleest égal à la moitié de ce quril sersit en 2 niveaux.Si le moteur est alimenté directementpar Ie convertisseur, le.s contraintes imposées entre les spir€s de tête de son bobinagepar les fïonts raide.sde tensionse répétantà une fréquencedonnéeserontdoncbeaucoupplus faibles qu'en 2 niveaux. Si de,sinductances de choc et des dispositifsd'amortissement doiventêtre interposésentreconvertisseur et machine.le dimensionnement de cescircuits seraconsidérablement réduit. 9 ë TENSTON rux 8oiNts OU yoralr RrcLrr p^i ru - coNvairssrur r^c|1r|a ^ J N!^ur ôa rrNsrof coiNacta 0iRrcrrrrir raNsroxrosri^La Rrst^U = rrNsroN NolrN^tÉ ou rorruR T A U X D ' H A R V O N I Q U ÊDSE L A T E N S I O N A U X S O R N T SD U M O T Ê U R R A P P O R TA E L A Î Ê N S I O NN O M I N A L EF O N D A V E N T A L T slrvarr ox : RarPoit rrrff !r Î.isrox roNo^rtrr^La ^crur!!r AUr 3orNas0u yoraui ai !r rrisrol xolrN^LÊ s,rNNl ôy : \f4/v-! Iæ taux global de ces harmoniques de tensionest pratiquementindépendant de leur répartition en fréquencedès lors que les harmoniquesde faiblesrangs (5 et 7, voire ll et 13) sont éliminés.La figure 4 indique l'évolution de ces harmoniquesen fonction du point de fonctionnement, d'une part en 3 niveaux,et d'autrepart en 2 niveaux. E E - FIGURE4 ù o g l g 6 E E 2.2 CONTRAII.ITESIMPOSEESAUX GTO Par rapport au convenisseur à 2 niveauxde tension,en 3 niveâux,on pourra,soit réduireles pertes par conductiondans les GTO qui coupentun courant notable,soit pour une même fréquence machine (modulationde la puissancefournie au moteur), faire hacher chaque composantà la fréquencemoitié de celleà laquelleils devraient hacheren 2 niveaux,et ceci,jusqu'àunetrèsfaible valeurdu rapportentrela tensionappliquéeau moteuret satensionnominale. De ce fait, avec le mêmenombrede GTO et pour un mêmetaux d'harmoniquesde courantet de couple,un convertisseur à 3 niveauxseracapablede fournir une puissancepouvant aller jusqu'à I '5 fois celle d'un convertisseurà 2 niveauxsuivantle rapportentreles pertespar conductionet les pertespiu commutationdansles GTO. Y STHE 2.3 EXEMPLED'APPLICATION La frgure5 indiquel'évolution desharmoniquesde coupleen fonction du point de fonclionnement 'VARIAL' de 5 MVA réaliséen 3 niveauxde tension,au moyende 12 GTO pour un convertisseur de 4 500 volts / 3 000 A, refroidisà I'eau. le convertisseur et en tugmentânt Cesharmoniquespeuventévidernmentêtre réduits en déclassant plus important,dans les fréquencesde hachage,inversement,en acceptant un taux d'harmoniques jusqu'à pourrait 7 MVA environ. aller le mêmeconvertisseur certainesapplications, I s La programmâtion des poinls de passaged'une fréquencode hachageà une autre sera faite en fonction despertespâr oommutâtionadmissible. 2 : S t = 5 M V A- U N = 3 , 3 K V- l a = 5 l t - C m o t = C N MOIEUR A L'EAU MACHINE A J NIVEAUX I l2 cIO: a5o0v/30004RÊFRololS CoNVERT|SSEUR AU RESEAU 5'JKV o|RÉCTEVENT : PONTA DIoDESCONNECTT ALIMENTATION E C OUP L E HARMONIQUD ES P O U RC = C n = C O U P LNEO M I N À L FoNDAvtNlÂLE ACTUELLE : FREQUENCE S U I V  N To x Not lN^L : aT.TPUTUOE OESHARMoNIQUES S U I V A N To y / COUPLE D'AVPLITUDE > 2Z DU CoUPLENOMINÂL E n l n d l c . d ô ! c o u r b . s : RANCDESH^RVONIoUES : e E E : : c I ? 'll c - t 7. E FIGURE5 4 Y trlr-rfrrl à ce Les figures 6 et 7 indiquent les formes d'ondesde la tension entre phasescorrespondant représentés correspondent, les uns à desmaximum, Les pointsde fonctionnement dimensionnement. les autresà des minima des harmoniques.En particulier,le maximumdes harmoniquesde tension correspondau rapportde 2{3 entrela tensionmaximumet la tensionactuelleappliquéeâu moteur. _9 o 2 g u,= +- u,-- -* :o.zsu' I E E FIGURE 6 FIGURE7 ,3 Afin de monter la tensionfondamentaleappliquéeau moteur âu voisinagede la valeur maximale compatibleavecla tensioncontinue,il æt obligatoire(auvoisinagede cettevaleur)de faire apparaltre desharmoniques de tensionà toutesles fréquencæégalesà (6 k + l) fois la fré4uencefondamentale. E En fait, avec une sourcecontinueconstituéed'un redresseurà diodesalimentédirectementpar un réseaude tensionnominaleégaleà celledu moteur,la tensionappliquéeau moteurresteralégèrement inférieureà la tensionmaximalepossible.De ce fait, jusqu'à la tensionnominale,le amplitudædes excursionsde tensionentre phasesseront limitéesà la moitié de la tensioncontinueet danstoute la plage de fonctionnementdeux excursionsde tension de même sens seront séparéspâr un intervalle de temps qui resteragrand devant le tempsde propagationdesondc de tensionentre phâse{et neutre du moteur. v krlârrrftl 3. CAS DES EQUIPEMENTS DONT LA PUISSANCE NECESSITE PLUS DE 12 GTO EN MOI{TAGE 3 NIVEAUX DE TENSION - Au{elà du 3 niveaux,la généralisationdu montageà plusieursniveaux (sanstransformateur) nécessiteune âugmentationimportante, non seulementdes diodes,mais égalementdes GTO etlou une complicationet un surcott importantde l'alimentationdessourcesde tensioncontinue. - -9 (! 2 4 . Dansces conditions,comptetenu du rappon entrela puissanceadmissibleen 3 niveâuxet celle qui est admissibleen 2 niveauxavecle mêmenombrede GTO et comptetenu desperformances et estd'utiliserles descotts descomposants actuels,il paraîtbien quela solutionla plus intéressante convertisseursà 3 niveaux pour alimenter les moteurs de très grande puissance,soit en mettant en parallèledesconvertisseursde 12 GTO chacun, soit en réalisant les interrupteurs du convertisseurà 3 niveauxau moyende GTO en série. COMMANDE VECTORIELLE Nous bénéfiçions aujourd'hui d'un retour d'expérience de quelques années drapplication industrielle d'un schémade contrôle vectorielde première génération.Il a été utilisé avecsuccès enrouleuses, accumulateurs deslignes dansdifférentsdomaines,allantde la métallurgie(dérouleuses, ...). de parachèvement, etc), à la chimiedesplætiques(malaxeurs,extrudeurs,granulateurs, I Le schémade principeapparaîtà la figure 8. c o I P = E FIGURE8 On y retrouveles élémentsclassiques : - La conversion3/2 des courantset la transpositiondans Ie repère orthogonal d'axes â, m, tournantà la vitessesynchroneet orieùté(axem) dansla direction du flux total. v frfrâr:rrtl I,a boucle interne d'estimationde I'angle du glissement(Oh - e). Il est obtenu par prédiction de la valeur du flux Cr reconstituéeà partir de lâ mesure du courant magnétisântim, de la courbe de saturation magnétiquede la machineintroduite au moment du paramétrage,et de la mesuredu courant âctif ia. On note qu'une valeur faussede la résistancerotorique (r'r) n'est pas un obstacleau bon fonctionnement des changemensde coordonnées. De cettedâsadaptation, il résulteracependant que l'axe m ne seraplus confonduavecla directiondu flux. C'est ainsi que, sanscompensation desvariationsde r'r duesà la température, de la machine(augmentation un échauffement de r'r) qui (vitesseou variations flux fonction la nature conduiraà des de sont de de l'asservissement courantproducteurde flux : ia). 9 9 Ê E E c a) a ! Par exempledansce derniercas,ia et im sont maintenusconstants,el la rotationrelativedesaxes (a, m) conduit à augmenterle flux. Une commandeà hautesperformancesdynamiquesdoit impérativementêtre corrigéede cet effet. Cette correction nécessitela connaissance du flux (observateur)ou à défaut la mesuredes tensions,ou encore l'évaluationde I'amplitudedes correctionsstatiquesissuesdesrégulateurs ia, im. Les équations introduites au titre des modèles du stalor et du rotor sont représentées dans les blocs fonctionnels de la figure 9. On y voit Ia compensation du couplagemâgnétiquestator-rotor. E(r + Tlp) L'élaborationdeg copsignes d'enlréedu modulâteur : Us . fs . Commenous l'avons exposéprécédemment, la modulation de type synchrone,à cadence de commutation des interrupteurs se réduisantavec l'élévationde vitessejusqu'à rejoindre la commandeen "pleine onden, nousa conduità adopterle pilotageen U et f du modulateur.Ceci imposepar conséquent de réaliser la totalité du contrôle dans le repèreorthogonal(m, a). u(r+1{) Dans ce repère, les signâux sont continu, aux imperfectionsprèsduespar exemple,au principe adopté pour l'échantillonnagedes signauxcourantet à sa réalisation,auxtemps mortsde commandedesinterrupteurs s'ils ne sont pas compensés au niveau de l'élaboration des angles de commandedu modulateur. etc. FIGURE9 Nousen termineronsavecla commande quelquesr6ultats expérimentaux.Rappelons, en présentant s'il en estbesoin,qu'il s'agitd'entraînements grande puissance de : plusieurs centaines de kilowattsà quelquesmégawatts, les suivant cas; figuresl0 et I l. Nous n'avons retenuque des enregistrements correspondant au rotor à l'ffrêt très éloquentspar comparaisonau moteur à courant continu. Ils prouvent bien que l'on peut fluxer un moteur æynchroneà I'arrêt et lui faire produirele coupleque I'on désire.Au w de ces résultats,nul ne douteraencoreque l'on puissefaire despositionnements ou du levageave! un moteurasynchrone mêmede grandepuissance. GTE A.r*,tt ,.ftJ.N.oNÊ. a ,.1/t..; tt4rqÊ_ê! -I t .t ,,t c.,?LF. v r t {! E E g g E E I 9 E FIGUREIO FIGURE1I AVANTAGESDU MONTAGEVARIAL A 3 NIYEAUX Pour la motorisationde grande puissanceavec moteur asynchrone,seùI6deux tlpes de convertisseurss'appliquentà l'heure actuelle,celui que nous venons de décrire et le qui sontessentiellement cycloconvertisseur : bienconnu.Iæ VARIAL pr&entedesavantages - Fréquence desortieindépendante decelledu râsauet nonlimitéeparprincipe. - Moindrenombredecomposants semiconducteurs depuissance commândés. - Tensiondesortieplusélev6e et courantmoindrepourunepuissance donnée. Contraintesimposéesau rdseaud'alimentationincomparablementplus faibles que dansle cas du cycloconvertisseur. Y GM Ce dernier avantagepeut souventêtre déterminantpour le choix de la solution. En effet, le cycloconvertisseur appelleau réseauune puissanceréactiveimportanteet, de surcroit, fluctuanteà une fr{uence multiplede la fréquenced'alimentationde la machine. Il injecteégalement dansle réseaudesharmoniques de courantde taux élevéset liés à la fréquencede la machinedoncdifficilementfiltrablespar les moyensconventionnels. Il oblige I'installateurà fournir, te plus souventen mmplémentde l'équipementprincipal, des équipementscouteux ds compensationrapide de la puissanceréâctive voire aussi de filtrage dynamiquedesharmoniques. Iæ VARIAL 3 niveaux en revanche,n'appelleau réseauprrtiquement que ls puissanceactive (e facteurde puissance estsupérieurà 0,95 danstoutela plagede vitesse). o Au démarragedu moteur, en particuliers'il doit fournir un coupleélevédemandant éventuellement plusieursfois le courant nominal, le réseau ne fournira qutun courant trb faible puisquela puissanceactiveappeléeesttrès faibledansce cas. 5 CONCLUSION Le convertisseur VARIAL 3 niveauxde tensionpermetd'excellentes performances dynamiques, grâceau contrôlevectoriel; le retourd'expérience du contrôlevectorielde premièregénération est signficatif et ouvre des horizonstrès prometteursaux entrtînementsde grande puissancepar moteurasynchrone. En effet, de nouveauxschérnasde contrôle en coursde développement mettanten oeuvreles ressources de I'automatique moderneet implémentés sur des microprocesseurs de plus en plus puissants permettrontdesperformances biensupérieuresencore. En outre,le VARIAL présente biendesavantages, notamment ence qui concerne la sollicitâtiondu réseaupublicdralimentation. : l È l o l o l Lesdeuxièmesjouméesde I'Enseignement de l'Electrotechniqueet de I'Electroniqu€Industrielle,organisé€spar le club 13 de la SEE et tes MAFPEN' se déroulerontlesjeudi 30 et vendredi3l mars 1995dansles locaux d? t,ecoteSupérieure d'Electricité. (SUPELECà cif suryvette 9l) Lesobjectifsde cesjouméesà caractère pédagogiqu€ sontdoubles: - formationdesprofesseurs surl'évolutiond€ I'Electrotechnique et de I'Electronique Industrielle; ' favoriserl'échangede moyenspédagogiquesafur de faire progresser I'enseignement de cettediscipline. Les séancesde travail seront organiséesen conférencespleinières(dans le grand amphithéâtreiamet de sUpELEc) et en sessions"PoSTERS"où serontprésentés desthèmesd'étudesexpérimentales, logicielsde simulationainsi que des stands industriels.Les conférencesserontassuréespar desuniversitaireset desIndustriels. Inscriptions: jusqu'au l0 mars95. Par les MAFPEN pour l€sprcfÊricuts_dcÊlyçésg Participation aux frais l50F réglésà la SEEle 30 mars,lorsde la remisedesdocuments. Aucuneinscriptionne seraprisesur place. Auprèsde la SEE,48 rue de la hocession75 724ParisCEDEX 15. Pourtouteslesautresinscriptionsindividueues (tel44 49 60 l5), Mme LE BRLJN Aucuneinscriptionne soraprisesur place.