République Algérienne Démocratique et Populaire Ministère de l’Enseignement Supérieur et de la Recherche Scientifique Université des Sciences et de la Technologie d’Oran Mohamed BOUDIAF FACULTÉ DE GÉNIE ÉLECTRIQUE. DÉPARTEMENT D’ÉLECTRONIQUE MÉMOIRE EN VUE DE L’OBTENTION DU DIPLOME DE MAGISTER SPÉCIALITÉ : ÉLECTRONIQUE OPTION : COMPOSANT ET SYSTÈME DE LA MICROÉLECTRONIQUE AVANCÉE Présenté par BELLAKHDAR Mohammed Cherif Thème Etude de l’association pile PEMFC / supercondensateur Soutenu le :24/06 /2013 Devant le jury composé de : Président Mr .BOUTCHACHA Touati Professeur USTO-MB Rapporteur Mr .TIOURSI Mustapha Professeur USTO-MB Examinateur Mr .BOURAHLA Mohammed Professeur USTO-MB Examinateur Mme .ZERHOUNI Fatima Zohra MC, USTO-MB Sommaire Résumé…………………………………………………………………………………………………………….. 1 Remerciement et dédicace ………………………………………………...……………...………………………. 2 Nomenclature ……………………………………………………………………………………........................... 3 Liste des figures …………………………………………………………………………………........................... 6 liste des tableaux ………………………………………………………………………………………………….. 9 Introduction générale……………………………………………………………………………………………… 11 Chapitre 1 : généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs 1.1. Introduction …………………………………………………………………………………………………. 13 1.2. Historique …………………………………………………………………………………………………… 13 1.3. Principe de fonctionnement ………………………………………………………………………………… 15 1.4. Les différents types de piles à combustible ………………………………………………………………… 16 1.4.1. La pile alcaline (AFC)………………………………………………………………………………….. 17 1.4.2. La pile à acide phosphorique (PAFC) …………………………………………………………………. 18 1.4.3. La pile à méthanol direct (DMFC) …………………………………………………………………….. 19 1.4.4. La pile à oxyde solide (SOFC) :………………………………………………………………………. 20 1.4.5. La pile à carbonates fondus (MCFC)………………………………………………………………….. 21 1.4.6. Piles à membrane électrolyte polymérique (PEMFC) ………………………………………………... 21 1.5. Description générale d’une pile PEMFC…………………………………………………………………….. 22 1.5.1. La membrane protonique……………………………………………………………………………… 23 1.5.2 Les électrodes………………………………………………………………………………………….. 25 1.5.3 Les composants élémentaires de l’électrode …………………………………………………………….. 26 1.6. Applications du PEMFC……………………………………………………………………………………… 29 1.6.1 Le transport ……………………………………………………………………………………. 29 1.6.2. Le stationnaire……………………………………………………………………………………. 30 1.6.3. Le portable ………………………………………………………………………………………. 31 1.7. Les supercondensateurs………………………………………………………………………………… 32 1.7.1. Principe de fonctionnement………………………………………………………………………. 32 1.7.2. Les différents éléments du supercondensateur…………………………………………………… 33 1.7.2.1. Electrodes………………………………………………………………………………………… 33 1.7.2.2. Les charbons actifs………………………………………………………………………………. 33 1.7.2.3. Les tissus actifs…………………………………………………………………………………... 34 1.7.2.4. L’électrolyte……………………………………………………………………………………… 34 1.7.2.5. Le séparateur…………………………………………………………………………………… 35 1.7.2.6. Collecteur de courant…………………………………………………………………………….. 35 1.8. Comparaison supercondensateurs-batteries…………………………………………………………………... 35 1.9. Les différentes familles des Supercondensateurs…………………………………………………………….. 36 1.10. L’intégration de micro-supercondensateurs………………………………………………………………… 37 1.11. Supercondensateurs : avantages, inconvénients, applications courantes…………………………………… 37 1.12. Applications courantes des supercondensateurs..…………………………………………………………… 38 Chapitre 2 : Modélisation, simulation et dimensionnement de la PEMFC et du supercondensateur 2.1 Introduction :……………………………………………………………………………………………….. 39 2.2 Transformation de l’énergie chimique en énergie électrique :……………………………………………... 39 2.2.1. Potentiel de la pile :………………………………………………………………………………. 39 2.2.2. Le potentiel réel du la pile :………………………………………………………………………. 41 o 2.2.2.1.Phénomènes d’activation ………………………………………………………….... 41 o 2.2.2.2.Phénomène ohmique :…………………………………………………………………... 43 o 2.2.2.3. Phénomène de concentration (transport de matière) :…………………………………. 44 2.3. Potentiel d’une cellule PEM :………………………………………………………………………………… 44 2.4. Caractéristique statique de la pile à combustible :…………………………………………………………… 45 2.5. Résultats de la simulation :…………………………………………………………………………………… 45 2.6.Etudes paramétrique :…………………………………………………………………………………………. 48 2.6.1.Effet de la température :…………………………………………………………………………… 48 2.6.2. Effet de pression :………………………………………………………………………………….. 49 2.6.3 La puissance :……………………………………………………………………………………… 50 2.6.4. Rendement électrique :……………………………………………………………………………. 50 2.7 .Dimensionnement de la pile :………………………………………………………………………………… 51 2.7.1. Détermination du nombre de cellules :…………………………………………………………….. 51 2.7.2. Détermination de la surface des cellules :………………………………………………………….. 52 2.8. Caractéristique dynamique de la pile ………………………………………………………………….…....... 53 o Résultat de simulation………………………………………….………………………….......... 54 2.9. Modélisation du supercondensateur …………………………………………………………………………. 56 2.10. Modèle du pack supercondensateur ………………………………………………………………………… 58 2.11. Système d’équilibrage ……………………………………………………………………………………... 60 2.11.1 Systèmes d’équilibrages passifs ……………………………………………………………..……. 60 2.11.2. Systèmes d’équilibrages actifs ……………………………………………………………..…...... 61 2.12. Dimensionnement du supercondensateur ………………………………………………………………….. 61 • Résultat de simulation ………………………………………………………………….. ……... 62 Chapitre 3 : étude des convertisseurs de puissance associés et contrôle de la tension de bus 3.1 Introduction ………………………………………………………………………………………………... 64 3.2 Association pile à combustible- bus continu …………………………………………………………......... 64 3.3 Modélisation du convertisseur ……………………………………………………………………............... 65 3.4 Différentes séquences de fonctionnement du convertisseur …………………………………………......... 65 3.5 Commande du convertisseur ………………………………………………………………………............. 67 3.6 Association Pack de supercondensateur-Bus continu …………………………………………………....... 70 3.7 Dimensionnement du convertisseur de dévolteur/survolteur (BUCK-BOOST/inverseur) ………………... 71 Calcul de l’inductance de lissage ……………………………………………...……………………. 71 Dans le cas de survolteur (BOOST)……………...…………………….…………….......................... 71 Dans le cas de dévolteur (BUCK)……………………………………………………………………. 71 3.8 Modélisation de BUCK-BOOST/inverseur ……………………….……………………………………….. 72 Chapitre 4 : Etude et simulation du système hybride PEMFC/SC 4.1 Introduction :…………………………………………………………………….………………………..…… 75 4.2 Gestion du flux énergétique ………………………………………….………………………………….…. 75 4.3 Résultat de la simulation ……………………………………………..………………………………...….….. 77 4.3.1 Premier cas é ………………………………………………………………………..…… 78 4.3.2 Deuxième cas é …………………………………………….…………………..………. 82 4.4. Conclusion ………………………………………………………….……………………………………… 86 Conclusion générale ………………………………………………………………………………………………. 87 Références………………………………………………………………………………………………………… 88 Index …………………………………………………………………………………………………………….. 89 Dédicaces Dédicaces A ma chère mère et mon cher père qui ont fait de moi ce que je suis par leurs sacrifices, a mon frère Daoud et ma chère sœur Fatima. Remerciements Je tiens à remercier Monsieur TIOURSI professeur USTO-MB pour m’avoir encadré et accueilli dans son laboratoire, ses qualités humaines m’ont permis de réaliser cette thèse dans les meilleurs conditions. Je tiens a remercier aussi Monsieur BOUTCHACHA professeur USTO-MB pour m’avoir accueilli durant la première année théorique. Je remercie aussi Monsieur MEHARRAR docteur ES-science USTO pour ces conseils et sa disponibilité sans faille et son soutien infinie. Je remercie aussi Monsieur BENMESSAOUD docteur ES-science USTO pour ces conseils et son soutien. Je remercie aussi Monsieur AZZEDINE pour sa documentation qui ma aidé à établir ce travail. Je ne peux oublier tout ceux qui m’ont aidé à terminé ce travail. Chers amis, je dis merci. Nomenclature S : surface [m2]. D : épaisseur diélectrique . : La permittivité de vide. : La permittivité relative du diélectrique. E : tension de la pile. ∆ : Variation d’enthalpie libre ou appelée énergie libre de Gibbs. n : le nombre d’électron échangé. ∆ : Variation d’enthalpie. ∆ : Variation d’entropie. ∆G : Energie de Gibbs standard. P : la pression d’hydrogène [atm] . P : la pression d’oxygène [atm]. : la pression de la vapeur d’eau [atm]. E : Le potentiel standard de la pile. P : La pression d’hydrogène [atm]. P : La pression d’oxygène [atm]. : La pression de la vapeur d’eau [atm]. F : la constante de Faraday [F=96.487 C] R : la constante universelle des gaz [R= 8.314 J/K.mol]. T : la température de la cellule en [°K]. $%&' : Perte d’activation. ( : Coefficient de transfert. ) : Courant d’échange global [A]. Vohmic : Le voltage ohmique [V]. Rc : La résistance protonique de la membrane [Ω]. )*%+ : Le courant limite de la pile [A] B : coefficient paramétrique de la pile. J : la densité de courant de la pile [A/cm2]. , -* : Polarisation ohmique de l’anode et de la cathode [V]. ,./00 : Tension réelle d’une pile unitaire [V]. ,%&' : Polarisation d’activation de l’anode et de la cathode [V] ,& 1 : Polarisation de concentration de l’anode et de la cathode [V]. N : le nombre de piles unitaires utilisées dans l’assemblage. ηpile : rendement d’une pile a combustible. 2: constant du temps d6 une pile en dynamique.[s] 89& : capacité de double couche.[F] ,9 : Tension donné par l’équation différentielle ∆S : Surface active des cellules [m2]. , &:;; : Tension par cellule [V]. j: Densité de courant [A/m2]. P : Puissance électrique brute du stack [W]. ,& <=> : la tension aux bornes de la capacité 8é;:* . E : énergie d’un élément de supercondensateur. @A'B; : L’énergie maximale utilisable. ,&_D:E : la tension de service K :le profondeur de décharge. @F%&G :L’énergie du pack de supercondensateur. SOC : (state of charge)L’état de charge. Vbus: Tension du bus continu [V]. T : fréquence de découpage du signal de commande de l’interrupteur [Hz]. IL : Courant dans l’inductance [A]. ILm: Courant minimum dans l’inductance [A]. ILM : Courant maximum dans l’inductance [A]. ∆IL : Ondulation de courant dans l’inductance [A]. L1 : Valeur de l’inductance de lissage [H]. Cf: Valeur du condensateur de filtrage [F]. VCm: Tension minimum aux bornes du condensateur (V) VCM : Tension maximum aux bornes du condensateur (V) Vbus: Tension du bus continu (V) ∆Vbus: Ondulation de tension aux bornes du condensateur (V) a: rapport cyclique Ustack: Tension aux bornes du Stack de la pile à combustible (V) iL: Courant dans l’inductance et dans la pile [A]. ibus: Courant du bus continu demandé aux convertisseurs [A]. L1 : Inductance de lissage (H) Cf: Condensateur de filtrage (F) , 6 0 : référence de tension aux bornes de l’inductance . Vbus_mesuré, Ustack_mesuré : les valeurs moyennes des tensions. Ibus_mesuré : la valeur moyenne des courants de bus et de pile. ,D& : Tension aux bornes du pack de supercondensateur (V). ∆)D& : Ondulation du courant dans l’inductance [A]. HI : l’inductance de lissage (H). ∆)D& *%+ :L’ondulation maximale. Vsc: Tension aux bornes du pack de supercondensateur (V). Vc: Tension aux bornes de Csc (V). ,JAD : Tension du bus continu (V). isc: Courant dans le pack de supercondensateurs et dans l’inductance [A]. Csc : Capacité équivalente du pack de supercondensateurs (F). ibus: Courant du bus continu demandé aux convertisseurs [A]. L2 : Inductance de lissage (H). u1 : Signal de commande de l’interrupteur statique 1. u2 : Signal de commande de l’interrupteur statique 2. ,*;B :est la tension au borne de l’interrupteur. Buck/Boost : une variable binaire. Listes des figures Chapitre 1 : Figure 1.1: Schéma de principe d’un assemblage de cellules élémentaires Cathode/Électrolyte/Anode et inter connecteurs. Figure 1.2 : Pile à Combustible à Membrane Echangeuse de Proton (PEMFC). Figure 1.3 : Structure chimique du Nafion Figure 1.4 : Plaque bipolaire graphite à serpentin. Figure 1.5 Prototype du tramway fabriqué par BOMBARDIER avec l’utilisation du Supercondensateur comme alimentation secondaire Figure.1.6. micro piles a combustible élaboré par la technique des couches mince Figure.1.7 : Schéma de principe d'un supercondensateur Figure.1.8 : différents éléments du supercondensateur Figure.1.9 : Structure microscopique d’une électrode au charbon actif (types de pore Cylindrique) Figure.1.10 : Structure microscopique d’un tissue actif Figure.1.11. techniques d'intégration de micro-supercondensateurs Méthode origami Chapitre 2 : Figure.2.1 : Caractéristique tension-courant générale d’un PAC. Figure.2.2 : la caractéristique tension-courant de la pile. Figure.2.3 : pertes d’activation. Figure.2.4 : pertes d’ohmique. Figure.2.5 : pertes de concentration. Figure.2.6 : Effet de température sur la tension d’une cellule élémentaire. Figure.2.7 : caractéristique courant tension en fonction de la pression (T=57°C,Po2=1atm, PH2). Figure.2.8 : caractéristique courant tension en fonction de la pression (T=57°C, PH2=1atm,PO2). Figure.2.9 : caractéristique de densité de puissance en fonction de densité de courant. Figure.2.10 : rendement électrique en fonction de courant. Figure.2.11 :circuit électrique équivalent d’une cellule. Figure.2.12. circuit électrique équivalent d’une cellule Figure.2.13 :courant de simulation de la pile PEMFC Figure.2.14 : repense en tension d’une cellule PEM Listes des figures Figure.2.15 :réponse en puissance d’une cellule PEM Figure.2.16 :la réponse dynamique du rendement de la pile PEM Figure.2.17 : modèle d’un supercondensateur (un élément) classique (a), à deux branches (b) Figure.2.18-(a)modèle de premier ordre d’un supercondensateur ;(b) modèle simplifie du supercondensateur Figure.2.19 : Modèle d’un pack de supercondensateur. Figure2.20 :système d’équilibrage passif Figure2.21 :système d’équilibrage actif Figure2.22 : tension de charge et de la décharge de supercondensateur Figure2.23 :Etat de charge de supercondensateur pendant le régime de charge et Chapitre 3 : Figure 3.1 :schéma de système (pile à combustible /supercondensateur) Figure.3.2 : convertisseur survolteur (Boost) connecté à la pile à combustible. figure.3.3 : convertisseur survolteur (cas ou : é) figure.3.4 :convertisseur survolteur (: ) Figure.3.5 : schéma bloc du convertisseur survolteur. Figure.3.6 : schéma bloc en courant du convertisseur Figure.3.7 :boucle de courant avec la nouvelle grandeur de commande Figure.3.8 : schéma bloc de tension du bus Figure.3.9 : schéma complet de la boucle de régulation de la tension Figure.3.10 : Convertisseur BUCK-BOOST/inverseur connecté au module de Supercondensateur. Figure.3.11 :Schéma du convertisseur BUCK-BOOST/inverseur Figure.3.12 :schéma bloc du convertisseur statique Chapitre 4 : Figure.4.1 : Différents modules constituants le système étudié Figure4.2 : organigramme de la gestion de l’énergie du système PEMFC , SC et charge Figure 4.3 : schéma bloc du système Figure 4.4 a : Variation de puissance de la pile, de la charge et du supercondensateur Listes des figures Figure 4.4 b : Variation de puissance de la pile, de la charge et du supercondensateur Figure 4.5 : somme de la puissance entre la pile et supercondensateur et la charge Figure4.6 : la tension de la pile Figure 4.7 : tension du Bus continu Figure4.8 : courant de la pile Figure 4.9 : courant du supercondensateur Figure 4.10 : état du charge du supercondensateur (SOC) supercondensateur Fugure 4.11.a : Variation de la puissance demandée, puissance de pile et puissance du Figure 4.11.b : Variation de puissance de la pile, de la charge et du supercondensateur Figure 4.12 : somme de la puissance de pile et la puissance de supercondensateur Figure 4.13 : courant de la pile Figure 4.14 : courant du supercondensateur Figure 4.15 : tension de pile Figure 4.16 : tension du bus continu Figure 4.17 : état du charge SOC du supercondensateur Introduction générale Introduction générale: Une pile à combustible utilise l’énergie chimique de l’hydrogène et de l’oxygène pour produire de l’électricité sans pollution.les autres produits sont simplement de l’eau pure et de la chaleur. Les piles se différencient par la nature du gaz et de l’électrolyte utilisé. Un type prometteur, léger et facile à construire, est la pile à membrane électrolyte polymère (PEMFC), utilisée par la NASA dans les années 60 dans le programme spatial Gémini. Actuellement, elle est toujours utilisée dans les nouvelles spatiales. Différents études, montrent clairement, qu’à travers ces piles à combustible, l’hydrogène serait à moyenne terme, un vecteur énergétique important dans le nouveau contexte énergétique mondial. Ceci étant, il faut dire que le problème des piles à combustible réside dans leur lenteur relative de réaction. En effet, lorsque les variations de charge sont rapides (par exemple, dans le cas des accélérations et freinage d’un moteur électrique), la pile ne peut pas suivre. Pour résoudre ce problème, le système doit avoir une source auxiliaire rapide pour fournir ou absorber la puissance pendant les échelons de charge.la nouvelle technologie des supercondensateurs peut résoudre ce problème car ils sont caractérisés par leur réponse rapide et permet de compenser le temps de réponse lent de la pile ceci pour éviter les contraints et augmenter la durée de vie des piles et de les faire fonctionner à puissance constante. Le développement des supercondensateurs représente une des dernières innovations dans le domaine du stockage direct de l’énergie électrique.ils occuperont leur place dans un grand nombre d’applications, en particulier, ils seront utilisées pour couvrir les demandes de puissance instantanée élevée et de durée limitée.ces composants sont caractérisés par une densité énergétique bien plus élevée que les condensateurs classiques. Dans les systèmes de transport, par exemple, des systèmes associant pile à combustible et supercondensateurs ont déjà fait leur preuve dans l’augmentation de la puissance nécessaire aux accélérations ou pour la récupération lors de freinage. [1], [2] Ce travail se situé dans cette problématique et vise à montrer l’intérêt de l’association des supercondensateurs avec une pile à combustible de type PEMFC. Après avoir rappelé le fonctionnement des piles et des supercondensateurs dans le premier chapitre, nous présentons la modélisation, la simulation et le dimensionnement de ces éléments en statique et en dynamique dans le chapitre deux. Dans le troisième chapitre, nous étudions le convertisseur associé à ces sources. Le convertisseur associé à la pile est de type Boost, et le convertisseur associé aux supercondensateurs est un hacheur deux quadrants de type Buck/Boost. Dans ce chapitre, le contrôle et la régulation de tension du bus continu sont aussi décrits. Enfin, le quatrième chapitre est consacré à l’étude du système hybride au complet, [figure 1], par une simulation en dynamique pour différents cas de fonctionnement. PEMFC Supercondensateur DC/DC (Boost) Bus continu Puissance demandée DC/DC (Buck/Boost) Gestion et commande de l’énergie Figure.1 : Différents constituants du système hybride pile à combustible/supercondensateur Chapitre 1 Généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs 1.1. Introduction : Face aux problèmes environnementaux croissants de ces dernières décennies, une prise de conscience internationale des citoyens et de nos politiques en faveur de nouvelles technologies propres est nécessaire. Depuis une décennie, d’intenses recherches sont menées à travers le monde sur les piles à combustible et plus particulièrement sur la pile à combustible à membrane échangeuse de proton (PEMFC). Ce chapitre présente le principe et la structure de cette pile. 1.2. Historique : Les piles à combustible ne sont pas une technologie nouvelle puisque leur principe a été découvert dans la première moitié du 19ème siècle. Sir William Grove, considéré comme l’inventeur de la pile à combustible, réalisa en 1839 sa célèbre expérience avec une pile à combustible : il s'agissait d'une cellule hydrogène-oxygène avec des électrodes de platine poreuse et de l'acide sulfurique comme électrolyte. Cependant, cette technique resta ensuite plus ou moins dans l'oubli tandis que se développaient les machines thermiques, les accumulateurs et les piles électriques. Seuls quelques chercheurs continuèrent desintéresser à cette technologie afin de comprendre les différents phénomènes électrochimiques se produisant dans la pile. De nouveaux matériaux d’électrolytes furent également introduits tels que les carbonates fondus, les oxydes solides et l’acide phosphorique qui seront la base des différents types de piles d'aujourd'hui.[3] Les piles à combustible ne retrouvèrent un réel intérêt qu’en 1853 avec la réalisation d’un prototype H2-O2 par F. Bacon. Cette pile utilisait des électrodes poreuses de nickel et d’oxydes de nickel avec un électrolyte alcalin permettant de développer une densité de courant de 1 A/cm² pour une tension de 0,8 V. Ce prototype fut à la base des générateurs électriques propulsant les véhicules spatiaux habités de la NASA tels que Gemini en 1963. [3] Avec les chocs pétroliers des années 70, les recherches menées aux Etats-Unis, en Europe et au Japon se sont intensifiées afin d’améliorer les différents composants de la pile: électrolyte, électrodes, ainsi que tous les périphériques: compresseurs, échangeurs, systèmes de stockage, de distribution et production d’hydrogène, l’emploi de combustibles nécessitant moins d’investissements concernant les infrastructures de transport (méthanol, essence, gaz naturel et éthanol avec reformeur embarqué ou charbon et hydrocarbures légers avec reformeur stationnaire). Malgré quelques réussites, les piles restent à cette époque coûteuse, de faible durée de vie, avec un volume et un poids trop importants pour être insérées dans un véhicule. Pour ces raisons, les 13 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs travaux se ralentissent en France: seule une veille technologique ainsi que des travaux universitaires sont maintenus. En revanche, les Etats Unis, le Japon et l'Allemagne ont poursuivi leurs recherches. On assiste alors à une différenciation entre l'Amérique du Nord et le Japon où règne une intense activité de recherche et de développement poussée par leurs gouvernements respectifs alors qu'en Europe (sauf en Allemagne), cette activité est restée assez faible pendant les années 80. Les piles ont connu un développement accentué après 1987 avec la création de la firme canadienne Ballard. [4] C'est réellement au début des années 1990 que les piles connaissent un regain d'intérêt. Cela est dû à un début de prise de conscience sur la nécessité de trouver des moyens de production d’énergie moins polluants, sur les réserves limitées en énergies fossiles (pétrole, gaz naturel, charbon) et les incertitudes liées à leur approvisionnement, sur l’augmentation des besoins énergétiques à l’échelle mondiale et enfin sur l'intérêt d'une production d'électricité décentralisée. Les piles présentent un avantage en termes de pollution: si on utilise de l'hydrogène pur, les rejets sont pratiquement nuls et en principe plus faibles que dans les technologies concurrentes si l'hydrogène est produit par reformage. De plus, les nuisances sonores sont très faibles, ce qui facilite l'insertion urbaine. Tous les constructeurs automobiles se lancent aujourd’hui dans l’aventure. 30 bus Citaro de Mercedes-Benz équipés d’une pile à combustible de 205 kW (fabriquée par Ballard) sillonnent différentes villes d’Europe. Une cinquantaine de voitures NECAR de Mercedes- Benz ont été livrées en 2004. Et tous les autres grands constructeurs automobiles ont maintenant des prototypes similaires. Les premières stations à hydrogène gazeux ou liquide viennent également de voir le jour, en particulier en Allemagne en Islande et au Japon. [4] 14 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs 1.3. Principe de fonctionnement : Dans la pratique, la pile est constituée d’un grand nombre de modules qui sont raccordés électriquement en parallèle ou en série. Les gaz (carburant et comburant) doivent être alors distribués à chacun de ces modules selon le schéma de principe montré à la figure 1.1 [5] Figure 1.1: Schéma de principe d’un assemblage de cellules élémentaires Cathode/Électrolyte/Anode et inter connecteurs. Les électrodes sont exposées à un flux de gaz qui leur fournit l’apport en carburant et en oxydant, soit l’hydrogène et l’oxygène, respectivement. Les électrodes doivent être perméables à ces gaz et elles possèdent donc une structure poreuse. La structure et la composition des électrodes peuvent être complexes et requièrent donc d’être optimisées pour des applications pratiques. L’électrolyte, pour sa part, doit posséder une perméabilité aussi faible que possible aux gaz. Pour les piles à combustible avec un électrolyte conducteur de protons (PEMFC), l’hydrogène est oxydé à l’anode et les protons sont transportés à travers l’électrolyte vers la cathode selon la réaction : 2 2 (1-1) Et à la cathode, l’oxygène est réduit selon la réaction : 4 2 (1-2) Les électrons circulent par le circuit externe durant ces réactions. Une fois arrivés à la cathode, les protons se recombinent avec les ions oxygène pour former de l’eau selon la réaction: 2 H O H2O (1-3) Par conséquent, le produit de cette réaction est l’eau qui est produite à la cathode. L’eau peut être produite à l’anode si un électrolyte conducteur d’anions est utilisé à la place, ce qui est le cas dans les piles à haute température. 15 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs En théorie, toute substance pouvant être oxydée continuellement (comme un fluide) peut être utilisée et consommée comme un carburant à l’anode d’une pile à combustible. De la même façon, l’oxydant peut être n’importe quel fluide capable d’être réduit avec un rendement suffisant. L’hydrogène est considéré comme un carburant de choix pour beaucoup d’applications, grâce à sa grande réactivité lorsqu’il est utilisé avec un catalyseur adéquat. Il a également l’avantage de pouvoir être produit à partir d’hydrocarbures et il a une grande densité d’énergie lorsqu’il est stocké sous forme liquide. De la même façon, l’oxydant le plus commun est l’oxygène gazeux, généralement l’oxygène de l’air qui a l’avantage d’être facilement disponible et peu onéreux. 1.4. Les différents types de piles à combustible : Les piles à combustible sont généralement classifiées par le type d’électrolyte utilisé. Une exception dans cette classification est la pile de type DMFC (Direct Methanol Fuel Cell) qui est en fait une PEMFC, mais utilisant comme carburant du méthanol qui est directement envoyé à l’anode. Une autre caractéristique utilisée pour classifier les piles à combustible est leur température de fonctionnement, on distingue ainsi les piles à basse température et les piles à haute température : Les piles à basse température sont : • les piles alcalines ou AFC (Alkaline Fuel Cell). • les piles à membrane échangeuse de protons ou PEMFC, • les piles à méthanol direct ou DMFC. • les piles à acide phosphorique ou PAFC (PhosphoricAcid Fuel Cell). Les piles à haute température fonctionnent entre 600 et 1000 °C. Deux types ont été développés, soit : • les piles à carbonates fondus ou MCFC (Molten Carbonate Fuel Cell) . • les piles à oxyde solide ou SOFC (Solid Oxide Fuel Cell). Le tableau 1 récapitule les différents types de piles avec leurs caractéristiques respectives. [6] 16 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Tableau 1.1: Comparaison des différents types de piles à combustible. 1.4.1. La pile alcaline (AFC) : Les piles AFC ont l’avantage d’avoir le meilleur rendement de toutes les piles à combustible, mais elles travaillent correctement seulement en utilisant des gaz très purs ce qui est considéré comme un inconvénient majeur pour de nombreuses applications. Cette pile se retrouve également à bord des vaisseaux spatiaux. Fonctionnant à des températures variant de 120 à 150°C, les réactions mises en jeu sont les suivantes [6] : À l’anode, avec un catalyseur au nickel ou au platine-palladium, on a la réaction : 2 H2 + 4 HO- → 4 H O + 4 e2 (1-4) Et à la cathode, avec un catalyseur à l’oxyde de nickel, à argent ou au platine-or, on a la réaction : O2 + 4 e- + 2 H2O → 4 (1-5) Dans ce cas, l’électrolyte utilisé est une solution de KOH (généralement en concentration de 30 à 40%), qui est un électrolyte conducteur d’hydroxyde (OH-). Comparé aux piles à électrolyte acide, cet électrolyte a l’avantage, d’accélérer la réduction de l’oxygène, ce qui en fait un système intéressant pour certaines applications spécifiques. 17 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs L’électrolyte peut réagir avec le dioxyde de carbone pour former un composé de carbonate, ce qui réduit énormément le rendement de la pile à combustible. En effet, le CO2 contenu dans l’air réagit avec l’électrolyte dans la réaction suivante [6] : + 2 → + (1-6) Les catalyseurs sont habituellement une combinaison de nickel et d’un métal inactif, comme l'aluminium, permettant ainsi de réduire le coût global du système. Le magnésium métallique ou des composés de graphite sont utilisés pour les plaques bipolaires qui sont les connecteurs permettant de construire un assemblage (ou Stack) en reliant plusieurs piles en série. 1.4.2. La pile à acide phosphorique (PAFC) : La pile à combustible à acide phosphorique est le système le plus avancé dans le développement et la commercialisation. Elle est principalement utilisée pour des applications stationnaires, en tant que générateur électrique. Des centrales électriques de type PAFC, ont été installées dans différents endroits dans le monde pour fournir de l’électricité, du chauffage et de l’eau chaude à certains villages, usines ou hôpitaux. Les avantages des PAFCs sont sa facilité de fabrication, sa stabilité thermique et chimique et la faible volatilité de l’électrolyte aux températures de fonctionnement (entre 150 et 220°C). Ces facteurs ont facilité le développement commercial de ce type de système. Les réactions qui se produisent dans une PAFC sont les mêmes que dans le cas de la PEMFC, avec des températures de fonctionnement variant de 150 à 220°C, on a donc [6] À l’anode: 2 4 H 4 e (1-7) 4 H 4 e → 2 (1-8) Et à la cathode: Dans le cas de la PAFC, l’électrolyte est de l’acide phosphorique (aussi un électrolyte conducteur de protons), un liquide, alors qu’il s’agit d'un polymère solide dans le cas de la PEMFC. Au début du développement des PAFCs, on a utilisé l’acide phosphorique en solution afin de limiter la corrosion de certains constituants de la pile. Mais avec les progrès faits dans les matériaux utilisés pour la construction des piles, la concentration en acide est maintenant de 100%. Comme dans le cas des PEMFCs, cette pile utilise des électrodes de carbone, avec un catalyseur à base de platine, qui permettent la diffusion des gaz. Les plaques bipolaires sont deux plaques poreuses séparées par une mince feuille de graphite pour former un substrat côtelé dans 18 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs lequel l’électrolyte peut être stocké. On procède actuellement à l’essai d’autres catalyseurs pour ce type de piles à combustible: fer-cobalt, titane, chrome, zirconium. [6] 1.4.3. La pile à méthanol direct (DMFC) : Il ne faut pas confondre cette pile avec les piles qui utilisent du méthanol (ou éthanol) comme source d’hydrogène par le reformage externe (la pile à méthanol indirect). La DMFC est une PEMFC utilisant du méthanol comme carburant, le méthanol est alors directement en contact avec l’anode, à laquelle les réactions suivantes se produisent (à des températures de fonctionnement ne dépassant jamais 80°C) [6]: À l’anode on a: + → 6 + 6 e- + (1-9) Et à la cathode on a: + 6 + 6 e- → 6 (1-10) Il est important de noter que dans une DMFC, ce sont les protons qui se déplacent de l’anode à la cathode et non les molécules de méthanol. Tout commet le cas chez la PEMFC, cette pile à combustible utilise un électrolyte polymérique échangeur d’ions, cependant ces membranes ne sont pas avantageuses pour bloquer le passage du méthanol. Le mouvement des protons dans la membrane est associé à la teneur en eau de la membrane. Le méthanol et l’eau ayant des propriétés comparables (moment dipolaire), les molécules de méthanol sont aussi bien transportées vers la cathode que les molécules d’eau par un processus de drag osmotique. A la cathode, le méthanol cause un mélange de potentiels dû à l’interférence entre les réactions d’oxydation du méthanol et de réduction de l’oxygène. Cela a pour effet une baisse des performances de la pile. La traversée du méthanol à travers la membrane dépend de plusieurs facteurs, les plus importants étant la perméabilité (et donc proportionnel à l’épaisseur) de la membrane, la concentration en méthanol, la température de fonctionnement, et les performances de l’anode elle-même. La membrane est un facteur très important dans le problème de la traversée du méthanol ; une membrane fine permet d’avoir une résistance de la pile moins importante, mais elle tend à avoir une plus grande perméabilité au méthanol. Une membrane épaisse est donc avantageuse dans le cas des piles au méthanol. 19 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Les plaques bipolaires sont faites de graphite, de métal ou de matériaux composites. Le catalyseur à l’anode est composé d’un mélange de ruthénium et de platine qui empêche l’empoisonnement par le monoxyde de carbone. 1.4.4. La pile à oxyde solide (SOFC) : Le principe de fonctionnement des SOFCs est basé sur le mécanisme suivant: l’oxygène est dissocié à la cathode en O2-, puis l’anion migre à travers l’électrolyte conducteur ionique à haute température et va se combiner à l’anode avec l’hydrogène, ou le monoxyde de carbone, pour former de l’eau et libérer des électrons. Les réactions mises en jeu sont les suivantes [6]: À l’anode, avec un catalyseur au cermet de zirconium et nickel on a la réaction: 2 + 2 → 2 + 4 e- (1-11) Ou: 2 CO + 2 → 2 + 4 e- (1-12) Et à la cathode, dans les deux cas, à l’aide d’un catalyseur au manganite de luthane dopé au strontium, on a la réaction: + 4 e- → 2 (1-13) La caractéristique principale des SOFCs réside donc dans leur haute température de fonctionnement (600 à1 000 °C) nécessaire à l’obtention d’une conductivité ionique suffisante de l’électrolyte céramique. Cette température présente un double avantage. Elle permet d’abord l’utilisation directe d’hydrocarbures, qui pourront être facilement reformés en se passant de catalyseur à base de métaux nobles. Elle produit d’autre part une chaleur élevée facilement exploitable en cogénération, le rendement pouvant atteindre ainsi 80%. Mais elle présente également un inconvénient, la mise en température est longue et complique toute utilisation à cycles courts et répétitifs (comme dans le cas des transports). Pour ces raisons, la technologie SOFC se prête particulièrement bien à la production d’électricité décentralisée et à la cogénération (domaines couvrant des puissances allant de 1 kW à quelques dizaines de MW). Grâce à son fort rendement et sa capacité potentielle à fonctionner directement avec des hydrocarbures liquides, elle trouvera également un débouché dans la propulsion navale, voire terrestre (trains, camion…).La mise au point de ce type de pile implique, de par cette haute température de fonctionnement, la résolution de problèmes thermomécaniques de tenue de matériaux assez complexes, ainsi que d’assemblage et d’étanchéité. 20 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Les SOFCs peuvent être de conceptions planes, monolithiques et tubulaires, et utiliser de l’acier inoxydable, de l’acier austénitique, des matériaux céramiques selon les températures de fonctionnement et l'électrolyte désiré. 1.4.5. La pile à carbonates fondus (MCFC) : Le développement des piles à combustible à carbonates fondus a débuté dans le milieu du vingtième siècle. Les avantages et les inconvénients de ce type de pile sont sensiblement les mêmes que dans le cas des SOFCs. La température élevée améliore énormément la cinétique de la réaction de réduction de l’oxygène et rend ainsi inutile l’utilisation de métaux nobles comme catalyseurs. Les systèmes à base de piles MCFC peuvent atteindre des rendements supérieurs à 50%, et supérieurs à 70% lorsqu’ils sont combinés à d’autres générateurs. De plus, les MCFCs peuvent utiliser une large gamme de carburant (grâce au reformage interne), et ne sont pas sensibles à la contamination par CO ou CO2 comme c’est le cas pour les piles à basses températures. Les réactions ayant lieu dans ce type de piles sont les suivantes [6]: À l’anode, avec un catalyseur fait d'un alliage nickel-chrome/ nickel-aluminium, on a la réaction: 2 + 2 → 2 + 2 + 4 e- (1-14) Et à la cathode, avec un catalyseur d’oxyde de nickel, on a: + 2 + 4 e- → 2 (1-15) Ici, du dioxyde de carbone et de l’oxygène sont consommés à la cathode et l’ion de carbonate ( ) voyagede la cathode à l’anode. L’électrolyte est fait d’un mélange de carbonates de métaux alcalins (carbonates de lithium, de potassium et de sodium) retenus par une matrice céramique d’oxyde d’aluminium et de lithium (LiAlO2). Les plaques bipolaires sont faites d’acier inoxydable recouvert de nickel du côté de l'anode. Le choix des matériaux est extrêmement important, en raison de la nature hautement corrosive de l’électrolyte et de la température de fonctionnement très élevée. 1.4.6. Piles à membrane électrolyte polymérique (PEMFC) : Ce type de pile qu’on va étudier dans notre thèse a été mis au point pour les missions spatiales Gemini de la NASA dans les années 1960, mais fût ensuite vite remplacé par des AFCs, faute de rendement suffisant. 21 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Cette technologie a connu des progrès énormes dans les années 1980, notamment avec l’arrivée de nouvelles membranes de types Nafion (fabriquées par la société Dupont de Nemours), permettant d’envisager le recours à la technologie des piles à combustible pour la généralisation des applications. La PEMFC fonctionne à une température d’environ 80°C, de façon à maintenir l’eau à l’état liquide dans la membrane. Les réactions suivantes se produisent : À l’anode, on a : 2 → 4 H+ + 4 e- (1-16) O2 + 4 H+ + 4 e- → 2 (1-17) Et à la cathode, on a: L’électrolyte est une membrane polymérique mince qui permet le passage des protons (H+). Un catalyseur à base de platine est utilisé aux électrodes. Le monoxyde de carbone peut être absorbé sur ce catalyseur s’il n'est pas éliminé pendant le procédé de purification, d’où une diminution de l’efficacité de la pile à combustible. De nombreux centres de recherche sont à la recherche de catalyseurs plus robustes et moins chers, et d’électrolytes polymériques échangeur d’ions plus efficaces et également moins coûteux. Les plaques bipolaires peuvent être faites à partir de feuilles de graphite, de composites ou de métaux à base de carbone. Nous verrons les caractéristiques de cette pile plus en détail au chapitre suivant (chap. 2). 1.5. Description générale d’une pile PEMFC: Une PEMFC s’insère dans un système complexe de stockage et de gestion des combustibles : système de stockage, compresseurs, échangeurs, circuit de régulation en température, système d’humidification,... Le cœur de pile est lui constitué d'une membrane protonique et de deux électrodes formant un assemblage membrane - électrodes (MEA : Membrane Electrodes Assembly) ainsi que de deux plaques bipolaires assurant l’approvisionnement en combustible, comme montré sur la figure 1.2. [7] 22 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Figure 1.2 : Pile à Combustible à Membrane Echangeuse de Proton (PEMFC). Le cœur d’une cellule PEMFC est constitué d’un film mince (de 10à 200 micromètre)d’électrolyte solide polymère(membrane protonique )sur lequel sont pressées des deux côtes les structures d’électrodes (anode à combustible et cathode a oxygène)constituant un assemblage membrane –électrode (AEM). Un élément délivre une tentions comprise entre 0.9 et 0.5 V, selon la densité de courant le traversant, si bien que les AEMs séparés par des plaques bipolaires sont empilés en série afin d’obtenir la tension nominale d’un système PAC de puissance .les électrodes sont constituée de deux couches :une couche active composé de catalyseur et l’électrolyte ,en contact avec la membrane et la couche de diffusion obtenue par dépôt de carbone et de polymère hydrophobe, sur un support en fibre de carbone .[7] 1.5.1. La membrane protonique : La membrane polymère protonique d’une PEMFC doit posséder une forte conductivité protonique, une faible conductivité électronique, une forte imperméabilité vis-à-vis de l’hydrogène, de l’oxygène, de l’azote et une haute stabilité thermique et temporelle tout en restant relativement bon marché. Bien qu’il existe une multitude de membranes différentes, elles peuvent être classées en 5 catégories [8] : • les membranes perfluorées, • les membranes partiellement fluorées, • les membranes non fluorées, 23 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs • les membranes composites non fluorées, • les membranes hybrides organiques/inorganiques Les membranes perfluorées sont les plus répandues du fait de leur forte stabilité en environnement oxydant ou réducteur et de leur bonne conductivité protonique qui peut atteindre 0,2 S/cm. Cependant, ces membranes sont assez chères (1 m² _ 700 US$), elles peuvent désorber des gaz toxiques (à des températures supérieures à 150°C) et doivent être hydratée en permanence pour un meilleur fonctionnement. [8] Le premier modèle qui reste aujourd'hui de référence est celui de la firme Dupont de Nemours: le Nafion (Perfluorosulfonate – PFSA) découvert en 1960. Les performances internes de conductivité de ces membranes sont dues aux groupes éther perfluorovinyle terminés par un groupe sulfoné SO3H qui ont été incorporés à une longue chaîne tetrafluorethylène (voir figure 1-4). Dans cette membrane, les ions négatifs SO3- sont retenus immobiles dans la structure carbonée. Seuls les ions hydrogène H+ sont mobiles et libres de transporter la charge positive à travers la membrane via les groupements SO3-, de l'anode vers la cathode. Plusieurs modèles élaborés ont été proposés pour décrire précisément la morphologie de la membrane Nafion tel que celui montré sur la figure 1.3. [8] Figure 1.3 : Structure chimique du Nafion Dans ce cas, un réseau de clusters hydrophiles composés des groupes SO3- est contenu dans une matrice carbonée hydrophobe. Les modèles se différencient principalement par la taille des clusters et leur distribution. Il existe également d’autres membranes commerciales telles que le Flemion et l’aciplex. Toutes leurs propriétés dépendent fortement des conditions de fonctionnement. Ainsi, la conductivité ionique de la membrane varie avec sa température et son hydratation : celle-ci doit toujours rester saturée en eau pour permettre le déplacement des ions H+. La membrane va aussi gonfler lorsqu’elle sera en fonctionnement : typiquement +14% en épaisseur et +15% en élongation à 100°C avec une humidité relative de 50%. Ces membranes Nafion fonctionnent à une température comprise entre 60 et 90°C et à des pressions de 1 à 5 bars. Dans ces conditions, elles se montrent très stables et résistantes, ce qui permet d'atteindre des durées de vie de 3 000 à 4 000 h pour un fonctionnement en condition transport. [8] 24 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs A des températures supérieures à 90°C, l’eau s’évapore et les protons ne peuvent plus migrer au sein de la membrane, les performances de la membrane commencent donc à se dégrader. Des recherches sont menées pour augmenter ces températures de fonctionnement ce qui permettrait d'augmenter l'activité des catalyseurs, d'améliorer le rendement thermique du système en permettant d'exploiter la chaleur des gaz en sortie de pile comme avec un système de cogénération. Une solution actuellement à l'étude est celle des membranes polyimides sulfonées, pouvant résister à de plus hautes températures. J. Durand et S. Rouades de l’Institut Européen des Membrane de Montpellier travaillent également sur une toute nouvelle membrane déposée par procédé plasma à partir d’acide triflique et de styrène. Ces deux types de membrane ont des performances comparables à celles du Nafion et peuvent résister à des températures avoisinant 120°C. 1.5.2 Les électrodes : Les électrodes doivent permettre plusieurs types de transport : la diffusion des combustibles gazeux (ou liquide en DMFC), l’évacuation de l’eau produite, la migration des protons et des électrons entre les sites catalytiques des deux électrodes via un polymère protonique pour les protons et via les particules de carbone, le support carboné et le circuit électrique extérieur pour les électrons. On sépare généralement les électrodes en trois [8] : • la couche catalytique • la couche de diffusion • le support carboné (backing). Parce que toutes les réactions électrochimiques se produisent dans la couche active, les performances d’une pile à combustible dépendent largement de son optimisation. Cette couche doit présenter une grande surface spécifique pour augmenter les vitesses de réaction électrochimique en favorisant la dispersion du catalyseur, une bonne conductivité électronique et protonique pour faciliter le transport des protons et des électrons, être hydrophobe pour évacuer l’eau produite à la cathode nécessaire à l’hydratation de la membrane, être poreuse et avoir une très bonne stabilité mécanique dans un environnement corrosif (espèces oxygénées et acidité de la membrane). En conséquence, cette couche contient non seulement le catalyseur dispersé en général sur des particules de carbone, mais également du PTFE hydrophobe (téflon) car son prix est assez faible et un ionomère protonique, identique ou compatible avec la membrane pour assurer le transport des protons de H+ vers la membrane. La difficulté consiste alors à optimiser la structure sur une épaisseur qui varie de 400 nm à 20 µm selon les techniques d’élaboration 25 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs employées. Quant à la couche de diffusion, son rôle est d’approvisionner la couche active en réactif et de contribuer à l’évacuation des produits des réactions, notamment l’eau dans le cas d’une PEMFC fonctionnant en H2/O2 purs. A ce titre, elle contient généralement des particules de PTFE (100 – 200 nm).[9] 1.5.3 Les composants élémentaires de l’électrode : • Le catalyseur : Dans une PEMFC, comme dans toutes les piles à basse température (PAFC, AFC), le platine et ses alliages sont toujours considérés à ce jour comme les meilleurs catalyseurs pour l’oxydation de l’hydrogène (ou le méthanol) et surtout pour la réduction de l’oxygène. Pour bien comprendre comment agit le platine dans le cas de l’oxydation de l’hydrogène et de la réduction de l’oxygène, voici les principales réactions se produisant de part et d’autre de l’électrolyte : A l’anode [10]: 2 2é (1.18) 2é 2 2 (1.19) La première réaction est une étape relativement longue d'adsorption et de dissociation. A la cathode, la réduction de l’oxygène est considérablement plus complexe à cause : • de la liaison de forte énergie O-O, • de la formation d’espèces intermédiaires relativement sables Pt-O et Pt-OH, • de la possible formation de espèce partiellement oxydée. • de la mise en jeu de 4 électrons (donc quatre étapes), Voici ces 4 réactions : (1.20) (1.21) (1.22) (1.23) En résumé : 4 4 2 (1.24) Outre la nature du catalyseur, la morphologie et la dispersion du catalyseur doivent être optimisées afin d’augmenter sa surface catalytique (appelée également surface active),directement responsable des performances globales de la pile. Il se présente donc en général sous la forme de nanoparticules dispersées sur de la poudre de carbone possédant également une grande surface spécifique. Cependant, si ces nanoparticules sont trop petites, leur 26 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs surface sera trop petite pour adsorber l’oxygène et tous les autres composés oxygénés intermédiaires et la réaction ne pourra se produire convenablement. La taille optimale des particules de platine se situe entre 2 et 4 nm pour une efficacité catalytique maximale. Lorsque la pile est directement alimentée par un biocombustible tel que le méthanol dans une DMFC (Direct Methanol Fuel Cell), la vitesse de réaction de l’oxydation est très faible notamment à cause de l’empoisonnement de la surface des sites actifs du platine par le CO (la liaison Pt-CO est plus forte que la liaison Pt-H). En conséquence, l’oxydation du méthanol peut seulement se produire une fois que le CO adsorbé est oxydé, ce qui mène à de fortes surtensions locales et donc à une diminution du potentiel de la pile. Pour lutter contre cet empoisonnement, deux méthodes peuvent être employées. Pour oxyder le méthanol ou l’hydrogène en présence de monoxyde de carbone, La première solution consiste à utiliser un catalyseur binaire ou tertiaire à base de platine. Mehta et Cooper ont fait un inventaire de tous les catalyseurs métalliques pouvant être utilisé en anode. A ce jour, il a été démontré que les catalyseurs Platine/Ruthénium sont les plus actifs pour l’oxydation du méthanol. L’utilisation de ce catalyseur pour les PEMFC a été pour la première fois proposée dans les années 80. Le potentiel de la pile peut ainsi atteindre 0,65 V à 500 mA/cm² avec une charge catalytique PtxRuy (ou x et y les concentrations atomiques respectives du platine et du ruthénium sont de l’ordre de 0,5) de 1 mg/cm² quand 250 ppm de CO était ajouté à l’hydrogène. Alors que le potentiel chute à 0,2 V lorsque le platine (0,1 mg/cm²) est utilisé seul dans les mêmes conditions. A titre de comparaison, la densité de courant à 0,6 V pour une PEMFC peut atteindre 1 A/cm² Trois hypothèses sont avancées pour expliquer cette tolérance du catalyseur PtRu au CO [10] : • CO est adsorbée par les radicaux OH à la surface du ruthénium, • l’énergie de liaison Pt-CO diminue en présence du ruthénium, • une combinaison de ces deux effets, conduisant à la réaction globale : (1.25) La seconde solution proposée dans les années 90 réside en l’ajout de quelques pourcents d’oxygène dans l’hydrogène contaminé par le CO. Cet ajout permet d’oxyder rapidement le CO adsorbé à la surface du platine. Ainsi avec seulement 2 % d’oxygène, les performances de la pile chargée en platine sous hydrogène et 100 ppm de CO sont similaires à celles obtenues sous hydrogène pur. Cependant, cette méthode ne peut être utilisée avec desfortes concentrations de 27 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs CO car cela nécessiterait d’augmenter le pourcentage d’oxygène dans l’hydrogène, d’où un risque d’explosion. Elle n’est donc pas utilisée en DMFC[10]. • Les plaques bipolaires Ces plaques sont généralement réalisées en graphite haute densité. Elles servent à assurer la distribution des gaz et l'évacuation de l'eau: pour cela, l'une des faces est parcourue de microcanaux de dimensions de l'ordre de 0,8 mm. Mais ce sont aussi des collecteurs de courant. Les électrons produits par l'oxydation de l'hydrogène traversent le support d'anode puis la plaque, passent par le circuit extérieur et arrivent du côté de la cathode. Dans un Stack (empilement de cœur de pile), ces plaques bipolaires permettent aussi de séparer les différents assemblages. Outre les contraintes au niveau de la conductivité, elles doivent présenter une bonne stabilité face aux réactifs (corrosion acide) ainsi qu'une très faible perméabilité à l'hydrogène [10]. Parallèlement, cet ensemble doit être léger afin de limiter le poids total de la pile. Afin de permettre une distribution optimale des combustibles, la forme des canaux doit être étudiée. Il ne doit y avoir aucun endroit de la plaque où la distribution de la vitesse du combustible est nulle afin que toute la surface de l’assemblage membrane électrode soit utilisée. Les canaux doivent donc être usinés avec soin, d'où une fabrication délicate et des prix élevés. Les recherches se portent donc à la fois sur l'utilisation d’autres matériaux que le graphite relativement cher (tel que de l’inox, des résines thermodurcissables, composite inorganique, des mousses métalliques), sur la forme des canaux (généralement serpentin pour les gaz) ainsi que sur la mise en place de procédés de fabrication plus simples [11]. Figure 1.4 : Plaque bipolaire graphite à serpentin. 28 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs 1.6. Applications du PEMFC : Il y a aujourd’hui trois grands domaines dans lesquels on promet un brillant avenir à la pile à combustible : le portable, le transport et le stationnaire.[12] 1.6.1. Le transport : C’est le domaine d’application qui est à l’origine du développement de la pile à combustible à partir du début des années 90. Dans ce domaine, de nombreux prototypes ont vu le jour depuis 1993, tous de type PEMFC, parmi lesquels: • le canadien Ballard en collaboration avec DaimlerChrysler, le pionnier, avec 6 bus (pile de 200 kW) testés pendant deux ans à Vancouver et à Chicago, puis une flotte de 30 bus en place depuis 2003 dans 10 villes européennes, dans le cadre des programmes européens CUTE et ECTOS et maintenant Hy Fleet et CUTE 6 autres dans le cadre du programme australien et d’une petite flotte à Pékin depuis la fin 2005. • l’allemand Daimler (ex DaimlerChrysler), qui a réalisé 60 exemplaires de la F-Cell construits sur une base Class A, en 2005, et qui en développe une nouvelle série sur la base de la Class B. • Les américains General Motors (avec ses prototypes les plus récents HydroGen3, et Sequel en 2005) et Ford (avec ses prototypes FCV Hybrid sur base Focus) • les japonais Toyota (avec ses prototypes FCHV et ses concept-car FINE-X et FINE-T en 2006), Nissan associé à Renault (avec ses prototypes X-Trail), Honda (avec ses prototypes FCX) • Le coréen Hyundai, avec son prototype Santa Fé FCEV et Tucson 4x4 puis i-Blue en 2007, • Le français PSA qui a présenté ses prototypes Taxi à la mi-2001, puis H2O et Quark. • Le Chinois SAIC avec ses prototypes Start 1, 2, 3 et Shanghai en 2007 La plupart de ces constructeurs ont commencé à mettre en place des mini-flottes de 5 à 60 véhicules dès 2003, mais n’envisagent pas de construction en série avant 2015 – 2020, au mieux. Le combustible utilisé jusqu’ici est de l’hydrogène stocké à bord sous pression (350 bars puis 700 bars) dans des réservoirs en composite, extrêmement légers. Par ailleurs, il faut aussi noter un intérêt croissant de constructeurs navals (navires civils et militaires) pour la pile PEMFC pour les sous-marins (chantier allemand DWV et espagnol Navantia), et la pile MCFC pour les navires côtiers. 29 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Figure 1.5 Prototype du tramway fabriqué par BOMBARDIER avec l’utilisation du Supercondensateur comme alimentation secondaire 1.6.2. Le stationnaire : Compte tenu des nouvelles lois sur la déréglementation du secteur électrique et des tendances vers la décentralisation de la production d’énergie électrique, ce secteur commence à intéresser de nombreux industriels, en particulier au Japon et aux USA. Dans ce domaine, l’activité est centrée sur deux grands domaines d’applications: la production collective (les puissances mises en jeu sont dans la gamme 200 kW) et la production individuelle (les puissances mises en jeu sont dans la gamme 1-5 kW) [13]. Dans le premier domaine, on trouve essentiellement l’activité de UTC Power (USA) avec ses piles PAFC PureCellTM200 de 200 kW dont plus de 270 exemplaires ont été vendus dans le monde à la fin 2007. Fuel Cell Energy (USA) avec ses piles MCFC dans l gamme 300 – 3000 kW, dont plus de 40exemplaires ont déjà été vendus. Dans le deuxième domaine de la production individuelle (habitat), plusieurs projets sont en cours de réalisation [13]: Le plus important est un programme de test en vraie grandeur qui a démarré en 2005 au Japon avec plusieurs industriels : 400 installations fonctionnent en site réel et font l’objet d’un suivi technique. 30 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Ces piles sont toutes alimentées en combustible fossile (généralement le gaz naturel ou kérosène). 1.6.3. Le portable : Dans cette famille on inclut essentiellement le téléphone mobile (qui consomme une puissance de l’ordre de 100mW) et l’ordinateur portable (qui consomme une puissance de l’ordre de 20 W). Ces deux applications connaissent une très forte croissance, mais sont de plus en plus handicapées par l’autonomie de leur batterie, même la plus performante comme la batterie lithium-ion. Cette dernière atteint aujourd’hui une énergie spécifique de l’ordre de 130 à 150 Wh/kg, qui n’augmentera probablement plus significativement et qui laisse classiquement quelques jours d’autonomie à un téléphone et environ 3 heures à un ordinateur portable. Or les clients demandent 5 à 10 fois mieux[13]. La solution qui apparaît et qui fait l’objet de recherches importantes, essentiellement aux USA5, au Japon6, en France et en Corée7, est une micro-pile à combustible de type PEMFC ou DMFC, généralement couplée à une batterie Li-ion comme chargeur. L’autonomie ne sera alors limitée que par la taille du réservoir (hydrogène ou méthanol) : on rechargera son portable comme on recharge un briquet ou un stylo à encre, en quelques secondes, et chaque recharge donnera 2 à 3 fois plus d’autonomie qu’une batterie actuelle…pour le même encombrement ![11] Figure.1.6. micro piles a combustible élaboré par la technique des couches mince L’engouement pour ce secteur est tel qu’aujourd’hui de nombreux congrès internationaux ne traitent que de ce sujet ; on en est actuellement au stade des prototypes préindustriels et le premier produit commercial est apparu début 2008 avec le chargeur de batteries 24-7 Power Pack d’une puissance de 1 Watt sous 3,6 – 5,5 Volt, de l’américain Medis Technologies Ltd. qui assure 30 heures d’utilisation d’un téléphone portable. 31 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs 1.7. Les supercondensateurs : Comme il a été signalé auparavant, les supercondensateurs sont utilisé dans diverses application pour lesquelles les demandes de puissances instantanées sont élevées et rapides. Dans ce qui suit nous faisons connaissances avec ces nouveaux composants très utilisé : 1.7.1. Principe de fonctionnement : Dans un condensateur, l’énergie emmagasinée est liée à la valeur de C et à la tension de service [14] : # Où ! " ! $ • S : surface en regard. • D : épaisseur diélectrique. • ! " : la permittivité de vide • ! : la permittivité relative de diélectrique. Un supercondensateur se présente sous la même forme qu’un (1.26) condensateur électrochimique classique à la seule différence qu’il ne possède pas de couche diélectrique dans sa partie électrolytique liquide (Figure 1.7).il peut être schématisé par deux capacités connectées par une résistance associée à l’électrolyte. Figure.1.7 : Schéma de principe d'un supercondensateur 32 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Le principe générale de fonctionnement des Supercondensateur est basé sur la formation d’une double couche électrochimique à l’interface d’un électrolyte et d’une électrode de grande surface spécifique polarisable .l’application d’une différence de potentiel aux bornes du dispositif complet résulte le stockage électrostatique de charges aux deux interfaces électrodesélectrolyte. 1.7.2. Les différents éléments du supercondensateur : Un supercondensateur est composé de deux électrodes, et d’un électrolyte et d’un isolant (séparateur) comme montre la figure suivante [14]: Figure.1.8 : différents éléments du supercondensateur 1.7.2.1.Electrodes : Selon le type de matériaux Il existe différents types d’électrodes polarisables. En particulier : • les charbons actifs • les fibres de tissu activé 1.7.2.2.Les charbons actifs : Le charbon actif est un composé carboné, ayant des surfaces spécifiques comprises entre 100m2/g et2500m2/g. l’augmentation du surface possède deux avantages • la résistance est plus faible 33 Chapitre 1 • généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs les caractéristiques électrochimiques meilleures lorsque la taille des pores sont adaptée à la taille de l’ion actif dans la double couche dont le type des pores est cylindrique • un taux d’impuretés métalliques trop important (>100ppm) entraîne une autodécharge importante. La figure suivante montre la structure carbonée de base [16] : Figure.1.9 : Structure microscopique d’une électrode au charbon actif (types de pore cylindrique) 1.7.2.3.Les tissus actifs : Ce sont des produits basés sur l’utilisation de fibres polymères .Les surfaces spécifiques actives atteignent là encore 2000 m2/g. Par rapport aux charbons actifs, ces produits présentent des porosités bien supérieures, une meilleure conductivité électronique avec moins d’impuretés. Le seul désavantage de ce type d’électrode est le coût très supérieur par rapport à la technologie basée sur les charbons actifs. La figure suivante montre la structure d’un tissu activé [16]: Figure.1.10 : Structure microscopique d’un tissue actif 1.7.2.4.L’électrolyte : Selon la conductivité et le potentiel maximal supporté par l’électrolyte se base le choix de l’électrolyte. Il existe deux types d’électrolyte : 34 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs a) L’électrolyte aqueux : Comme H2SO4 ou KOH qui possèdent un domaine de potentiel limité, mais une conductivité élevée. b) L’électrolyte organique : Tel que le Carbonate de Propylène avec un domaine de potentiel plus élevé mais une conductivité plus faible. L’électrolyte peut être liquide ou polymère (plastique ou gel). Afin d’obtenir des densités de puissances importantes, la technologie film mince-électrolyte liquide semble la mieux adaptée. 1.7.2.5. Le séparateur : Est une membrane isolante poreuse aux propriétés spécifiques. Il doit faciliter le passage des ions de l’électrolyte et assurer une isolation électronique entre les deux électrodes imprégnées d’électrolyte. Il est souvent à base de polyéthylène et de polypropylène (le Celgard est largement utilisé). 1.7.2.6. Collecteur de courant Ils doivent être d’épaisseurs minimales afin de limiter le plus possible leur contribution à la densité d’énergie et la densité de puissance. 1.8. Comparaison supercondensateurs-batteries : Les supercondensateurs ont plusieurs atouts pour les applications de traction électrique. Leur utilisation comme système de puissance secondaire permet de fournir une source de puissance rapidement disponible lors des phases d’accélération et de freinage. En effet, la constante de temps des condensateurs est plus faible que celle des générateurs électrochimiques classiques (décharge possible en quelques secondes) et les supercondensateurs sont capables de fournir une puissance importante sur un temps très court [16]. De plus, en cas de limitation énergétique, l’utilisation d’un supercondensateur associé à une batterie permet d’augmenter la durée de vie de cette dernière en évitant les décharges profondes lors des appels de puissance. Enfin, ce genre de dispositif possède une bonne cyclabilité (plus de 5.105 cycles) et une bonne stabilité du fait de l’absence de réactions électrochimiques aux électrodes. Le tableau suivant nous donne une comparaison entre les trois systèmes de stockage. 35 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs Tableau1.2.comparaison des différents éléments de stockage[16] 1.9. Les différentes familles des Supercondensateurs : Deux grandes familles de Supercondensateur sont en concurrence : elles se différencient par leurs matériaux d’électrodes et leurs électrolytes [16]. Tableau1.3.Les différents familles des supercondensateurs 36 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs 1.10. L’intégration de micro-supercondensateurs : La première intégration sur silicium a été réalisée par Yoon et al. en 2001, avec un empilement d’électrodes RuO2 séparée par une couche LiPON (verre conducteur ionique) qui sert d’électrolyte solide (classiquement utilisé pour les microbatteries) [17]. • En 2003 Cette technique a été améliorée par la même équipe en utilisant des électrodes RuO2/W , plus perméables à l’intercalage des ions Li+. • En 2006, Lee et al. ont proposé une technique similaire mais où Ta2O5 (utilisé habituellement comme diélectrique dans les condensateurs) joue le rôle d’électrolyte solide du fait de sa bonne conductivité ionique. • En 2010, Liu et al. ont proposé des micro-supercondensateurs dont les électrodes sont des nanofils de RuO2 par électrodéposition suivie d’un reactive sputtering, et ils atteignent 21,4 mF/cm2 à 50 mV.s-1. Ils ont également mesuré la capacité pour des vitesses de balayage plus élevées, jusqu’à 14,9 mF/cm2 à 500 mV/s, pour des électrodes de 200 µm de large interdigitées, ce qui indique un effet positif de la structure du composant sur la densité de puissance[17]. Figure.1.11. techniques d'intégration de micro-supercondensateurs Méthode origami[17] 1.11. Supercondensateurs : avantages, inconvénients, applications courantes : Les avantages des supercondensateurs sont : • Durés de vie importante comparée aux batteries chimiques (100 000 cycles) • Densité de puissance massique élevée (2000-4000W/kg) • Capacité élevée (de quelque F à 5000F) 37 Chapitre 1 généralité sur les piles à combustible et sur les supercondensateurs • Capacité peu influencé en fonction de la température • Charge/décharge très rapide. Les inconvénients des supercondensateurs sont : • Basse énergie (de l’ordre de 10 Wh/kg) ; • Plage de tension limitée (2.5 à 2.7 V) ; • Technologie moins mûre que celle des batteries (inflammable et explosif) ; • Comportement non linéaire du composant 1.12. Applications courantes des supercondensateurs : Les supercondensateurs sont utilisés dans les applications du domaine du transport, pour la conception des véhicules électriques et hybrides, dans le but de diminuer l’émission de gaz à effet de serre et de la pollution acoustique, en améliorant l’efficacité énergétique et en minimisant le coût de transport grâce à la récupération d’énergie notamment. Deux exemples d’applications couramment envisagées sont : • De permettre le démarrage fréquent des moteurs thermiques par des supercondensateurs, en remplacement des batteries (systèmes Stop & Start…). • La traction électrique autonome entre deux stations du transport urbain. 38 Chapitre 2 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 2.1 Introduction : La modélisation des piles à combustible prend une part très importante dans leur Développement. Il existe ainsi un grand nombre de modèles de piles à combustible qui ont généralement chacun leurs propres spécificités et utilités suivant les phénomènes étudiés. Dans ce paragraphe, la modélisation de la tension de la pile à combustible est présentée en utilisant des équations empiriques et des lois de la physique. La tension est calculée en fonction du courant de la pile, de sa température, de la pression totale de la cathode, de la pression partielle de réactifs et de l'humidité de la membrane. La tension à vide E de la pile est calculée à partir du bilan énergétique produit par la conversion de l'énergie chimique en énergie électrique. Les trois principaux types de pertes sont ensuite présentés. 2.2 Transformation de l’énergie chimique en énergie électrique : 2.2.1. Potentiel de la pile : La pile à combustible est un dispositif qui convertit directement l'énergie chimique des combustibles en énergie électrique. Cette énergie chimique peut être calculée à partir de la variation de l'énergie libre de Gibbs [18]: E ∆ • E : tension réversible (théorique) de la pile • n : le nombre d’électron échangé • F : constant de Faraday • (2 .1) ∆ : variation d’enthalpie libre ou appelé énergie libre de Gibbs La variation d’entalhalpie libre de la réaction chimique s’écrit [18]: ∆ ∆ ∆ (2.2) Avec : • • • ∆ : variation d’enthalpie. ∆ : variation d’entropie. T : température. Toutes ces grandeurs dépendent de la température et de la pression suivant la loi de Nernst : 39 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 ∆ ∆G R T ln !" # $ (2.3) Avec : • • ∆G : Energie de Gipps standard R ; constant des gaz parfait P& , P( , )* + sont respectivement la pression d’hydrogène, la pression d’oxygène, et la pression de la vapeur d’eau. On peut donc déduire des équations (2.1) et (2.3) l’expression de potentiel réversible de la pile[19] : , , R • • • • • - ln !" # $ (2.4) , : le potentiel standard de la pile P& :La pression d’hydrogène. P( :La pression d’oxygène. )* + :La pression de la vapeur d’eau. F : la constante de Faraday (F=96.487 C), • R : la constante universelle de gaz (R= 8.314 J/K.mol), • T : la température de la cellule en °K Connaissant les paramètres standards de la pression et la température pour G, S, et Tréf ,La tension réversible est égale à la tension de Nernst, l’équation (2.4) est simplifiée comme suit[19] : 1 E Nersnt = 1.229 − 0.85.10 −3 (T − 298.15) + 4.13.10 −5 ⋅ T ln(PH 2 ) + ln(PO 2 ) 2 (2.5) 40 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 2.2.2. Le potentiel réel de la pile : À une température comprise entre 40° et 90°C environ et qui provoquent des déplacements du potentiel d'électrode, par rapport à sa valeur à l'équilibre thermodynamique on distinguent particulièrement : • les pertes d’activation (cinétique des réactions) • les pertes ohmiques. • les pertes par diffusion Figure.2.1 : Caractéristique tension-courant générale d’un PAC 2.2.2.1. Phénomènes d’activation : Les phénomènes d’activation se déroulent dans les zones actives, c’est-à-dire dans les zones de réactions. La zone active se trouve dans les électrodes poreuses. Ils sont dû à la cinétique de la réaction électrochimique d’oxydoréduction. Les pertes d’activations sont représentées par la loi de BUTLER-VOLMER et de TAFEL [14] [20]. /012 0 4 5 ln (6 ) 3- • 7012 : Perte d’activation. 6 # (2.6) 41 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 8 : Coefficient de transfert. • • R : constant des gaz parfaits. • n : nombre d’électrons échangés. • F : constante de Faraday. 9+ : Courant d’échange global. • Dans ce qui suit, on étudie séparément les pertes d’activation à chaque électrode. La surtension d’activation sera calculée par la suite en combinant les surtensions anodique et cathodique, A- Surtension d’activation cathodique : Comme l’oxydation de l’oxygène est beaucoup plus lente que la réduction de l’hydrogène, les pertes cathodiques sont plus importes que celles anodiques et peuvent être données par la relation suivante [20] : 7012 1 4 5 0 ln (6 ) :; < 6 (2.7) #= 81 : Coefficient de transfert pour la cathode dans le sens de réduction. • 9+1 : Courant d’échange ou courant d’activation cathodique. • B- Surtension d’activation anodique : Les pertes à d’activation anodique sont données par la relation suivante [20]: 7012 0 4 5 0 ln (6 ) :; 0 6 (2.8) #> 80 : coefficient de transfert pour l’anode dans le sens d’oxydation • 9+0 : Courant d’échange ou courant d’activation de l’anode • Dans les modèles semi-empirique, sont largement utilisé la loi de TAFEL sous la forme (Amphlet) [20] : [ ] Vact = − ξ1 + ξ2.T + ξ3.T.ln(CO2 ) + ξ4 .T .ln(i ) Avec : • • (2.9) /012 représente la totalité des surtensions d’activation i : est le courant de la cellule en [A] 42 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 • ζi : représentent des paramètres du modèle. Ces derniers sont calculés à partir des équations thermodynamique et électrochimique fondamentales. Le terme CO2 représente la concentration de l’oxygène dans l’interface de la couche catalytique de la cathode (mol/cm3). Il est déterminé par la relation suivante[20] : CO2 = PO2 5.08.106.e( −498 / T ) (2.10) 2.2.2.2.Phénomène ohmique : Les pertes ohmiques sont induites par les résistances internes des électrodes et la résistance de la membrane durant le passage des protons, ils dépendent de la température et de la teneur en eau de la membrane. La teneur en eau de la membrane dépend de l’humidité et des pressions des gaz réagissant [20]. L’expression de la résistance ohmique est la somme de deux résistance une concerne les électrodes, les plaque bipolaire et les connections. La deuxième concerne la membrane ou exactement le passage des protons H+ est la cause essentielle des pertes ohmiques .Le voltage ohmique est donné selon la relation [20] : Vohmic = i .(RM + RC ) (2.11) Avec : • RM : la résistance protonique de la membrane [20]. • Rc : la résistance électronique de la cellule. RM = ρM .l A (2.12) Avec : • A est la surface de la pile en [cm2] • ρM est la résistivité protonique définie par la relation suivante [21] : 2.5 2 i T i 181.6 ⋅ 1 + 0.03 ⋅ + 0.062⋅ 303 A A ρM = i T − 303 ψ − 0.634 − 3 ⋅ . exp4.18. T A (2.13) 43 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 2.2.2.3. Phénomène de concentration (transport de matière) : Les gaz H2 et O2 diffusent à travers les électrodes avant d’atteindre les zones réactives (couches de diffusion et couche actives), ou ils serrent consommés. La concentration en gaz au niveau des sites réactifs est alors inférieure à celle en amant dans les canaux et influe sur le courant de PEM. Ces pertes sont données par la relation suivant [22]: /1+4 3- ln (1 9B6C : Le courant limite de la pile • 6 6?@A ) (2.14) L’équation (2.14) peut s’écrire sous la forme suivante : J Vcon = − B. ln1 − J max J= i A (2.15) (2.16) Avec : • B : coefficient paramétrique dépendant de la pile, • J : représente la densité de courant de la pile [A/cm2]. 2.3. Potentiel d’une cellule PEM : Le potentiel réel d’une pile à combustible décroît par rapport au potentiel de Nernst, à cause des polarisations qui sont : Polarisation d’activation, Polarisation ohmique et Polarisation de concentration. Ceci s’exprime comme suit : /<DEE , /012 /+FC /1+4 • • • • • (2.17) /<DEE : Tension réelle d’une pile unitaire (Volt) , : représente la tension réversible (Volt). /012 : Polarisation d’activation de l’anode et de la cathode (Volt). /+FC : Polarisation ohmique de l’anode et de la cathode (Volt). /1+4 : Polarisation de concentration de l’anode et de la cathode (Volt). 44 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 Pour calculer la tension Vpile de N piles unitaires reliées en série formant un assemblage on écrit : /G6BH N. VKLMM (2.18) Avec : • N : le nombre de piles unitaires utilisées dans l’assemblage. 2.4. Caractéristique statique de la pile à combustible : L’étude statique consiste à tracer la courbe tension en fonction de courant de la pile, suivant la relation (2.17) en replaçant chaque tension (2.4),(2.6) ,(2.11),(2.14) par son expression : /<DEE , R ln( !"# 3- 6 3- ) 0 4 5 ln (6 ) .(RM + RC ) . 9 N ln (1 6 # 6 ?@A ) (2.19) 2.5. Résultats de la simulation : Nous appliquons ce modèle à une pile de type BSC 500W fabriquée par la compagnie américaine BCS technologie, et dont Les paramètres sont présentés par le tableau ci- dessous[20][23] : Paramètre Valeur Paramètre Valeur N 32 ζ1 -0.948 T 333K ζ2 (*) A 64cm2 ζ3 7.6.10-5 l 178µm ζ4 -1.93.10-4 PH2 1 atm Ψ 23 PO2 0.2095 atm Jmax 469mA/cm2 B 0.016 V Jn 3mA/cm2 Rc 0.0003 Ilim 30A ( ) (*) ξ2 = 0.00286+ 0.0002⋅ ln A + 4.3.10−5 ⋅ ln CH 2 45 Chapitre 2 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Sur la figure (2.2) est présentée, la caractéristique tension courant d’une cellule.les figures (2.3) ;(2.4) et (2.5) représentent respectivement les pertes d’activations, les pertes ohmiques et les pertes de concentration en fonction du courant. Figure.2.2: la caractéristique tension-courant de la pile Figure.2.3 : pertes d’activation 46 Chapitre 2 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Figure.2.4 : pertes ohmiques Figure.2.5 : pertes de concentration 47 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 2.6.Etudes paramétrique : 2.6.1.Effet de la température : La figure 2.6 suivante, montre l’effet de la température sur la tension d’une cellule élémentaire 1.6 T=333K T=353K T=363K tensiond'un celulle (V) 1.4 T=313K 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 0 5 10 15 20 25 30 courant(A) Figure.2.6 : Effet de température sur la tension d’une cellule élémentaire. D’après cette figure, on constate bien que l’augmentation de la température de la pile joue un rôle important sur la tension de cette dernière, ceci est expliqué par la forte conduction ionique de l’ensemble(électrodes , électrolyte) engendrée pour les température plus élevée (T=363°K). 48 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 2.6.2. Effet de pression : Dans cette étude on fait varier la pression de l’anode (pression du gaz d’hydrogène) 1.6 PH2=1atm PH2=5atm PH2=0.5atm tension de la pile (V) 1.4 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 0 5 10 15 20 25 30 courant (A) Figure. 2.7 : caractéristique courant tension en fonction de la pression (T=57°C, Po2=1atm, PH2) 1.3 po2=0.2096 po2=1.2093 po2=2.2093 po2=3.2093 1.2 tension d'une cellule (V) 1.1 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0 5 10 15 courant(A) 20 25 30 Figure. 2.8 : caractéristique courant tension en fonction de la pression (T=57°C, PH2=1atm,PO2) D’après cette étude on voit que lorsqu’on élevé la pression d’air et l’hydrogène (Po2=5atm, PH2=3.209atm), la tension augmente ; cela peut s’exprimer par l’augmentation du nombre d’électrons transférés par la réaction chimique. 49 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 2.6.3 La puissance : La figure suivante représente la courbe de la puissance en fonction de la densité de courant .elle est presque parabolique, elle croit puis atteint une valeur maximum et en fin diminue rapidement. Ce comportement est dû à l’effet des polarisations qui sont directement relié à la densité de courant. 0.7 densité de puissance (W/Cm2) 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 0 0.5 1 1.5 densité de courant (A/Cm2) Figure. 2.9 : caractéristique de densité de puissance en fonction de densité de courant 2.6.4. Rendement électrique : Le rendement de la pile qui fonctionne à température et pression constante est présenté cidessous : 1 Rendement électrique 0.8 0.6 0.4 0.2 0 5 10 15 Courant i(A) 20 25 30 Figure. 2.10 : rendement électrique en fonction de courant 50 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 Ce rendement théorique est en général très élevé. Pour une pile à hydrogène : ηpile =83% à25° C et ηpile = 91% à150° C. Cependant, le rendement pratique d'une pile dépend directement de la densité du courant j qui traverse la pile. En général : 30% ≤ηpile ≤ 60% 2.7 .Dimensionnement de la pile : Le dimensionnement doit tenir compte de la puissance nominale de la pile et de la densité de courant en choisissant le nombre et la surface des cellules qui composent un Stack de piles à combustible. D’après la caractéristique de la pile, augmenter la tension de cellule diminue la densité de courant donc il faut augmenter la surface de cellule pour compenser le courant demandé. En revanche, augmenter la surface de la pile pénalise le coût et l’encombrement du système d’où la nécessité de trouver un compromis. Une limite raisonnable pour la densité de courant est de 0,2A/cm2 correspondant à une tension de cellule d’environ 0,6 V. 2.7.1. Détermination du nombre de cellules : La puissance électrique brute de l’empilement se calcule par la relation suivante [24]: Ou : • • • ) O / 1HBB P (2.20) P : Puissance électrique brute du stack (W). O : Nombre de cellules de l’empilement. / 1 : Tension par cellule (V). • j : Densité de courant (A/m2). • S : Surface active des cellules (m2). 51 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 la tension d'une cellule élémentaire 1.2 tension d'une cellule (V) 1 0.8 X: 0.2062 Y: 0.6077 0.6 0.4 0.2 0 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 densité de courant j (A/cm2) 0.7 0.8 0.9 1 Figure.2.11caractéristique tension-courant d’une cellule / 1 et P sont liées par la caractéristique tension/courant de la pile, il reste donc trois variables indépendantes à régler de façon à obtenir la puissance souhaitée. Les contraintes liées à l’application vont nous permettre de faire les choix nécessaires. Il est intéressant d’avoir la tension / G O / 1 la plus élevée et donc le courant I = j ⋅ S le plus faible possible car cela limite les pertes joule dans la cellule. Pour satisfaire cette contrainte, il est possible de prendre pour une densité de courant 0.20 A/Cm2 ce qui correspond à une tension de /1 =0.60V (figure 2.11) et un rendement électrique de 0.50. (Figure 2.10) La pile à combustible est connecté à un convertisseur statique de type Boost qui doit gérer une tension de bus contenue 48 V. comme le gain de ce convertisseur est limité à deux pour des raisons de rendement, il faut que la tension de pile soit au minimum de 24V donne un nombre de cellule de O =40 cellules. O R Q =S?? TU .V 40 (2.21) 2.7.2. Détermination de la surface des cellules : Les autres paramètres tels que le courant et la surface. Pour une puissance demandé de 1 kW le courant de la pile est égale à : 9Q ! Y Z[ 41.6] (2.22) 52 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 Tandis que la surface égale à : 208.3abZ 6 ^ (2.23) 2.8. Caractéristique dynamique de la pile : Le phénomène de double couche influe surtout dans le comportement dynamique de la pile à combustible. Ce phénomène est modélisé par un simple condensateur mis en parallèle comme le montre la figure 2.12. i + Vohmic Charge Ract Cdc Vd Vcell Rcon E - Figure.2.12. circuit électrique équivalent d’une cellule La constante du temps c peut être définie par : c de1 (f012 g f1+4 ) (2.24) Ou : de1 : capacité de double couche. f012 , f1+4 des résistances relient à la surtension d’activation et de la concentration. Donc on définit la tension d’une cellule par la relation suivante : /KLMM , /+FC /e (2.25) Avec : /e : Tension donné par l’équation différentielle suivante ; 53 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 eRh e2 i Y <h= j 9 ( )/e Y (2.26) eRh (2.27) k Avec : / k e Y • < 9 Y h= e2 Résultat de simulation : Figure.2.13 courant de simulation de la pile PEMFC Pour obtenir la réponse de la pile, nous avons pris une variation de courant sous la forme présenté sur la figure 2.13. La courbe (figure 2.14) montre que le temps de réponse de la pile considérée est de l’ordre 1 seconde. 54 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 Figure.2.14 : réponse en tension de la PEMFC Figure.2.15. réponse en puissance de la PEMFC Les figures 2.15 et 2.16 représentent respectivement la réponse en puissance de la pile et le rendement est de l’ordre de 0,5. 55 Chapitre 2 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Figure.2.16. la réponse dynamique du rendement de la pile PEM 2.9. Modélisation du supercondensateur : Suivant leur fonctionnement essentiellement électrostatique, les supercondensateurs à double couche sont des dispositifs capacitifs. A ce titre, on peut, en première approximation, décrire leur comportement électrique par un simple circuit RC série Figure 2.17 (a). Ce modèle est généralement proposé dans les spécifications "constructeurs". Cependant, la physique associée au stockage d'énergie dans les supercondensateurs fait apparaître des phénomènes que le modèle RC série n'est guère à même de décrire. Pour cela il y a d’autres modèles plus représentatifs mais plus complexes comme le modèle à deux branches Figure 2.17(b) [23]. Figure.2.17 : modèle d’un supercondensateur (un élément) classique (a), à deux branches (b) 56 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 C’est le modèle de la Figure 2.17 (a) qui sera retenu pour les simulations du système, avec les paramètres suivantes : • • déBéC m La capacité d’un élément de pack supercondensateur féBHC :La résistance d’un élément de pack supercondensateur La quantité de charge stockée sur l’armature du supercondensateur est donnée par la relation suivante[22][24] : n(o) déBHC /1 (o) (2.28) Avec : /1 (o) : la tension aux borne de la capacité déBHC . Les caractéristiques électriques, courant (I) puissance(P) et l’énergie E du supercondensateur sont donc[24] : pq1 (o) er(2) e2 e e2 sdéBHC /1 (o)t déBHC . )1 (o) /1 (o). pq1 (o) déBHC . /1 (o) eR= (2) e2 eR= (2) e2 , déBéC /< Z Y Z (2.29) (2.30) (2.31) L’énergie maximal ,C0u contenue dans un supercondensateur est reliée à la tension de service /1_qHwx par la relation : ,C0u Z déBéC /<_qHwx Z Y (2.32) L’énergie ,y26B maximale utilisable est calculée entre la tension maximale et la tension minimale de service : ,y26B zZ déBéC /< Z { Y /1 C0u (1 | Z ),C0u /1C64 (2.33) K : le profondeur de décharge est définie par la relation suivante [23]: | R =A@} R En règle générale, | Y Z = A>~ (2.34) : 57 Chapitre 2 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur ,y26B ,C0u [ (2.35) 2.10. Modèle du pack supercondensateur : Le schéma de la figure 2.18(a) représente un modèle du premier ordre d’un supercondensateur. La résistance série RS appelée résistance série équivalente (ESR) contribue aux pertes d’énergie du supercondensateur lors de la charge ou décharge. La résistance parallèle RP modélise le courant de fuite des supercondensateurs qui varie de quelques milliampères à des dizaines de milliampères. L’inductance série, L, est généralement très faible et est négligée pour un courant constant de charge /décharge. Nous pouvons, dans le cas de notre application, négliger le courant de fuite et l’effet inductif pour en avoir un modèle équivalent simplifié formé d’une capacité en série avec une résistance comme montré dans la figure 2.18(b). [24] Figure.2.18-(a)modèle de premier ordre d’un supercondensateur ;(b) modèle simplifie du supercondensateur Un élément du supercondensateur présente une tension de l’ordre de 2,5 à 2,7 V ce qui fait que plusieurs éléments doivent être mis en série afin d’obtenir la tension demandée. Il est évident que mettre en série les condensateurs diminue leur capacité équivalente ainsi pour obtenir une capacité élevée à une tension demandée, un arrangement en série et en parallèle de plusieurs supercondensateurs est envisagée formant un module complet ou un pack. 58 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 Figure.2.19. Modèle d’un pack de supercondensateur. La capacité et la résistance en série du composant équivalent deviennent alors : On trouve aussi : dq1 déBéC (2.36) fq1 féBéC (2.37) /1 Oq /éBéC (2.38) pq1 OG péBéC (2.39) L’énergie du pack ,G01 de supercondensateur est donnée par la relation suivante : ,G01 Z dq1 /< Z Oq . OG . (Z déBéC /HBHC Z ) Y Y (2.40) De la même manière la puissance du pack s’écrit : )G01 /1 pq1 fq1 pq1 Z OG Oq (/éBéC . péBéC féBéC péBéC Z ) (2.41) L’état de charge, appelé SOC (state of charge), caractérise la quantité d’énergie présente dans le pack SC. Il vaut 1 lorsque le pack est complètement chargé et 0 lorsqu’il est chargé à sa valeur minimale [24] : D d Y i D>= | Z j Y (R Y A>~ Y R= = A>~ | Z) (2.42) 59 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 En règle générale | ,le SOC vaut alors : Y Z [ D>= d i DA>~ j Y [ (2.43) 2.11.Système d’équilibrage : La tension d’un élément du supercondensateur est généralement limitée à 2.5V.de ce fait,l’utilisation de supercondensateur dans les applications de forte puissance ne peut se faire qu’en associant plusieurs éléments en série pour pouvoir atteindre des tensions importantes. Cette association en série ne peut se faire simplement car la valeur de chaque élément varie. De ce fait les tensions en fin de charge seront différentes entre chaque élément. Pour palier ce problème, il faut mettre en place un système d’équilibrage des tensions. Ce dernier permet d’éviter les surtensions aux bornes des éléments. Il existe différents types de circuit d’équilibrages [26]: • • des systèmes passifs constitués de résistances ou de diodes Zéner. des systèmes actifs réalisés avec des convertisseurs statiques. 2.11.1 Systèmes d’équilibrages passifs : La structure de ce système est très simple puisque elle consiste à connecter une résistance Ou une diode en parallèle de chaque élément de supercondensateur : Figure2.20 système d’équilibrage passif . Cette structure a trois inconvénients : • Limitation de la dynamique du pack de supercondensateur. • Rendement très faible (10%) lié à la dissipation d’énergie dans les résistances. • L’équilibrage est calculé pour une valeur de courant donnée. Pour résoudre ce problème une diode zéner placer en parallèle sur l’élément du supercondensateur cette solution offre meilleur rendement atteint jusqu’a 90% [26] 60 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 2.11.2. Systèmes d’équilibrages actifs : Le principal inconvénient de l’utilisation des diodes zéner qui dissipent de l’énergie quand la tension aux bornes de l’élément a atteint sa valeur maximale. Cette dissipation peut être très importante si beaucoup d’éléments atteignent leur tension limite. Pour résoudre ces problèmes, il faut utiliser des structures basées sur l’utilisation des éléments actifs (transistor MOS) dans des convertisseurs statiques qui permettant de limiter les pertes par dissipation dans le système d’équilibrage. Figure2.21. système d’équilibrage actif Le principe de ce système est de dévier une partie du courant I, en utilisant deux sources de courant auxiliaire pour obtenir une dynamique de charge ou de décharge identique pour les Condensateurs. Ce système d’équilibrage donne une très bonne dynamique d’équilibrage et un rendement très élevé de 97%.[26] 2.12. Dimensionnement du supercondensateur : Le dimensionnement d’un pack de supercondensateur consiste à déterminer le nombre d’éléments qu’il faut placer en série et en parallèle (Oq , OG ).correspondant à la quantité d’énergie que nous voulons stocker, et à la puissance maximale qui va être extraite du pack. Pour fournir les demandes d’énergie il faut déterminer le nombre de supercondensateur élémentaire OéBéC suivant la relation [22]: OéBéC OG . Oq DA>~>}éé 1é?éA R é?éA . Y () Z DA>~ >}éé 1é?éA R é?éA . Y (.) Z (2.44) Avec : • Célem: Capacité d’un élément de supercondensateur (F) • Vélem_max: Tension maximale d’un élément de supercondensateur (V) 61 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Chapitre 2 • k : Profondeur de décharge. • Emaxtransferé: Energie maximale du pack (J) Dans notre étude et pour un supercondensateur de technologie Maxwell (capacité d’un élément supercondensateur (d 2700 de tension/ 2.55/ ) et pour une énergie maximale transféré , _2w04qHwé 1 20 et une tension/yq 48/ , nous avons trouvé : OéBéC2 19 Oq 19 OG 1 • Résultat de simulation : Nous avons choisi une variation en courant, de: t= 0 à 30 s, i= 20A, entre t= 30 s et t= 60 s, i=-10 A. La réponse du supercondensateur en tension, énergie est état de charge appelé SOC représentée ci-dessous. Figure2.22 tension de charge et de la décharge de supercondensateur 62 Chapitre 2 Modélisation, simulation et dimensionnement du la PEMFC et du supercondensateur Figure2.23.Etat de charge de supercondensateur pendant le régime de charge et de la décharge On voit que la tension du module de supercondensateur augmente de 38.6V à 39.6V et cette valeur est le produit de N=19 cellule du supercondensateur et la valeur d’une cellule 2.05V et l’état de charge de la charge (SOC) correspond à la figure précédente (2.23) et qui varie de 0.74 à0.76 en régime de charge. 63 Chapitre 3 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus 3.1 Introduction : La pile à combustible connectés au bus continue à l’aide d’un convertisseur DC/DC, qui permet l’adaptation de la pile à la tension du bus. Le convertisseur utilisé et de type survolteur (Boost) à découpage. Tandis que le pack de supercondensateur et connecté au bus continue à l’aide d’un convertisseur DC/DC, qui permet l’adaptation de la tension et la réversibilité du courant Dans notre cas le convertisseur utilisé a deux structures.il fonctionne en Boost lorsque le pack fournit de l’énergie et en Buck lors de la charge des supercondensateurs .La figure3.1 donne le principe du système étudié. Figure 3.1 schéma de système (pile à combustible /supercondensateur) 3.2 Association pile à combustible- bus continu : La figure ci-dessous montre l schéma du convertisseur utilisé : Figure.3.2 convertisseur survolteur (Boost) connecté à la pile à combustible. 64 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus 3.3 Modélisation du convertisseur : Le condensateur doit être dimensionné convenablement pour garder une tension constante à ces bornes avec une ondulation tolérée. De même pour une bobine, elle doit être aussi bien déterminée pour garder un courant constant avec une ondulation maximal tolérée [22 et 24]. ∆ (3.1) Ou : • Vbus: Tension du bus continu (V) • f : fréquence de découpage du signal de commande de l’interrupteur Hz • ILm: Courant minimum dans l’inductance (A) • ILM : Courant maximum dans l’inductance (A) • ∆IL : Ondulation de courant dans l’inductance (A) • L1 : Valeur de l’inductance de lissage (H) Et la valeur de la capacité condensateur de filtrage est donnée par la relation suivant : ∆ _ • Cf: Valeur du condensateur de filtrage (F) • IL : Courant dans l’inductance (A) • VCm: Tension minimum aux bornes du condensateur (V) • VCM : Tension maximum aux bornes du condensateur (V) • ∆Vbus: Ondulation de tension aux bornes du condensateur (V) (3.2) 3.4 Différentes séquences de fonctionnement du convertisseur : Dans cette configuration (figure 3.3), la bobine emmagasine de l’énergie électrique provenant de la source électrique (PEMFC) sous forme magnétique quand le transistor IGBT est passant (la diode 1 est bloquée), tandis que le condensateur alimente la charge. 65 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus figure.3.3 convertisseur survolteur (cas ou : é) Quand le transistor IGBT est bloqué (la diode1 ), l’énergie emmagasinée dans la bobine passe dans la charge et au condensateur afin de compenser la partie d’énergie restituée au bus continu (à la charge) pendant la conduction du transistor !"# . figure.3.4 convertisseur survolteur (: $%&) Nous pouvons représenter le convertisseur par un système d’équation unique, que nous qualifions de modèle instantané. Nous considérons ici les interrupteurs parfaits. '()*+, -. /0 /) 8- 21 3 4 1 21 3 4567( 9: / /) 1 867( (3.3) (3.4) Avec : 66 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus • Ustack : Tension aux bornes du Stack de la pile à combustible (V) • Vbus : Tension du bus continu (V) • iL : Courant dans l’inductance et dans la pile (A) • ibus : Courant du bus continu demandé aux convertisseurs (A). • L1 : Inductance de lissage (H) • Cf : Condensateur de filtrage (F) • a : rapport cyclique Le modèle est directement utilisé en Matlab Simulink et représenté par la figure suivante : Figure.3.5 schéma bloc du convertisseur survolteur. 3.5 Commande du convertisseur : La commande doit maintenir la tension de bus à sa référence de 48V malgré les demandes de puissance sur le bus continu et malgré les variations de la tension de la pile à combustible. Elle se fait par une régulation cascade courant/tension à base des régulateurs de type PI (proportionnel-intégral) 3.5.1 Boucle de courant : En appliquant la transformée de Laplace à l’équation (3.3) nous obtenons : '()*+, ;!- 1 21 3 4567( !- <=>? @2@*4 A-. (3.5) (3.6) A partir de l’équation (3.6) nous trouvons le schéma bloc suivant : 67 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus Figure.3.6 schéma bloc en courant du convertisseur Par simplification, nous pouvons linéariser le comportement du système ceci sera fait par un modèle inversé placé en amont de la variable a [22 et 24]. Il faut donc trouver une expression qui permet d’avoir un transfert unitaire entre la sortie du régulateur et la tension aux bornes de l’inductance L, Ceci revient à poser : B @<=>?CDé _CDé 11 (3.7) Ou : 5 E - : Référence de tension aux bornes de l’inductance (nouvelle grandeur de commande) De cette manière, la structure de la boucle de courant est la suivante : Figure.3.7.boucle de courant avec la nouvelle grandeur de commande 3.5.2. Boucle de tension : En appliquant la transformé de Laplace à l’équation (3.4) nous obtenons : !- 21 3 4 ;567( 2;4 1 !67( 567( 2@*4@ 9: A (3.8) (3.9) A partir de l’équation (3.8) on peut déterminer le schéma bloc suivant : 68 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus Figure.3.8. schéma bloc de tension du bus Avec la même méthode utilisée en boucle de courant.et la tension aux bornes de l’interrupteur 5) '()*+, Et Aussi : 5 21 3 45F% (3.10) Nous pouvons déduire que : 21 3 4 <=>? (3.11) de l’équation (3.5), (3,7)on trouve : !GH > I_CDé 2@*4 CDé <=>?_CDé 2!+ 1 !67(_JH(7Gé 4 (3.12) Les grandeurs Vbus_mesuré, Ustack_mesuré et Ibus_mesuré représentent les valeurs moyennes des tensions et des courants de bus et de pile. Le schéma complet de la boucle de régulation est le suivant : 69 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus Figure.3.9.schéma complet de la boucle de régulation de la tension 3.6 Association Pack de supercondensateur-Bus continu : Pour connecter le pack supercondensateur au bus continu on doit mettre un convertisseur DC/DC qui permet l’adaptation de la tension du pack à la tension du bus ainsi que la réversibilité du courant pour la charge et la décharge du pack. Plusieurs types sont exploités dans la littérature. Dans notre cas les convertisseurs DC/DC à découpage (BUCKBOOST/inverseur) connecté au module supercondensateur, fournissent de l’énergie électrique au bus continu en mode BOOST et dans le cas inverse, c’est-à-dire lorsque l’énergie électrique est acheminée vers les supercondensateurs afin de les charger, le convertisseur fonctionne en mode BUCK. Figure.3.10.Convertisseur BUCK-BOOST/inverseur connecté au module de supercondensateur. 70 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus 3.7 Dimensionnement du convertisseur de dévolteur/survolteur (BUCKBOOST/inverseur) : Le dévolteur/survolteur (BUCK-BOOST/inverseur) est composé d’une part de deux transistors et de deux diodes, d’une inductance K et d’une capacité permettant respectivement le transfert de l’énergie du pack de supercondensateur et le filtrage de la tension de bus continu. • Calcul de l’inductance de lissage : Le calcul de l’inductance de lissage est réalisé comme suit : • Dans le cas de survolteur (BOOST) : L’ondulation du courant dans l’inductance est égale a : ∆!(+ - > (3.13) L > 567( @* (3.14) Nous pouvons donc écrire : ∆!(+ • *2@*4 -L (3.15) Dans le cas de dévolteur (BUCK): L’ondulation du courant dans l’inductance est égale a : ∆!(+ @> -L (3.16) Or : 5(+ 567( (3.17) Nous pouvons donc écrire : ∆!(+ *2@*4 -L (3.18) Avec : • 5(+ : Tension aux bornes du pack de supercondensateur (V) 71 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus • ∆!(+ : Ondulation du courant dans l’inductance (A) • K : l’inductance de lissage (H) L’ondulation maximale est donc donnée pour un rapport cyclique de 0.5 par : ∆!(+ J*M 5 (3.19) NL : Soit l’inductance minimale : K ∆ > (3.20) Application numérique : 567( 485 ,!(+ 20S , 2TUV nous pouvons donc calculer l’inductance : 0.3U 3.8 Modélisation de BUCK-BOOST/inverseur : Le modèle de supercondensateur utilisé ici est une capacité constante Csc avec une résistance Rsc en série comme le montre le schéma : Figure.3.11.Schéma du convertisseur BUCK-BOOST/inverseur L’analyse par séquence de fonctionnement et en posant % , %K des variables binaires représentant l’état de conduction des interrupteursK 2!"#14 , Z 2!"#2) figure.3.11.nous obtenant les équations différentielles suivant [27] : 72 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus Dans le cas dévolteur : /0> /) /> /) 3 3 [> ! -L (+ 1 5 -L + 3 5 % -L 67( (3.21) 0> (3.22) 9> Dans le cas survolteur : /0> /) /> /) 3 3 [> ! -L (+ 1 5 -L + 3 5 21 -L 67( 3 %K 4 0> (3.23) (3.24) 9> Avec : Vsc: Tension aux bornes du pack de supercondensateur (V) Vc: Tension aux bornes de Csc (V) 567( : Tension du bus continu (V) isc: Courant dans le pack de supercondensateurs et dans l’inductance (A) Csc : Capacité équivalente du pack de supercondensateurs (F) ibus: Courant du bus continu demandé aux convertisseurs (A) L2 : Inductance de lissage (H) u1 : Signal de commande de l’interrupteur statique 1 u2 : Signal de commande de l’interrupteur statique 2 On voit que les deux modèles mathématiques sont similaires, et en effectuant un changement de variable du type Z 1 3 %K et on aura qu’un seul régulateur. Le système suivant après changement de variable s’écrit : /0> /) /> /) 3 [> ! -L (+ 1 5 -L + 3 0 3 9> 5 -L 67( Z (3.25) (3.26) > Le schéma bloc suivant le dernier modèle est : 73 Chapitre 03 Etude des convertisseurs du puissance associé et contrôle de la tension du bus Figure.3.12.schéma bloc du convertisseur statique 5J\0 :est la tension aux bornes de l’interrupteur qui vaut : • • • Cas dévolteur : 5J\0 % 567( (3.27) 5J\0 21 3 %K 4567( (3.28) Cas survolteur: d’un cas générale : 5J\0 % 567( #%]T/#$$ 1 21 3 %K 4567( ________________ #%]T/#$$ (3.29) La variable Buck/Boost est une variable binaire qui définit le type de fonctionnement. Définition de la variable Buck/Boost : • Buck/Boost=1 le convertisseur statique fonctionne en dévolteur (Buck) • Buck/Boost=0 le convertisseur statique fonctionne en survolteur (Boost) 74 Chapitre 4 Etude et simulation hybride PEMFC/SC Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC 4.1 Introduction : Dans les chapitres précédents, les deux éléments du système ainsi que les convertisseurs associés ont été étudiés. Ce chapitre est consacré à la simulation du système complet et à la gestion du flux énergétique entre les deux sources a fin de répondre aux exigences de la demande. Rappelons que le système étudié dans cette thèse est celui présenté sur la figure suivante (Figure.4.1) Bus continu DC/DC PEMFC Puissance demandéeee Supercondensateur DC/DC Gestion et commande de l’énergie Figure.4.1 : Différents modules constituants le système étudié 4.2 Gestion du flux énergétique : L’organigramme (Figure4.2) donne les différentes étapes de gestion en prenant en considération, la puissance demandée, la puissance de la pile et l’état de charge de supercondensateur(SOC) 75 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC Début Préparation de données : la puissance demandé, SOC Calcul de :∆ é Si : ∆ 0 Oui Oui Non Si : 0.5 Non Si : ∆ 0 Oui ∆ é Non ∆ é é Charge supercondensateur Fin Figure4.2 : organigramme de la gestion de l’énergie du système PEMFC , SC et charge 76 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC 4.3 Résultats de la simulation : Le schéma bloc du système complet est représenté sur la figure suivante : Figure 4.3 : schéma bloc du système 77 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC 4.3.1. Premier cas é ! "# : Dans ce cas, nous avons une puissance de charge supérieure à la puissance de l’élément principal (la pile).Le résultat obtenu ‘figure 4.4 a) montre qu’à tout instant, la puissance demandée est fournie conjointement par la pile et le supercondensateur. Ce dernier réagit en premier à la variation rapide de la demande à t=10s ( figure 4.4b) Figure 4.4 a : Variation de puissance de la pile, de la charge et du supercondensateur Figure 4.4 b : Variation de puissance de la pile, de la charge et du supercondensateur 78 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC Figure 4.5 : somme de la puissance entre la pile et supercondensateur et la charge Sur la figure 4.5 est présenté la somme des deux puissances (pile et supercondensateur).Elle montre qu’à tout instant, cette somme est égale à la puissance exigée par la charge. Figure 4.6 : la tension de la pile 79 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC Figure 4.7 : tension du Bus continu Figure 4.8 : courant de la pile 80 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC Figure 4.9 : courant du supercondensateur Les figures (4.6), (4.7), (4.8), (4.9) et (4.10) montrent respectivement les variations de la tension de la pile, de la tension du bus continu, du courant de la pile, du courant du supercondensateur et finalement de l’état de charge du supercondensateur. Figure 4.10 : état du charge du supercondensateur (SOC) 81 Chapitre4 4.3.2. Deuxième cas étude et simulation hybride PEMFC/SC é "# : Dans ce cas, la puissance de la pile est suffisante pour répondre à la puissance demandée. L’excès de puissance va servir à charger le pack de supercondensateur. Ceci est clairement montré par le résultat de la simulation (figure 4.11). De la même façon que le premier cas, le résultat montré sur la figure 4.12, met en évidence qu’à tout instant la somme des puissances de la pile et du supercondensateur est égale à la puissance demandée. Les figures (4.13), (4.14), (4.15), (4.16) et (4.17) montrent respectivement les variations dans le temps du courant de pile, du courant du supercondensateur, de la tension de pile, de la tension du bus continu et de l’état de charge du supercondensateur. Figure 4.11.a : Variation de la puissance demandée, puissance de pile et puissance du supercondensateur 82 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC Figure 4.11.b : Variation de puissance de la pile, de la charge et du supercondensateur Figure 4.12 : somme de la puissance de pile et la puissance de supercondensateur 83 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC Figure 4.13 : courant de la pile Figure 4.14 : courant du supercondensateur 84 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC Figure 4.15 : tension de pile Figure 4.16 : tension du bus continu 85 Chapitre4 étude et simulation hybride PEMFC/SC Figure 4.17 : état du charge SOC du supercondensateur 4.4 Conclusion : Les résultats obtenus par simulation sur le système hybride étudié, comprenant une pile à combustible et un pack de supercondensateur montrent un fonctionnement satisfaisant en dynamique. En effet, la simulation dans le cas d’une variation de la puissance de charge, montre que le supercondensateur joue son rôle d’appoint au moment de la variation rapide de la puissance demandée et la pile prend ensuite le relais de fournisseur de puissance lorsque la demande devient constante. Dans tous les cas, le système permet à tout instant de fournir la puissance exigée. 86 Conclusion générale Conclusion générale L’objectif visé par ce travail est d’étudier un système hybride, constitué d’une pile à combustible de type PEMFC et d’un supercondensateur. La pile étant la source principale et le supercondensateur, une source d’appoint en cas de variation rapide de la demande de charge. Le système hybride considéré comprend aussi des éléments auxiliaires indispensables à son fonctionnement. Ce sont les convertisseurs de puissance. Les différents éléments (sources et auxiliaires) ont été modélisés, dimensionnés et une simulation en statique et en dynamique a été réalisée afin de les caractériser. Un point important dans ce travail a été de contrôler la tension du bus dans le but de la maintenir constante quelque soit les variations de part et d’autre du bus. Apres l’étude détaillée des différents composants du système, un programme de gestion du flux de puissance entre les deux sources a été proposé. Enfin, le système au complet a été étudié par simulation pour des variations de la puissance de charge. Durant ce travail, nous avons surtout pris connaissance avec les difficultés d’études de ce type de système qui parait simple mais qu’en réalité est assez complexe. Ceci nous offre comme perspectives d’étudier plus en détail ce système et de parfaire l’étude en dynamique et la gestion en temps réel des flux d’énergie. Ce travail futur sera réaliser dans les cas d’une charge réelle ;un moteur de traction par exemple. Bibliographie Référence : [1]. R.Kutz et al, « supercapasitors for peak power demand in fuel-cell-driven cars » Electrochemical Society ,52nd Meeting of The, San Francisco, septembre, 2001 [2]. R.Rufer, « le supercondensateur et les battries se marient pour fournir de l’énergie » Electrochemique, N100, fevrier 2000. [3]. C. LAMY et J.-M. LEGER, « Les piles à combustible : application au véhicule électrique » Colloque Cl, supplément au Journal de Physique III, Volume 4, janvier 1994 [4]. J.Lachaize « étude des stratégies et des structures de commande pour le pilotage des systèmes énergétique à pile à combustible (PAC) destines à la traction » these de doctorat, l’institut national polytechnique de Toulouse, 2004. [5]. V. S. Bagotzky, N. V. Osetrova and A. M. Skundin. Russian Journal of Electrochemistry, V.39,No. 9 (2003) 919 [6]. Fuel Cell Handbook. 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Enfin, une stratégie de gestion du gestion du flux énergétique entre les deux éléments et la charge a été faite. )ر-: ! ذا#م ه% ا ا ه ا آة ض ا و ا آة وا و ا * ا )('ي .# ا1 234/ اق/ا 46 ت ا8) 9 *! # ا1 234 ;'ع# # ة ا6/)ر ا ر( و و8 ا#- 1' ه ا . <= @ن ا> ار اA ' A ا> ا! !'ز6C! A > لE * ا '! ا4 >رو6 1) >ت اF' ا> ل9) م% ا . ' ( و ا# ا1 234/ اق/)ر ا- ) #C-* ا ا#- G-H4 ا )( ا Abstract The work presented in this thesis concerns the modeling, simulation, design, and energy management of a hybrid autonomous fuel cell / supercapacitor. This association between a fuel cell and a storage type supercapacitor can meet the dynamic requirements of the load end to ensure continuity of service. This system requires the use of power converters. They have been studied and the control of the DC bus voltage has been presented. Finally, a strategy for managing the energy flow management between two elements and the charge was made.