III) Onduleur de tension monophasée à 4 interrupteurs ou en pont

Sommaire des onduleurs
Conversion Continu Alternatif ................................................................................................. 2
Onduleurs ....................................................................................................................... 2
I) Introduction : .......................................................................................................................................................................................................... 2
I.1) Fonction: ............................................................................................................................................................................................................ 2
I.2) Symbole:............................................................................................................................................................................................................ 2
I.3) Utilisation: ........................................................................................................................................................................................................ 2
I.4) Principe : ........................................................................................................................................................................................................... 2
I.5) Les interrupteurs : ........................................................................................................................................................................................ 3
I.6) Types de commande des interrupteurs et critère de choix:............................................................................................................ 3
I.7) Les Phases de fonctionnement ................................................................................................................................................................... 4
II) Onduleur de tension monophasée à 2 interrupteurs: ................................................................................................................................ 5
II.1) Schéma de principe : ................................................................................................................................................................................... 5
II.2) Alimentation d’une charge résistive: ..................................................................................................................................................... 5
II.3) Alimentation d’une charge inductive: ..................................................................................................................................................... 5
II.1) Analyse: ........................................................................................................................................................................................................... 6
II.1.1) Séquence des commandes des interrupteurs: .............................................................................................................................. 6
II.1.2) Etude de uc(t): ...................................................................................................................................................................................... 6
II.1.3) Etude des courants: ............................................................................................................................................................................. 7
III) Onduleur de tension monophasée à 4 interrupteurs ou en pont: ........................................................................................................ 9
III.1) Commande symétrique .............................................................................................................................................................................. 9
III.1.1) Schéma: ................................................................................................................................................................................................. 9
III.1.2) Courbes représentatives: ................................................................................................................................................................ 9
III.1.3) Etude de uc(t): ................................................................................................................................................................................. 10
III.1.4) Etude des courants: ........................................................................................................................................................................ 10
III.1.5) Critique du montage: ........................................................................................................................................................................ 11
III.2) Commande décalée................................................................................................................................................................................... 13
III.2.1) Courbes représentatives ............................................................................................................................................................... 13
III.2.2) Tension aux bornes de la charge: ............................................................................................................................................... 13
III.2.3) Courants dans la charge: ............................................................................................................................................................... 14
III.3) Commande à modulation de largeur d’impulsion : MLI .................................................................................................................. 15
III.3.1) Commande à modulation de largeur d’impulsion : MLI .......................................................................................................... 15
III.3.2) Commande à angles pré calculés : .............................................................................................................................................. 15
III.3.3) Caractéristiques de la MLI : ........................................................................................................................................................ 16
III.3.4) Avantages de la MLI : .................................................................................................................................................................... 16
IV) Onduleurs triphasés: ........................................................................................................................................................................................ 17
IV.1) Schéma de principe: .................................................................................................................................................................................. 17
IV.2) Mode de calcul:........................................................................................................................................................................................... 17
IV.3) Commandes: ................................................................................................................................................................................................. 18
IV.3.1) Commande adjacente :Type 180° .................................................................................................................................................. 18
IV.3.2) Commande disjointe :type 120° ou 150°. .................................................................................................................................... 19
IV.3.3) Commande MLI : ............................................................................................................................................................................... 20
Sommaire des
1/20
Conversion Continu Alternatif
Onduleurs
I) Introduction :
I.1) Fonction:
C’est un convertisseur statique qui permet d’alimenter une charge en alternatif à partir d’une source continue.
On les retrouve dans deux types de systèmes :
 Les Alimentations Sans Interruption (ASI ou UPS en anglais). Elles servent d’alimentation de secours. La
source continue est généralement une batterie d’accumulateurs. La fréquence est l’amplitude sont
fixées.
 Les variateurs de vitesse pour machines à courant alternatifs. La source continue est obtenue par
redressement du réseau. La fréquence est l’amplitude sont contrôlées.
Comme le convertisseur relie une source et une charge, ils sont forcément de natures différentes
 Si la source continue est une source de tension, on a un onduleur de tension.
 Si la source continue est une source de courant, on a un commutateur de courant.
I.2) Symbole:
Figure 1
I.3) Utilisation:
Alimentations de sécurité, ou d'appoint (protection contre les micro-coupures en informatique, ou dans les
centraux téléphoniques ... )
Alimentations de moteurs synchrones et asynchrones, dans un fonctionnement à V/f constant.
–
secteur ~
utilisation
~
redresseur
onduleur
Figure 2
I.4) Principe :
Pour l’onduleur le plus simple qui soit donc l’onduleur monophasé à deux bras.
H1 et H2 sont commandés à l’ouverture ainsi qu’à la fermeture.
Les interrupteurs sont constitués par des thyristors ou des transistors fonctionnant en commutation.
Le basculement des interrupteurs est commandé par une tension périodique générée par un montage utilisant le
principe des multivibrateurs astables.
Sommaire des
2/20
K1
K1
uc
E
E
E
uC
uC
Charge
iC
E
Charge
iC
E
0
T/2
T
t
K1
K1
-E
Première demi période : uC = E
Deuxième demi période : uC = - E
Figure 4
Figure 3
I.5) Les interrupteurs :
Les interrupteurs électroniques sont, ou des transistors ou des thyristors fonctionnant en commutation; ils sont rendus
bidirectionnels par la mise en antiparallèle de diodes .
Par la suite, nous ne préciserons plus la nature des composants : transistors ou thyristors; ils seront désignés par H.
Justification : dans le cas de charge inductive ou capacitive, le courant dans la charge est déphasé par rapport à la
tension; dans certaines phases de fonctionnement, le courant ne peut circuler dans les transistors ou thyristors
unidirectionnels ( par exemple quand iH1 est négatif même si H1 est commandé ), d'où la présence de diodes en anti-parallèle
sur ces composants.
T
D
Bidirectionnel
I.6) Types de commande des interrupteurs et critère de choix:
– symétrique ( à deux états :  E ):
pour les onduleurs à 2 ou 4
interrupteurs ( en pont )
– décalée ( à trois états  E et 0 ) : pour
l'onduleur en pont
– à MLI: : pour l'onduleur en pont
t
E
E
H1
H2
H3
H4
T/2
T/2
t
–E
t
–E
Eléments
commandés
H1
H4
H3
t
T
H4
H4
sinusoïde
Eléments
commandés
Dents de scie
Commande MLI
Un
Un
2
4
6
8
Sommaire des
10 12 14 16 18 20 22
f
fO
Un
2
4
6
8
10 12 14 16 18 20 22
f
fO
2
4
6
8
10 12 14 16 18 20 22
f
fO
3/20
Les tensions de commande sont périodiques mais non sinusoïdales.
Les harmoniques sont gênants pour les machines électriques ( bruit, vibrations ) et un taux THD de 5% est recommandé par
la norme EN 6100-3-2.
La qualité de la tension ou du courant généré est caractérisé par le taux de distorsion en courant ou tension

V V

V1
2
THD 
2
1
Vn2
2
V1

V V

V
2
ou par le taux global de distorsion
TGD 
2
1
V
2
n
2
V
Rappelons cependant que pour un circuit inductif, les harmoniques de rang élevé sont "étouffés" ( la réactance est X = nL
pour l'harmonique de rang n ).
On cherche à obtenir une tension uc où seules subsisteraient des harmoniques de rangs élevés, facilement filtrables ( par un
filtre passe- bas )

Avec une commande décalée , l'observation des spectres montre que l'onduleur à commande décalée présente un
spectre plus favorable que celui à commande symétrique. En effet la décomposition en série de Fourier du signal montre
que seuls les harmoniques de rang n impair existent et ont pour amplitude :
bn 
4E
n
cos
n
2
. On arrive donc, pour un
décalage convenable (  = 1/3 ) à supprimer l'harmonique de rang 3.

Avec une commande MLI ,beaucoup plus répandue, les harmoniques proches du fondamental sont éliminés (les
harmoniques de fréquences élevées sont faciles à filtrer) les courants alimentant un moteur asynchrone sont alors
sinusoïdaux .
N.B. : Les graphes ci-contre donnent le principe de la commande d’un onduleur MLI : on compare un signal en dents de scie de fréquence
très élevée à une sinusoïde. La sortie du comparateur, un créneau de largeur variable sert de commande aux interrupteurs électronique de
l’onduleur
I.7) Les Phases de fonctionnement
Selon le type d'onduleur, le type de commande et la nature de la charge, on peut observer trois phases de fonctionnement :

une phase d'alimentation de la charge par la source

une phase de récupération pour laquelle la charge fournit de l'énergie à la source ( la source doit être réversible )
 une phase de roue libre pour laquelle la charge dissipe de l'énergie par circulation dans une maille du circuit ne
comprenant pas la source.
Sommaire des
4/20
II) Onduleur de tension monophasée à 2 interrupteurs:
II.1) Schéma de principe :
iE1
E
V
iD1
iH1
K1
H1
D1
H2
D2
uC
E
V
iC
K1
Figure 5
II.2) Alimentation d’une charge résistive:
Le courant suit la tension et est donc de la même forme au coefficient R près ( u c =Ric)
II.3) Alimentation d’une charge inductive:
Dans le cas d’une charge inductive, l’annulation du courant et celle de la tension ne sont pas simultanées.
Lorsque H2 est ouvert et H1 fermé (uc=E), le courant est soit positif soit négatif.
H1 est unidirectionnel en courant et ne laisse passer le courant que si celui-ci est positif.
Pour assurer la circulation du courant dans les deux sens, on doit placer une diode en antiparallèle avec H.
L'onduleur de tension à commande symétrique impose aux bornes de la charge, quelle que soit la nature de celleci, une tension alternative de valeur efficace U = E, de fréquence f égale à celle de la commande
L'expérience, appuyée par les graphique de la Figure 6 montre que les instants t1 et t2 dépendent de l'impédance
de la charge. Malgré les phases de récupération, il y a globalement transfert d'énergie de la source de tension
vers la charge.
Sommaire des
5/20
u(V)
iE1
E
V
T
T/2
iD1
iH1
E
t (ms)
K1
H1
D1
H2
D2
uC
uH1(V)
E
V
iC
2E
T
T/2
K1
t (ms)
i(A)
Î
t1
T/2
t2
T
T/2
t2
T
T/2
t2
T
T/2
t2
T
t (ms)
iH1(A)
Î
t1
t (ms)
iD2(A)
Î
t1
t (ms)
iE1(A)
Î
t1
H2
H1
t (ms)
H1
H2
Eléments commandés
Signe de la puissance
reçue par la charge
D1
H1
D2
H2
D1
H1
D2
H2
Eléments passants
Figure 6
II.1) Analyse:
II.1.1) Séquence des commandes des interrupteurs:
 De 0 à T/2 : K1 est commandé
 De T/2 à T : K2 est commandé
La diode placée en antiparalèlle permet le passage du courant dans les 2 sens.
II.1.2) Etude de uc(t):


De 0 à T/2 : uc(t) = E
De T/2 à T : uc(t) = -E
II.1.2.1) La valeur moyenne de uc(t) :
II.1.2.2) La valeur efficace de uc(t) :
uc (t )  0
Uc  E
II.1.2.3) Décomposition spectrale de uc(t) :
Sommaire des
6/20
La tension uc(t) est une fonction créneau impaire , sa décomposition ne contient que des termes en sinus et ne
présente que des harmoniques pairs : uc  t  

4E
  2k  1  sin  2k  1 t
k 0
II.1.3) Etude des courants:
II.1.3.1) Exemples:
Le courant dépend de la nature de la charge.
Exemple de courants pour diverses valeurs de
Exemple de courants pour diverses valeurs de
l’inductance d’une charge RL
l’inductance d’une charge RLC
II.1.3.2) Constatations:
Comme le courant n’es pas sinusoïdal, il est riche en harmoniques (de même fréquences que la tension) qui
 génèrent des couples pulsatoires néfastes sur les machines tournantes
 génèrent des parasites radioélectriques pouvant perturber des signaux de commande.
II.1.3.3) Méthode d’étude:
On peut associer une impédance complexe Z(n) à chaque harmonique de rang n de la tension.
D’après le théorème de superposition, le courant i(t) ne contient que les harmoniques de la tension u(t)
Ainsi pour chaque harmonique :

i t   
k 0
4E
 2k  1 
Z 2 k 1


sin  2k  1 t  arg Z 2 k 1 


II.1.3.4) Approximation du premier harmonique :
On approxime le courant à son 1er harmonique
Le courant fourni par une source est donc iE 
La puissance fournie par une source est donc
I 2

cos 1 . Avec 1  arg  Z1 
p1source  E  iE 
La charge absorbe la puissance de chaque source soit le double
Sommaire des
EI 2

cos 1
pch arg e 
2 EI 2

cos 1
7/20
u(V)
iE1
E
V

2
iD1
iH1
E

K1
H1
D1
H2
D2
uC
iC(A)
E
Î
V
iC
er
1 harmonique
1

T


2

K1
iE1(A)
Î
Sommaire des
8/20
III) Onduleur de tension monophasée à 4 interrupteurs ou en pont:
III.1) Commande symétrique
III.1.1) Schéma:
Schéma du montage: (R: 40 ; C: 10µF)
Pour une fréquence donnée (100Hz), suivant la valeur de L on peut observer différents comportements de
l'intensité en fonction de u:
 L > 0.25 H: i est en retard sur u
 L < 0.25 H: i est en avance sur u
 L = 0.25 H : u et i sont en phase
i
iD1
iH1
D1
V
H1
uC
E
D2
H2
D3
H3
iC
D4
H4
Figure 7
III.1.2) Courbes représentatives:
Courbes représentatives : pour L = 0.4 H
Sommaire des
9/20
E
uC(V)
i
1
i C(A)
t1
T
t2
iD
V
t
iH
D1
1
H1
E
H2
D3
H3
C
T/2
iC
D4
H1
H3
D2
u
H2
H4
H1
H3
H2
H4
H4
Eléments
commandés
Signe de la
puissance reçue
par la charge
D1
D3
H1
H3
D2
D4
H2
H4
D1
D3
H1
H3
D2
D4
H2
H4
Eléments passants
iH1
-iD1
iH2
-iD2
i
i=iH1-iD1-iD2+iH2
Figure 8
III.1.3) Etude de uc(t):


De 0 à T/2 : uc(t) = E
De T/2 à T : uc(t) = -E
III.1.3.1) La valeur moyenne de uc(t) :
III.1.3.2) La valeur efficace de uc(t) :
uc (t )  0
Uc  E
III.1.3.3) Décomposition spectrale de uc(t) :
La tension uc(t) est une fonction créneau impaire , sa décomposition ne contient que des termes en sinus et ne
présente que des harmoniques pairs : uc  t  

4E
  2k  1  sin  2k  1 t
k 0
III.1.4) Etude des courants:
III.1.4.1) Exemples:
Le courant dépend de la nature de la charge.
Sommaire des
10/20
Exemple de courants pour diverses valeurs de
l’inductance d’une charge RL
Exemple de courants pour diverses valeurs de
l’inductance d’une charge RLC
III.1.4.2) Constatations:
Comme le courant n’es pas sinusoïdal, il est riche en harmoniques (de même fréquences que la tension) qui
 génèrent des couples pulsatoires néfastes sur les machines tournantes
 génèrent des parasites radioélectriques pouvant perturber des signaux de commande.
III.1.4.3) Méthode d’étude:
On peut associer une impédance complexe Z(n) à chaque harmonique de rang n de la tension.
D’après le théorème de superposition, le courant i(t) ne contient que les harmoniques de la tension u(t)
Ainsi pour chaque harmonique :

i t   
k 0
4E
 2k  1 
Z 2 k 1


sin  2k  1 t  arg Z 2 k 1 


III.1.4.4) Approximation du premier harmonique :
On approxime le courant à son 1er harmonique
Le courant fourni par la source est donc iE 
2I 2

cos 1 . Avec 1  arg  Z1 
pch arg e  EiE 
La charge absorbe la puissance de la source soit
2 EI 2

cos 1
u(V)
i
E
iD1
iH1
D1

2

V
H1
D2
H2
D3
H3
uC
E
iC
iC(A)
D4
Î
H4
1er harmonique
1

T


2

iE1(A)
Î
III.1.5) Critique du montage:
Uceff ne peut être réglée sauf si E varie.
UC = E
Cette commande génère beaucoup d’harmoniques de tension et de courant qui servent peu au transfert
d’énergie.
Sommaire des
11/20
Pour avoir un transfert d’énergie correct, il faut diminuer les harmoniques de tension et courant de façon à les
rendre sinusoïdaux.
Il y a possibilité de filtrer soit la tension soit le courant mais le calcul du filtre est délicat et son coût peut être
important.
On préfère modifier la commande de telle sorte que le courant ou la tension se rapproche du sinusoïdal.
(suppression d’harmoniques). C’est la commande décalée ou la commande MLI.
Sommaire des
12/20
III.2) Commande décalée
La commande des interrupteurs est décalée.
Ce décalage permet de faire varier la valeur efficace de la tension d’alimentation.
Suivant la valeur de ce décalage des harmoniques sont éliminés.
III.2.1) Courbes représentatives
Il suffit pour cela de décaler la commande des interrupteurs
uc(V)
ic(A)
E
i
iD
1


V
t2
T/2+
T/2
t1
iH
D1
H1
H4
H2
D3
H3
C
T
H1
D2
u
E
iC
D4
H2
1
H4
Eléments commandés
H2
H3
signe de la puissance
reçue par la charge
D1
H2
D1
D3
H1
H3
D4
H3
D4
D2
H4
H2
Eléments passants
i
Figure 9
III.2.2) Tension aux bornes de la charge:
III.2.2.1) Valeur efficace de la tension:
2
En traçant u (t) , on obtient:
T

E 2   
2

 ce qui donne
U2 
T
2
 2 
U  E 1  
T 

En faisant varier

son peut faire varier la tension efficace de la tension fournie par l'onduleur
III.2.2.1) Harmoniques de la tension:
La décomposition en série de Fourier d’une telle tension est
Sommaire des
13/20
v(t)
E
-+
2-
+
-
0
2
-

t
-E
v(t ) 

 1


cos  (2k  1)     sin  (2k  1)  t  
 k  0  2k  1

4E
Attention =/2
On s’aperçoit que l’on peut éliminer certains harmoniques par un choix judicieux de .
Il suffit pour cela de choisir la valeur de  qui annule l’harmonique k choisi, ce qui est vérifié par
cos  (2k  1)     0
Exemple : pour éliminer l’harmonique 3 : k=1 donc cos3=0 ce qui vérifié pour 3=/2 donc pour =/6
III.2.3) Courants dans la charge:
uc(V)
E
i
Fondamental de iC
iD
1
 

V

iH
D1
1
T1
D3
T3
iC
D4
H4
H4
T2
C
T
H1
D2
u
E
t2
T/2+
T/2
H2
H2
H1
Fondamental de uC
ic(A)
T4
H3
Eléments commandés
H2
H3
signe de la puissance
reçue par la charge
D1
T2
D1
D3
T1
T3
D4
T3
D4
D2
T4
T2
Eléments passants
i
La valeur moyenne de i est i 
I 2

 cos  cos     
La puissance fournie par la source est P  E i 
Sommaire des
EI 2

 cos  cos     
14/20
III.3) Commande à modulation de largeur d’impulsion : MLI
La commande des interrupteurs se fait par des tensions modulées. La tension de sortie est alors découpée et le
courant est pratiquement sinusoïdal.
III.3.1) Commande à modulation de largeur d’impulsion : MLI
Elaboration de la commande MLI.
On compare deux tensions : - une en triangle ou en dents de scie vt de fréquence fp(porteuse).
- une sinusoïdale v de fréquence f.
Si v>vt , vsortie =1 ; Si v<vt , vsortie =0
Exemples de modulations :
sinusoïde
Dents de scie
Commande MLI
III.3.2) Commande à angles pré calculés :
On cherche à éliminer les harmoniques de faibles rang .On élimine les harmoniques de rang 3f,5f,7f… par
l’introduction de fentes dans une forme d’onde rectangulaire.
u ()
t
1 2 3
Il faut déterminer les angles 1, 2, 3…. 5.
On considère que u est la somme algébrique de forme d’onde en créneaux du type :
u1
v(t)
E
-+
+
-
0

-
2-
t
2
-E
v(t ) 
u2
u3

 1


cos  (2k  1)     sin  (2k  1)  t  
 k  0  2k  1

4E
T
t
u()=u1+u3+u5-u2-u4
Dans l’expression ci-dessus, pour éliminer les harmoniques n, il faut
cos n1+ cos n3+ cos n5- cos n1- cos n4=0
5 angles donc 5 équations sont nécessaires.
La résolution donne :
Sommaire des
15/20
1=18,17°, 2=26,64°, 3=36,87°,4=52,9°, 5=56,69°.
Dans ce cas là, Ueff est fixe et dépend de 1, 2, 3…. 5.
Voir : BTS Et 2000 Nouméa
III.3.3) Caractéristiques de la MLI :
Indice de modulation : m= fp/ f
Coefficient de réglage : r= Vmax / Vtmax
III.3.4) Avantages de la MLI :
-Permet de produire un courant de charge très voisin d’une sinusoïde.
-Permet de réaliser une tension uc(t) aux bornes de la charge dont la décomposition en série de Fourier ne
contient pas d’harmoniques à fréquence trop basses (difficilement filtrable) ou interdites (résonances...)
Sommaire des
16/20
IV) Onduleurs triphasés:
IV.1) Schéma de principe:
K1
T1
D1
K2
T2
D2
K3
T3
D3
E/2
vA
iA
A
vB
E
iB
B
0
N
vC
iC
C
K4
E/2
T4
D4
K6
K5
T5
D5
T6
Charge
D6
Figure 10
IV.2) Mode de calcul:
IV.2.1) Méthode 1:

Détermination de vAO, vBO, vCO selon la commande des interrupteurs
Exemple : Si K1 fermé et K4 ouvert, vAO=E/2. Si K1 ouvert et K4 fermé, vAO= -E/2.
Puis grâce à une loi des mailles (uAB= vAO - vBO ...) uAB, uBC, uCA.

Puis vAN, vBN, vCN si l’on a un couplage étoile : v AN  v A0 

1
 vA0  vB 0  vC 0 
3
Démonstration
En effet
u AB  vAN  vBN  vA0  vBO (1)

uBC  vBN  vCN  vB 0  vCO (2)
u  v  v  v  v (3)
C0
AO
 CA CN AN
Or
vAN  vBN  vCN  0 (4) charge triphasée équilibrée
Et
(4)  v AN  vBN vCN (5)
(1)
(3)
 vBN
 vCN
(5) avec (1) et (3) donne v AN  v A0  vBO  v AN vC 0  v AO  v AN
 3  vAN  2  vA0  vBO  vC 0
en ajoutant et retranchant v A0
3  v AN  3  v A0  v AO  vBO  vC 0
 v AN  v A0 
1
 vAO  vBO  vC 0 
3
IV.2.2) Méthode 2:

Détermination directe de uAB, uBC, uCA selon la commande des interrupteurs.
Exemple : uAB dépend des interrupteurs K1,K2,K4,K5.
Si K1,K5 fermés ,uAB= E.
Si K2,K4 fermés ,uAB= -E.
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Si K1,K2 fermés ou K4,K5 fermés, uAB= 0.

Puis détermination de
v AN 
Démonstration
En effet
u AB  uCA
u  u AB
u  u BC
, vBN  BC
, vCN  CA
.
3
3
3
u AB  vAN  vBN  vA0  vBO (1)

uBC  vBN  vCN  vB 0  vCO (2)
u  v  v  v  v (3)
C0
AO
 CA CN AN
Or
vAN  vBN  vCN  0 (4) charge triphasée équilibrée
Donc
u AB  uCA  v AN  vBN  vCN  v AN
u AB  uCA  2v AN vBN  vCN
(4) v AN
 u AB  uCA  3v AN
 v AN 
u AB  uCA
3
IV.3) Commandes:
IV.3.1) Commande adjacente :Type 180°
Chaque interrupteur est commandé pendant 180°.
Les commandes des interrupteurs d’une même branche sont adjacentes.
Les commandes des interrupteurs de deux branches différentes sont décalées de 120°.
K1
K4
K1
K5
K2
K5
K2
K3
K6
K3
K6
La tension de sortie est fixe quelle que soit la charge. On retrouve la même forme pour la tension entre phases
que pour un pont monophasé avec commande décalée et t 1=60°.(minimum d’harmoniques et suppression du 3)
Sommaire des
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La valeur efficace de U est
uAB(t)
E
U

0
2/3
2
E
3
La valeur efficace de la tension simple est
2
-E
V
uBC(t)
2
E
3
Les harmoniques de vA sont
E
v(t ) 

0
2/3
2
2E


 2k  1 sin   2k  1 t 
1
k 0
-E
uCA(t)
E

0
2/3
2
-E
vA(t)
2E/3
E/3

0
2/3
2
vB(t)

2/3
2
vC(t)

2/3
K3
2
K6
K5
K3
K2
K1
K6
K5
K4
K2
K1
K4
IV.3.2) Commande disjointe :type 120° ou 150°.
Chaque interrupteur est commandé pendant 120° ou 150°. Il y a un « trou » de 60° (ou 30°) entre les commandes
de deux interrupteurs d’une même branche.(commande disjointe).
Les commandes des interrupteurs d’une branche sont décalées de 120°par rapport aux interrupteurs d’une
branche voisine.
K1
K4
K1
K5
K2
K5
K2
K6
K3
K6
La forme de la tension de sortie dépend de la nature de la charge.
La commande disjointe permet d’avoir des courbes plus voisines de la sinusoïde. Le taux de composantes
harmoniques de rang faible est minimal pour 150°. Ce choix simplifie le problème de filtrage mais complique la
commande (enclenchement et déclenchement d’interrupteurs tous les 30°).
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IV.3.3) Commande MLI :
Les commandes des interrupteurs sont obtenues par comparaison de 3 signaux sinusoïdaux décalés de 2/3 avec
un signal triangulaire. Même forme de tension de sortie qu’en monophasé.
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