DIRECTION INSTITUT ALGERIEN DU PETROLE Direction Ecole de Boumerdes Département pédagogique TMI Mémoire de fin de formation de professionnalisation en Électricité industrielle Thème Dimensionnement d’un groupe Diesel pour l’amélioration du système d’énergie de secoure du complexe GL1Z Réalisé par : Suivi par : Mr BOUTOUIZGHA mohamed Mr ALLIAOUI Djilali GL1Z Mr BAHRI mohamed djamel eddine Mr H.BENTARZI Session Avril 2018 / Groupe : ELECTRICITE Remerciements Nous tenons à témoigner nos reconnaissances à toute personne ayant aidé, de près ou de loin, à l'aboutissement de ce travail. Mes remerciements vont à Mr M. CHERGUI ingénieur électricité « ENG », ainsi Mr D. ALIAOUI chef de service D’électricité « GL1/Z». D’avoir acceptés d'être les rapporteurs de ce mémoire et pour leurs aides, leurs conseils précieux et leurs encouragements incessants durant la réalisation de ce mémoire. Nous tenons à exprimer nos profondes gratitudes aussi à Mr H.BENTARZI et MADAME GHARSA pour avoir diriger ce travail durant cette période d'induction. Nous remercions également tous le personnel du service électricité du complexe GL1/Z et les ingénieurs d'électricité de direction Engineering « ENG ». Résumé A l’heure actuelle, l’alimentation secours du complexe GL1/Z dépend du complexe GL2/Z et de SONELGAZ. Cette dépendance qui touche un secteur aussi stratégique en l’occurrence l’alimentation de secours réduit le niveau de sécurité et présente même un danger pour les équipements de production. Avec la situation actuelle, le complexe peut se trouver avec une ou sans source de secours. Lors de l’arrêt ou de la perte de l’énergie de GL2Z ou celle de la source 60KV Par conséquent, il est nécessaire de doter le complexe d’une troisième source de secours autonome, qui est complètement contrôlée par le complexe. Dans ce mémoire nous traitons le cas d’indisponibilité des deux sources de secours actuelles du complexe GL1/Z et proposer une 3ème source électrique de secours. Nous allons étudier la stabilité de notre réseau de secours afin de valider la solution technique choisie. Table des Matières Sommaire Liste des abréviations ........................................................................................................ I Liste des tableaux ............................................................................................................. II Liste des figures ............................................................................................................. III Liste des annexes.............................................................................................................. II INTRODUCTION .............................................................................................................. 1 CHAPITRE 1 Présentation du complexe GL1/Z ................................................................ 2 1.1 Présentation du Complexe GL1/Z 1.2 Mission du complexe GL1/Z ………………………………………………….………2 ……………………………………………………….………..2 1.3 Description générale du complexe GL1/Z ………………………………………….………2 1.4 Structures du complexe GL1Z…………………………………………………………………3 1.4.1 Département Sécurité « I » : .............................................................................................................. 4 1.4.2 Département Technique "T" : ........................................................................................................... 4 1.4.3 Département Finance : ...................................................................................................................... 4 1.4.4 Département Travaux neuf "W" : ..................................................................................................... 5 1.4.5 La sous direction personnelle (structure de soutien) : ......................................................................... 5 1.4.6 La sous direction exploitation (structure d’exploitation) :................................................................... 6 1.5 Procédé de liquéfaction………………………………………………………………………….8 1.5.1 Section de Décarbonatation : ............................................................................................................. 8 1.5.2 Section de Déshydratation : ............................................................................................................... 9 1.5.3 Section de pré-refroidissement au propane :....................................................................................... 9 1.5.4 Section séparation : ........................................................................................................................... 9 1.5.5 Section de refroidissement principal : .............................................................................................. 10 1.5.6 Section fractionnements : ................................................................................................................ 10 CHAPITRE 2 : Réseau électrique du complexe GL1/Z ...................................................... 11 1.1 Alimentation Normale du complexe…..………………………………………………………11 2.2 Exploitation du réseau électrique……………………………………………………………..14 2.2.1 Le P.S.S.P. (Power System Supervisory Panel) : .......................................................................... 14 2.2.2 Le régulateur de vitesse WOODWARD 505 : ............................................................................. 14 2.2.3 Le régulateur de tension AVR (Automatic Voltage Regulator) : ................................................. 15 2.2.4 Le DCS (Digital Control System) : .............................................................................................. 15 2.3 Réseau d’énergie électrique de secours….……………………………………………………15 2.3.1 L’historique du réseau de secours : .............................................................................................. 15 CHAPITRE 3: Etude et choix d’une nouvelle source de secours ......................................... 21 3.1 Problématique…..…….………………………………………………………………………..21 3.2 Choix de la nouvelle source de secours……………………………………………………….22 3.3 Approche retenue :……………………………………………………………………………..22 3.4 Ordre de priorité des sources de secours……………………………………………………..23 3.5 Définition d’un groupe lectrogène.……………………………………………………………23 CHAPITRE 4 : Dimensionnement du générateur de secours ............................................. 25 Introduction……….. ......................................................................................................... 25 4.1 Principe de calcul du bilan de puissance des charges secourues :…………………………..25 4.2 Dimensionnement du groupe de secours……………………………………………………...26 4.2.1 Principes de la méthode de calcul : ................................................................................................. 26 4.3 Variante N 1 (Un groupe pour chaque sous-station) :………………………………………..28 4.4 Variante N°2 (Un groupe diesel de secours pour ensemble des équipements à secourir) :...42 CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation de .......................................................... 46 5.1 Comparaison entre les options d’installation du générateur diesel :………………………46 5.2 Analyse des différentes options :……………………………………………………………...47 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats ........................................................ 49 6.1 Les Logiciels choisi :…………………………………………………………………………...49 6.2 Dimensionnement (Powersuite 4.1) :………………………………………………………...50 6.3 Dimensionnement du câble (ETAP 12.6) :…………………………………………………...55 6.4 Power flow analysis (ETAP 12.6)..……………………………………………………….……55 6.5 Motor starting analysis :………………………………………………………………………58 CONCLUSION GENERALE ............................................................................................ 61 Bibliographie…………………………………………………………………………………………….63 Liste des abréviations GL1/Z : Gaz naturel liquéfier Arzew. P.S.S.P: Power System Supervisory Pane. WOODWARD 505 : Le régulateur de vitesse. AVR: Automatic Voltage Regulator. DCS: Digital Control System. Page I Liste des tableaux Tableau.2. 1 : Sous stations électriques ............................................................................ 13 Tableau.3. 1 : Comparaison entre différents choix de secours électrique. ........................... 22 Tableau.4. 1 : Les conditions du procédé des motopompes de graissage.............................. 29 Tableau.4. 2: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 1.............................. 31 Tableau.4. 3: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 2 .............................. 33 Tableau.4. 4: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 3 .............................. 35 Tableau.4. 5: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 5 .............................. 38 Tableau.4. 6: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 16 ............................ 41 Tableau.4. 7 : Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 5 ............................. 42 Tableau.4. 8 : Caractéristiques internes d’un générateur 5.5KV/ 3000 KVA. ...................... 43 Tableau .5. 1 : Comparaison entre les options d’installation du générateur diesel .............. 47 Tableau.6. 1 : Step Summary ........................................................................................... 53 Tableau.6. 2 : les générateurs propose .............................................................................. 54 Tableau.6. 3.Chute de tension des moteur JM5 ................................................................. 56 Page II Liste des figures Fig. 1. 1 : Schéma du procédé de liquéfaction du GN ........................................................... 8 Fig.2. 1 : Alimentation normal du complexe ...................................................................... 12 Fig.2. 3 : Schéma de la sous station 30 KV. ....................................................................... 16 Fig.2. 2 : Design initial des sources de secours du complexe............................................... 16 Fig.2. 4 : Schéma du réseau de secours (avant 1982). ........................................................ 17 Fig.2. 5 : Schéma du réseau de secours (1985). .................................................................. 18 Fig.2. 6 : Schéma du réseau de secours (1996). .................................................................. 19 Fig.2. 7 : Réseau de secoures actuelle. .............................................................................. 19 Fig.3. 1: Un groupe électrogène. ....................................................................................... 24 Fig.4. 1: Schéma des charges secourues de S/S 1 ............................................................... 30 Fig.4. 2: Schéma des charges secourues de S/S 2 ............................................................... 32 Fig.4. 3: Schéma des charges secourues de S/S 3 ............................................................... 34 Fig.4. 4: Schéma des charges secourues de S/S 5 ............................................................... 37 Fig.4. 5: Schéma des charges secourues de S/S 16. ............................................................ 39 Fig.4. 6 : Jeu de barre de secours simplifié. ....................................................................... 43 Fig.5. 1 : Zones ATX GNL1 ............................................................................................... 48 Fig.6. 1: Load Flow result ................................................................................................. 56 Fig.6. 2: Variation de la puissance active du générateur lors du démarrage des moteurs ... 59 Fig.6.4 : Variation de la puissance apparente ................................................................... 59 Fig.6. 3: Variation de la puissance réactive ..................................................................... 59 Fig.6. 6 : Variation de la tension de générateur lors du démarrage des moteurs ................. 60 Fig.6. 5:Variation du courant de générateur lors du démarrage des moteurs..................... 60 Page III Liste des annexes Annexe A : Bilan de puissance des charges secourus GNL1 Z Annexe B: Powersuite RESULTS Annexe C : Fiche technique recommandé. Page IV Introduction INTRODUCTION GENERAL Le monde actuel vit un progrès technologique considérable grâce à l’industrie énergétique selon différentes formes (hydraulique, nucléaire, solaire, thermique, …etc.). L’énergie électrique est très importante dans la production industrielle. Ceci nécessite une maîtrise des techniques des installations électriques, pour leur mise en forme, leurs protections ainsi que leurs entretiens. L’énergie électrique normale du complexe GL1/Z est fournie par trois turboalternateurs de 18MW chacun et une ligne SONELGAZ de 25MVA. En cas de perte de l’énergie normale, des sources de secours sont prévues pour fournir le courant à certains équipements stratégiques tels que les motopompes de graissages des turbogénérateurs ainsi que les circuits de contrôles (DCS, ESD,…), dans le but de les maintenir en fonctionnement et d'assurer l'alimentation en électricité des dispositifs de sécurité, afin de permettre un arrêt méthodique et sans danger du complexe, et ce jusqu'à rétablissement de le production du courant normal. Ces sources de secours ne sont pas destinées à assurer tous les besoins du complexe en énergie électrique. Leur fonction essentielle est de maintenir en fonctionnement certains équipements stratégiques, et d’assurer l’alimentation en électricité des dispositifs de sécurité, afin de permettre un arrêt méthodique et sans danger. Le problème majeur actuel réside dans l’alimentation secours du complexe GL1/Z qui dépend de SONELGAZ et du complexe GL2/Z. Cette dépendance qui touche un secteur aussi stratégique en l’occurrence l’alimentation de secours réduit le niveau de sécurité et présente même un danger pour les équipements de production. L’objectif de notre induction autant que des ingénieurs en électricité est de prendre connaissance aux différentes installations électriques et exploiter ce qu’on a appris par un travaille qui consiste à traité une préoccupation électrique au niveau du complexe. 1 CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z CHAPITRE 1 Présentation du complexe GL1/Z 1.1 Présentation du Complexe GL1/Z L’Algérie se trouve dans une situation privilégiée dans le commerce international du GNL avec des réserves d’environs 5000 milliards de m3 de gaz naturel et une longue expérience dans le domaine de la liquéfaction. Une partie de gaz extraite des gisements de Hassi R’mel est acheminée vers la zone industrielle d’Arzew, où se trouvent les complexes GL1/Z et GL2/Z qui forment un grand ensemble de liquéfaction de gaz naturel. Le complexe GL1/Z est situé à 8 km au sud-est d’Arzew et de 2 km de Bethioua. Il s’étend sur une surface de 72 hectares dont 56 sont occupés par les installations. 1.2 Mission du complexe GL1/Z Le complexe GL1/Z a pour mission de liquéfier le gaz naturel venant des champs gazetiers de Hassi R’mal par gazoduc pour le but de facilité le transport vers l’étranger par des méthaniers. D’autres missions sont possibles tels que l’extraction du propane, du butane et de la gazoline. 1.3 Description générale du complexe GL1/Z Le complexe GL1/Z se compose de 6 trains de liquéfaction identiques chacun à une capacité de neuf mille mètres cubes (9000 m³) de GNL par jour. Le complexe GL1/Z est constitué de trois (03) zones : Zones des utilités : Production d’électricité, vapeurs, air instrument, production d’hypochlorite de sodium, eau de mer, eau dessalé. Zone de procédé : Traitement et liquéfaction du gaz. Zone de stockage et chargement : Stockage GNL, chargement des navires. La fiche technique du complexe GL1Z : o Date du projet : 13 juin 1973. o Procédé : APCI (MCR). o Superficie du complexe : 72hectares. o Capacité de production journalière : 55.000m3 / jrs. o Nombre de trains : Six trains en parallèle. 2 CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z o Capacité de stockage : 3 bacs d'une capacité unitaire de 100.000m3 de GNL. o Capacité de chargement : 10000m3 GNL/hr. o Production gazoline (C5 +) : 123000 tonnes/an. o Rénovation : 1993-1996. o Début de la production : Le 20 février 1978. o Capacité de traitement : 10,5 Milliard de m3 de GNL/An. o Capacité de Production : 17,5 Millions de m3 de GNL/An. 1.4 Structures du complexe GL1Z Le complexe GL1Z est structuré comme il indique l’organigramme suivant : Direction Cellule informatique Assistant directeur Cellule organisation Sous direction exploitation Sous direction personnel Secrétariat Secrétariat Dpt.T Dpt.G Dpt.P Dpt.F Cellule R.T Dpt.I Dpt.A Dpt.ADM Dpt.R Dpt.M Code Désignation Code Désignation I Sécurité ADM/SOC Administration F Finance A Approvisionnement T Technique G Maintenance W Travaux neufs INF Informatique ORG Organisation P Production M Moyens Généraux RT Relations de travail R Ressources humaines A.S.I Assistant Sûreté Interne 3 CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z 1.4.1 Département Sécurité « I » : Le département sécurité est lié directement à la direction du complexe ; il se divise en trois services et une cellule : Service prévention. Service intervention. Service surveillance des Installations. 1.4.2 Département Technique "T" : Le département technique "T" est lié directement à la direction du complexe ; il se divise en 05 services : Département Technique Service DCS Service Inspection Service Etude Section Etude Section Process Service SIM Service Laboratoire Section Contrôle Section Mécanique Section Instrumentation Section Analyse Section Statique Section Dessin Section Electricité 1.4.3 Département Finance : Le département finance "F" est rattaché directement à la direction, il traite les données financières du complexe. Il comporte 04 services : Service Relation de Travail : Ce service reflète le climat et les conditions de travail, il veille aux droits des travailleurs qui, en contre partie respecteront leurs engagements. Il assure le bon déroulement des différentes commissions. Service Informatique : Il se compose comme se suit : Service Informatique Support technique Administrateur Réseau 4 Administrateur des BDD CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z Service Organisation : Il se compose comme se suit : Service Organisation Section Documentation Cadre Etudes Organisation Section d’Ordre Général Le service organisation est un trait d’union entre la direction et les autres structures du complexe. 1.4.4 Département Travaux neuf "W" : Le département Travaux Neufs est chargé de la réalisation des investissements liés et non liés à la production (ILP & INLP). 1.4.5 La sous direction personnelle (structure de soutien) : a) Département Personnel : Département Personnel Service Gestion / paie Service APS Ce département (S) dépend de la sous direction personnel. Il s'occupe de la gestion du personnel, des dossiers administratifs, l'élaboration de la paie sans oublier le côté social, l'organisation administrative du département, permettant ainsi un suivi rigoureux des agents dans leur recrutement. b) Département Moyens Généraux : Il se compose de : Service MT : Assure les prestations du transport ainsi que l’entretien du parc automobile du complexe. 5 CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z Service Intendance : Il garanti la restauration du personnel et il est aussi chargé des achats des denrées alimentaires, produits d’hygiène et de nettoyage. Service interne : Chargé de l’entretien des locaux et espaces verts, mobilier, fournitures de bureaux, papeterie, tenues de travail. Gestion des moyens de télécom. c) Département Ressources Humaines : Il contient : Service Formation : Il assure aux agents du complexe les formations nécessaires à leur développement au sein de l’Entreprise. Service planification effectifs et gestion de carrière : Le service suit et commente la carrière des agents depuis leur recrutement jusqu’à leur sortie du complexe, ceci afin d’établir un plan de carrière qui déterminera le plan adapté à chaque agent ainsi que sa capacité et sa compétence à occuper certains postes. 1.4.6 La sous direction exploitation (structure d’exploitation) : a) Département Production : Il gère l’outil de production du complexe GNL, Ethane, Butane, Propane et Gazoline. Il se divise comme se suit : Département Production Service Planning et Programmes Service expédition Service Fabrication Service Utilité b) Département Approvisionnement "A": Le département approvisionnement est rattaché à la sous direction exploitation, il a les fonctions suivantes : L’élaboration avec les départements utilisateurs, des prévisions d’achat et de stockage des matériaux et des pièces de rechange nécessaire au fonctionnement du complexe. L’exécution des opérations courantes d’approvisionnement : appel d’offre, sélection des fournisseurs, dossier d’importation, transit, stockage, distribution. Stocker les pièces dans le magasin central. Le département Approvisionnement contient les différents services : 6 CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z Département Approvisionnement Service Achats Service Gestion de Stock Section Gestion de Stock Section Achats Section payement et Transit Section Magasin Section Planning et Suivi Section Gestion Technique c) Département Maintenance "G" : Rattaché à la sous direction exploitation, Le département s'occupe de la maintenance des équipements existants dans le complexe ; pour ce faire, il dispose de mécaniciens, électriciens, instrumentistes et chaudronniers. Le département planifie les travaux, gère le préventif et le curatif, détermine les moyens matériels. Le département assure l'interface avec le département approvisionnement. C'est le principal utilisateur en matière de pièces de rechange. Département Maintenance Service Planning et Méthodes Service Mécanique GP GT Service Electrique Service Instrumentation GE GR Service Chaudronnerie Service Logistique GC GL 7 CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z 1.5 Procédé de liquéfaction A la sortie des puits, le gaz naturel est un mélange d’hydrocarbures légers dont la teneur en méthane est prépondérante ( 80%). Il contient également en proportion décroissante des traces d’hydrocarbures plus lourds, en plus d’éléments non combustibles tels que le CO 2 (gaz carbonique) et l’hélium (He). La liquéfaction du gaz naturel ne peut s’effectuer qu’avec une succession d’un nombre de traitement qui nécessite la mise en place d’un grand nombre d’équipement qui fonctionnent en même temps. Le gaz entrant dans chaque train à une pression de 40 bars et une température de 42°C passe par plusieurs sections le long de son traitement. Fig. 1. 1 : Schéma du procédé de liquéfaction du GN Fig 1.1: Schéma du procédé de liquéfaction du GN. Le traitement de GN passe par différentes sections : 1.5.1 Section de Décarbonatation : Le but de cette section est d’éliminer le gaz carbonique CO2 qu’il contient. Cette opération est nécessaire afin d’éviter la solidification de ce produit dans les sections froides. Ce traitement est assuré à l’aide d’une solution qui est le MEA (Monoethanolamine) qui absorbe le CO 2 dans les conditions adéquates (pression, température) afin de réduire sa teneur à un taux inférieur à 70 PPM (Partie Par Million). 8 CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z Cette section comporte deux étapes importantes à savoir : L’absorption du CO2. La régénération de la MEA. 1.5.2 Section de Déshydratation : Après la section de décarbonatation le gaz naturel est acheminé vers une seconde section (déshydratation). Cette section consiste à l’élimination de l’eau contenue dans le gaz naturel. En première partie l’eau est éliminée par condensation, en seconde partie l’eau est éliminée par un jeu de deux sécheurs à tamis moléculaires fonctionnant à tour de rôle (phase séchage et phase réactivation), le gaz perd la totalité de l’eau (moins d’une ppm en sortie). Après la déshydratation on élimine le mercure à l’aide des tamis imprégnés de soufre, le mercure est un élément très altéragène, détériore les équipements dans la section de liquéfaction qui sont à base d’aluminium. 1.5.3 Section de pré-refroidissement au propane : Sortant des sécheurs, le gaz naturel subit son premier stade de refroidissement. C’est un cycle de pré-refroidissement au propane où le GN passe de la température ambiante à une température de -35°C. Cette Opération s’effectue à trois niveaux de réfrigération distincts: haut, moyen et bas. La fonction de compression est assurée par le compresseur propane à trois étages. 1.5.4 Section séparation : Après le pré-refroidissement, le gaz est acheminé dans une tour de lavage (colonne à plusieurs plateaux). Le gaz entre dans la tour de lavage où il aura une séparation entre les légers et les lourds. Les produits les plus volatiles s’accumulent avec la vapeur en haut de la colonne, à l’inverse les produits lourds passent en phase liquide et sont soutirés par le fond de la colonne. Le méthane, constituant majeur, est acheminé en tête de la colonne, alors que les produits tels que C2, C3, C4 et C5 sont dirigés vers le fractionnement où se fera respectivement leur séparation dans d’autre colonnes, déméthanisation, débutanisation. 9 dééthanisation, dépropanisation, CHAPITRE 1 : Présentation du complexe GL1Z 1.5.5 Section de refroidissement principal : Venant de la tour de lavage, le méthane (C1) subira un refroidissement au MCR (Multi Composant Réfrigérant). Le circuit MCR est un circuit d’une basse température utilisé comme moyen final de refroidissement pour obtenir la liquéfaction du GN. Le MCR est mis en circulation par deux compresseurs MCR1 et MCR2. Le MCR est un mélange d’azote, de méthane, d’éthane et de propane dont la composition est définie pour assurer le meilleur rendement possible d’échange de réfrigération dans l’échangeur principal. A ce stade se produit un méthane liquide (GNL) dont la température est voisine de -148°C et une pression de 25 bars. Le GNL est étendu à travers la vanne joule Thomson et envoyé dans le ballon de détente d’azote, où la pression est de 0,3 bar et la température est de -163°C. 1.5.6 Section fractionnements : Elle comprend quatre colonnes de distillation en cascade ; déméthanisation, déthanisation, dépropanisation, débutanisation. Le fractionnement est utilisé pour le circuit propane et l’appoint du MCR et pour le PCS (pouvoir calorifique supérieur), les composants lourds C5+ (gazolines) sont stockés dans une sphère gazoline. 1.6 Conclusion Notre passage aux différents départements du complexe GL1Z ainsi que l’induction faite au début de la tournée nous a permis de : Prendre connaissance de son organisation. Connaître d’une manière générale les diverses missions de chaque structure. Avoir une idée générale sur le procédé de liquéfaction et la production du GNL. 10 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z CHAPITRE 2 : Réseau électrique du complexe GL1/Z Introduction Le complexe GL1/Z est un site industriel destiné à la liquéfaction du gaz naturel, il se compose essentiellement de six trains de process, ceci nécessite de l’énergie électrique pour le fonctionnement des moteurs et des utilités. La production d’énergie électrique au sein du complexe est autonome. Cette énergie nécessaire pour les besoins du complexe GL1/Z est produite par trois turbogénérateurs. Après la rénovation et l’ajout de certains équipements importants tels que les chaudières 400T/H et les unités d’électro-chloration, il fut nécessaire d’ajouter une source supplémentaire externe en l’occurrence de SONELGAZ, pour faire face à la demande énergétique de ces nouvelles charges. 1.1 Alimentation Normale du complexe [4] : L’énergie électrique normale requise par le complexe est fournie par trois turbogénérateurs (TG1, TG2 et TG3) entraînés par des turbines à vapeur. Les trois groupes d’une puissance de 18 MW chacun, sont implantés dans la zone des utilités, la vapeur fournie étant produite par trois chaudières à haute pression. En marche normale, trois turbogénérateurs sont nécessaires pour produire la totalité de l’énergie électrique consommée par le complexe. Caractéristiques nominales des générateurs: Tension : 5.5 KV ; Fréquence : 50 HZ Puissance Active : 18 MW Cos φ : 0.85 Neutre mis à la terre par une résistance de 3.54 Ohm. Après la rénovation, une ligne SONELGAZ (60 KV) ayant une puissance mise à disposition de 22 MW a été ajoutée comme une alimentation normale du complexe. Cette ligne alimente deux principaux transformateurs abaisseurs (60KV/5,5KV) T60 et T61. 11 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z TG1 TG2 R1 TG3 R2 M M R3 M M 60 KV SONELGAZ M M T 60 Vers T61 R4 064V-SWB5Q Fig.2. 1 : Alimentation normal du complexe . La nouvelle distribution électrique donne un éventail de possibilités d’alimentation des charges du complexe en énergie électrique. Malheureusement, certaines contraintes nous imposent de limiter l’utilisation d’énergie surtout lors de la marche en parallèle (Synchronisation). La principale contrainte est celle du courant de court circuit des jeux de barres 5500V qui est limité à 40 KA. Cette limitation nous oblige à ne pas synchroniser plus de trois sources à la fois. Des verrouillages électriques sont conçus pour éviter de faire des manœuvres non autorisées. 12 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z 2.1.1 Sous-stations électriques : Toute la distribution d’énergie est réalisée à l’aide des sous-stations électriques réparties dans le complexe et qui sont en nombre de 19 et nominativement comme suit: DESIGNATION DE LA SOUS-STATION ZONE ALIMENTEE S/S N°1 TRAINS PROCESS 100/200 S/S N°2 TRAINS PROCESS 300/400 S/S N°3 TRAINS PROCESS 500/600 S/S N°4 UNITES DE DESSALEMENT S/S N°5 GENERATION D’ENERGIE S/S N°6 POMPERIE GNL S/S N°7 POMPERIE EAU DE MER S/S N°8 JETEE S/S N°9 BATIMENT ADMINISTRATIF S/S N°10 BATIMENT MAINTENANCE S/S N°11 VAPORISEUR S/S N°12 CANTINE S/S N°15 TERMINAL S/S N°16 CHAUDIERES MHI & IHI S/S N°19 BATIMENT RENOVATION/FORMATION S/S N°20 UNITES D’ELECTRO-CHLORATION S/S N°21 SALLE DE CONTROLE CENTRALE (CCR) Tableau.2. 1 : Sous stations électriques Chaque source d’énergie alimente une partie des charges du complexe à travers un double jeu de barres pour les alternateurs (TG1, TG2, TG3) et un simple jeu de barres pour les deux transformateurs (T60, T61). Chaque double jeu de barres peut être alimenté par deux sources possibles: Son propre alternateur ou transformateur (pour le jeu de barres SONELGAZ). Les autres alternateurs et transformateurs par l’intermédiaire du jeu de barres de synchronisation. 13 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z 2.2 Exploitation du réseau électrique [1] Plusieurs systèmes sont utilisés pour assurer l’exploitation et la protection des turbogénérateurs : Le PSSP. Le régulateur de vitesse Woodward 505. Le régulateur de tension AVR. Le DCS. 2.2.1 Le P.S.S.P. (Power System Supervisory Panel) : Doté de deux automates programmables redondants Allen Bradley PLC 5/40 et un autre automate annonciateur dédié aux alarmes ; le système PSSP assure les fonctions suivantes : La répartition des charges de la barre de synchronisation entre les turbogénérateurs, y compris la source SONELGAZ ; Le contrôle de la fréquence (vitesse) et la tension de chaque turbogénérateur en corrigeant continuellement leurs consignes respectives ; Active le délestage des charges dans le cas d’une surcharge ou dans le cas d’une baisse de fréquence de la barre de synchronisation. 2.2.2 Le régulateur de vitesse WOODWARD 505 : C’est un régulateur numérique entièrement autonome, a base de microprocesseur conçu pour commander les turbines à vapeur. Doté de conditions de déclenchement suivantes : - La perte des signaux de mesure de vitesse. - L’ouverture de la boucle de sortie 4-20mA vers le DRFD. - Bouton d’arrêt d’urgence du Woodward. - Arrêt manuel à partir des touches de clavier. - La perte d’alimentation. Il peut aussi déclencher par les sécurités externes suivantes : - Le signal de hautes vibrations / haut déplacement axial (DCS). - Le signal d’arrêt d’urgence (ESD). 14 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z 2.2.3 Le régulateur de tension AVR (Automatic Voltage Regulator) : Chaque turbogénérateur est équipé d’un système de régulation de tension AVR par l’intermédiaire duquel le PSSP contrôle la tension générée par le turbogénérateur. 2.2.4 Le DCS (Digital Control System) : Chaque turbogénérateur possède sa propre logique de déclenchement sur DCS qui intègre les conditions suivantes : Hautes vibrations / haut déplacement axial. Déclenchement du régulateur Woodward. Bouton local de déclenchement manuel d’urgence. Activation du système d’extinction. Défaut électrique. 2.3 Réseau d’énergie électrique de secours En cas de perte de l’énergie normale, des sources de secours sont prévues pour fournir l’énergie électrique à certains équipements déterminés. Ces sources de secours ne sont pas destinées à assurer tous les besoins du complexe en énergie électrique, leurs fonctions essentielles est: Alimenter les auxiliaires des équipements stratégiques (pompes d’huile de graissage, dispositifs de sécurité….). Permettre l’arrêt méthodique et sans danger du complexe. Fournir l’énergie nécessaire au démarrage initiale ou après un arrêt total du complexe. 2.3.1 L’historique du réseau de secours : Deux sources de secours ont été prévues lors du design initial du complexe à savoir : Une ligne Sonelgaz 30 KV de 5 MVA. Un générateur diesel 5.5 KV de 2 MW. 15 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z Connectées au tableau de secours à travers un panneau de verrouillage. S-S N° 13 Ligne 30 KV Groupes diesel Tableau de secours GL1Z Charges secourues Fig.2. 2 : Design initial des sources de secours du complexe. . La sous station N°13 a été construite en 1973 comme source provisoire d’alimentation de chantier de construction de GL1Z. Lors de construction de GL2Z, une extension du poste a été entreprise pour lui conférer les rôles suivants : sources de secours du GL1Z. Alimentation du chantier de construction GL2Z. source de secours pour GL2Z après la fin du chantier. Schéma de la sous station 30 KV : ARRIVEES Sous station 30 KV DEPARTS GL2Z GL1Z Fig.2. 3 : Schéma de la sous station 30 KV. 16 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z Le générateur diesel a été installé en 1977. En 1981, le rotor et le stator ont été endommagés suite à un incident et un mauvais remontage de la génératrice après la réparation. Ensuite, d’autres problèmes sont apparus (vibration, échauffement, problèmes mécanique...) et ce malgré les différentes interventions des spécialistes et des testes s’effectuaient régulièrement sans charges. 5.5 KV 2.5 MVA 30/5.5 KV 5 MVA G.D J613 Fig.2. 4 : Schéma du réseau de secours (avant 1982). Fi2.4: Schéma du réseau de En 1982, et suite aux perturbations de la source SONELGAZ 30 KV ainsi que les problèmes sur le générateur diesel, et dans le souci de fiabilisation du réseau de secours, une modification a été entreprise pour interconnecter les deux complexes par deux lignes : Normal-Normal (abandonnée après la rénovation). Normal-secours (GL1Z-GL2Z et vice versa). En 1984 la sous-station N°13 a été reconstruite pour alimenter en énergie de secours les complexes GL1Z et GL2Z. 17 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z 30/5.5 KV 5 MVA GL2Z 5.5 KV 2.5 MVA G.D J613 Fig.2. 5 : Schéma du réseau de secours (1985). Après la rénovation du complexe en 1996, la philosophie des trois sources de secours a été maintenue avec le rajout d’une ligne de 60 KV et l’abandon du générateur diesel. Les sources de secours deviennent : GL2Z. Ligne 60 KV. Ligne 30 KV. Elles sont connectées au tableau de secours à travers un panneau de verrouillage piloté par des automates programmables. 18 CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z GL2Z 30 KV 60 KV J613 Fig.2. 6 : Schéma du réseau de secours (1996). Fig 2.5: Schéma du réseau de secours (1996). La sous-station 13 est hors service depuis 1997suite à un amorçage électrique au niveau des jeux de barres du tableau 30KV et une défaillance au niveau des cellules disjoncteurs. A B Secours GL2Z Sonelgaz 60 KV Tableau de secours GL1Z Fig.2. 7 : Réseau de secoures actuelle. Charges secourues . 19 C S-S N° 13 Ligne 30 KV Indisponible CHAPITER 2 : Réseau électrique du complexe GL1Z Un audit de la sous-station a été effectué par un spécialiste de KBR du 13 au 18 janvier 2001. Ce dernier a recommandé le remplacement du tableau existant par un nouveau vu l’état délabré de la sous station. 2.4 Conclusion Dans ce chapitre nous avons présenté le réseau électrique du complexe GL1Z. L’alimentation en énergie électrique est assurée par trois turbogénérateurs et une ligne électrique 60 KV (énergie normale), en cas de perte de l’énergie normale, une énergie de secours est prévue pour permettre l’arrêt méthodique est sans danger du complexe. Actuellement l’énergie de secours du complexe GL1Z est assurée par une arrivée de GL2Z et la source 60KV SONELGAZ. 20 CHAPITRE 3 : Etude et choix d’une nouvelle source de secours CHAPITRE 3: Etude et choix d’une nouvelle source de secours Introduction Depuis le démarrage, le complexe disposait deux sources de secours à savoir : ligne SONELGAZ 30 KV et un générateur diesel. Après le démarrage du complexe GL2Z, une ligne de secours a été insérée au réseau de secours du complexe et servait comme la première source préférée. Après le projet rénovation, une nouvelle philosophie d’exploitation du réseau électrique de secours a été adoptée à savoir : 1. Ligne GL2Z 2. Le groupe diesel a été réformé et il a été remplacé par une ligne SONELGAZ 60KV 3. Ligne SONELGAZ 30 KV. En 1998, un amorçage a eu lieu au niveau du poste 30 KV et y devenu indisponible. Une analyse a été faite et a été décidé d’abandonner cette source, et depuis, le complexe demeure à ce jour avec deux sources de secours. Pour cela nous proposons dans ce chapitre d’autre source de secours afin d’améliorer et d’assurer cette énergie. 3.1 Problématique A l’heure actuelle, l’alimentation secours du complexe GL1/Z dépend du complexe GL2/Z et de SONELGAZ. Cette dépendance qui touche un secteur aussi stratégique en l’occurrence l’alimentation de secours réduit le niveau de sécurité et présente même un danger pour les équipements de production. Avec la situation actuelle, le complexe peut se trouver avec une ou sans source de secours. Lors de l’arrêt ou de la perte de l’énergie de GL2Z ou celle de la source 60KV; cette dernière est utilisée comme source d’énergie normale et secours en même temps. Le secours dépend donc de deux sources extérieures. Cette situation a été vécue durant le passage à l’an 2000 où le complexe GL1Z est resté sans source de secours. Par conséquent, il est nécessaire de doter le complexe d’une troisième source de secours fiable et autonome et donc indispensable pour préserver les équipements stratégique et éviter une exploitation sans secours. 21 CHAPITRE 3 : Etude et choix d’une nouvelle source de secours 3.2 Choix de la nouvelle source de secours Divers moyens de secours sont proposés : Sources Avantages Une ligne 30 KV Inconvénients Une Sous station 30 KV - Elle n’est pas autonome. - Fiabilité très faible (en priorité existe déjà (S/S 13). - de délestage par SONELGAZ). PLC de basculement vers - la ligne 30 KV existe. Les fournitures délivrées par le passé, font l’objet de nombreuses coupures. Une ligne 60 KV - Fiable. - Tous les complexes de la zone supplémentaire industrielle sont connectés sur le réseau électrique 60 KV - Elle n’est pas autonome. - Coût élevé. - Nécessite une nouvelle Sous Station de Groupe électrogène Autonome. - Un large éventail de puissance. Plus fiable. - Sa capacité à fonctionner pendant - de longues périodes. nouveaux Nécessite un temps de démarrage de 20s à 30s. - - des équipements. SONALGAZ. - et Nécessite beaucoup d’entretiens et maintenance. - Coût. - Pollution et nuisance. Tableau.3. 1 : Comparaison entre différents choix de secours électrique. . 3.3 Approche retenue : A l’issue de cette comparaison, l’approche retenue pour améliorer l’énergie de secours est : La nécessité de doter le complexe d’une source électrique de secours fiable et autonome, il est préférable que cette source soit un générateur diesel. 22 CHAPITRE 3 : Etude et choix d’une nouvelle source de secours 3.4 Ordre de priorité des sources de secours Actuellement, il existe deux sources de secours GL2/Z et une ligne de 60 KV de SONELGAZ. En cas de problèmes dans la production autonome de GL1Z (turbogénérateurs) ou perte de la l’alimentation 60 KV, le complexe GL1Z est secourus en priorité par l’arrivée de GL2Z, compte tenu de sa stabilité et du fonctionnement régulier des turbogénérateurs. Le générateur diesel à ajouter devra entrer en service en cas d’indisponibilité des deux sources de secours en même temps ou en troisième position après la source 60 KV SONELGAZ dans le cas de perturbations sur les turbogénérateurs GL1Z uniquement. 3.5 Définition d’un groupe électrogène Un groupe électrogène est une source d’énergie autonome, il est constitué de deux composants principaux : Un moteur thermique transformant l’énergie primaire (fuel ou gaz) en énergie mécanique; Un alternateur transformant l’énergie mécanique développée par le moteur thermique en énergie électrique. Le générateur permet d’atteindre des puissances et des durées de fonctionnement importantes. Sa taille et son poids peuvent varier de quelques kilogrammes à plusieurs dizaines de tonnes. Outre son application en source de remplacement, le groupe électrogène offre des possibilités d’utilisation dans différents domaines. 23 CHAPITRE 3 : Etude et choix d’une nouvelle source de secours Moteur thermique d’entraînement Alternateur Fig.3. 1: Un groupe électrogène. 3.6 Conclusion Après cette étude, on a choisi la nouvelle source de secours qui est un générateur diesel d’une grande puissance pour tout le complexe GL1Z. Le groupe électrogène dans ses applications « secours », présente des avantages liés à : un large éventail de puissance la rapidité de sa mise en œuvre sa capacité à fonctionner pendant de longues périodes Ces avantages lui confèrent une position prépondérante loin devant toutes les autres sources de remplacement. Il est donc permis d’affirmer que le groupe électrogène est toujours un produit d’avenir, d’autant que les performances du moteur diesel s’améliorent constamment dans les domaines du rendement de la fiabilité et de la pollution. 24 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation CHAPITRE 4 : Dimensionnement du générateur de secours Introduction En vu de subvenir aux besoins du Complexe GL1Z en énergie électrique de secours , on a fait une étude de faisabilité portant sur le choix d’un ou plusieurs groupes diesel comme troisième source de secours à fin de contribuer à l’amélioration du système d’alimentation du réseau de secours du Complexe. L’étude en elle-même est basée sur l’élaboration des bilans de puissances du réseau de secours et les calcules du dimensionnement de la troisième source de secours pour deux variantes de choix [5] . VARIANTE 1 Un groupe diesel de secours pour chaque sous station nécessitent un secours pour les équipements. VARIANTE 2 Un groupe diesel de secours pour l’ensemble des équipements à secourir. 4.1 Principe de calcule du bilan de puissance des charges secourues [3] : Notre étude est basée sur le calcul énergétique des différentes charges secourues installées au niveau des sous-stations électrique du complexe et essentiellement le jeu de barre principale de secours 064-V-SWB5EE. (Plus de détaille sur ANNEX A) On calcule la somme des puissances de chaque jeu de barre ou PC (Power Controller), en affectant les différents coefficients. • Facteur de simultanéité Ks : tous les récepteurs ne fonctionnent pas simultanément. • Facteur d’utilisation Ku ou de charge. Le choix des facteurs Ks et Ku ont été pris égale à ceux du constructeur Bechtel afin d’uniformiser nos calcul (bilan de puissance) avec ceux du constructeur. Les charges sont classées selon leur mode de fonctionnement comme se suit : Charge continue R : correspond à un fonctionnement ininterrompu ou permanent de la charge. Charge intermittente I : correspond à un fonctionnement par intervalle de temps ou par cycle. Charge stand-by S : fonctionne en cas d’arrêt des charges continues. 25 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation Selon le mode de service des charges, les puissances seront multipliées par le facteur suivant : Charge continue (R) K=1 Charge intermittente (I) Charge stand by (S) K =0.5 K=0 Les puissances sont calculées selon les formules suivantes : 𝑃 = ∑ 𝑃𝑖 , 𝑄 = ∑ 𝑄𝑖 𝑆 = √𝑃2 + 𝑄2 …………..(IV.1) La puissance apparente totale est calculée suivant le mode de fonctionnement comme se suit : ST = SR+ 0.5 SI+ 0 SS …………..(IV.2) ST : la puissance apparente totale. SR : la puissance apparente des charges continues. SI : la puissance apparente des charges intermittentes. SS: la puissance apparente des charges en mode standby. 4.2 Dimensionnement du groupe de secours Un des problèmes le plus fréquemment rencontré dans la définition d’un générateur de secours réside dans le dimensionnement optimal du groupe en fonction de l’impact de charge qu’il est appelé à assurer. Nous allons utiliser une méthode de calcul simple permettant de dimensionner de façon appropriée la puissance du générateur de secours en tenant compte de la chute de tension admissible lors du démarrage du plus grand moteur 4.2.1 Principes de la méthode de calcul [2] : Les principes de la méthode utilisée pour le dimensionnement du générateur de secours sont résumés dans les étapes ci-dessous : A. Étape I : Estimation de la puissance du générateur de secours sur la base des charges totales secourues selon la formule suivante : ER = L x D/Pf …………..(IV.3) Où : ER L D Pf : Puissance du générateur en KVA. : La puissance total des charges de secours (en KW). : Marge de sécurité (généralement 20%). : Facteur de puissance. 26 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation B. Étape II : Détermination de la chute de tension aux bornes du générateur de secours lors du démarrage du moteur le plus puissant selon la formule suivante : ………(IV.4) Vd = MSMVA/(MSMVA + SMVA) Où Vd : Chute de tension aux bornes du générateur pendant le démarrage du plus grand moteur. MSMVA : La puissance du démarrage du plus grand moteur en MVA. ………(IV.5) SMVA = EMVA+RMVA EMVA : La puissance (en MVA) du générateur proposée. ………(IV.6) EMVA = ER /Xd'. Xd' : Réactance longitudinale en régime transitoire du générateur. RMVA : Puissance (en MVA) des charges de secours à l’exception du plus grand moteur. ………(IV.7) RMVA = (RL /Xd'') Xd'' : Réactance longitudinale en régime subtransitoire du générateur. RL : Puissance des charges de secours à l’exception du plus grand moteur. C. Étape III : Détermination de la puissance du générateur de secours en tenant compte de la chute de tension admissible lors du démarrage du plus grand moteur selon la formule suivante : ER = [(1/Vd-1) Xd' MSMVA) +RL ] D …………(IV.8) Où : Vd : Chute de tension Permissible pendant démarrage du grand moteur (20%). MSMVA : La puissance du démarrage du plus grand moteur en MVA. RL : Puissance des charges de secours à l’exception du plus grand moteur. ER : La puissance du générateur estimée. D : Marge de sécurité. La puissance du générateur doit être choisie suivant les valeurs normalisées et la disponibilité chez les fabricants. Dans le cas où la chute de tension dépasse les limites définies, les points suivant sont proposés : 27 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation I. Augmenter la puissance du générateur de secours calculée dans l’étape I. II. Diminuer l'impédance de générateur de secours. III. Diminuer le courant de démarrage du moteur. Généralement l'option II ou III est préférée. 4.3 Variante N 1 (Un groupe pour chaque sous-station) : Les nouveaux groupes diesels devront êtres intégrés au réseau existant du complexe et chacun d’eux devra : 1- Avoir la capacité suffisante pour alimenter les équipements qui assurent l’arrêt méthodique et en tout sécurité des turbomachines et par conséquent le complexe. 2- Etre capable de démarrer les motopompes de graissage consécutivement et sans problèmes. L’étude du bilan des puissances des charges secours fait ressortir que la puissance requise du future groupe diesel dépend essentiellement de la puissance des motopompes de graissages Des turbogénérateurs notamment au moment de démarrage simultané des ces dernières. La puissance a secourir pour les sous stations électriques process est comme suit : _ Sous station électrique N 1 (trains 100 / 200) : 716.23 KVA _ Sous station électrique N 2 (trains 300 / 400) : 645.95 KVA _ Sous station électrique N 3 (trains 500 / 600) : 722.05 KVA La puissance à secourir pour les sous stations électriques des utilités est comme suit : _ Sous station électrique N 16 (chaudières 400T H) : 545.5 KVA _ Sous station électrique N°5 qui servira les tableaux électriques suivants : 1) SWB5KE au niveau de la sous station N°5 262,28KVA Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants: 064-V-PC6AE de la sous station N°6 112,5 KVA 064-V-PC7BE de la sous station N°7 88,3 KVA 064-V-PC9AE de la sous station N°9 32,1 KVA 064-V-PC10BE de la sous station N°10 34,62 KVA 28 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation 2) PC5BE au niveau de la sous station N°5 423,42 KVA Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants : 064-V-MCC5AE de la sous station N°5 131,32 KVA 064-V-MCC5 BE de la sous station N°5 213,94 KVA 064-V-PC5CE de la sous station N°5 39,22KVA 3) PC4BE au niveau de la sous station N°4 263,18 KVA Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants: 064-V-MCC4BE de la sous station N°4 34,16 KVA 064-V-MCC4DE de la sous station N°4 53,53 KVA 064-V-MCC2 1AE de la sous station N°21 89,44 KVA Soit une puissance globale de 942,84 KVA Il Faut noter que parmi les charges à secourir pour ces sous stations, les motopompes de graissage restent les plus grande consommatrices d'énergie électrique se qui provoque un appel d'énergie important lors du démarrage. Sur ce, le dimensionnement du nouveau groupe diesel de secours se basera essentiellement sur ca capacité de démarrer ces motopompes en un temps très court afin de maintenir la pression d'huile de graissage adéquate vue leurs importances. Les motopompes de graissage sont soumises aux conditions du procédé suivantes: Pression d'huiles (PSLL). Temporisation de démarrage. Le temps de maintient d’accumulateur d’huile. (baudruche) Console D'Huile Principale Moteurs P(KW) Q(KVar) PF S (KVA) PSLL (Bar) T (secondes) X03- K-0110R-JM5 148,33 48,75 0,95 156,1 PSLL-X1409(6.2 Bar) 10 X03- K-0110R-J M4 21,09 14,17 0,83 25,41 PSL-X1416 (6.2 Bar) 2 Tableau.4. 1 : Les conditions du procédé des motopompes de graissage 29 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation 4.3.1 Sous station électrique N°1: Lors de la perte du courant normal et le déclenchement des TPH's de graissage des consoles d'huiles principales, les motopompes de graissage 103- K-011OR-JM5 et 203- K-0110R-JM5 démarrent par PSLL 1409 à une pression égale à 6.2 bars avec une temporisation de 10 secondes, afin de maintenir une pression d'huile dans le circuit d'huile de lubrification des paliers des turbocompresseurs adéquate pour préserver les paliers. Cette configuration est aussi utilisée dans les autres sous station de la zone process Les charges secourues de cette sous station sont alimentées par le jeu de barre 064-V-PC1CE comme indiqué sur le schéma ci-dessous : DE 064-V-SWB5EE 064-V-T1CE 5500/400V 630KVA DYN11 Z=5% 380V 064-V-PC1CE DE 064-V-PC1A DE 064-V-MCC1C M TS-1F 270M 203-K01-10R-JM5 AUX.PRIMARY TS-1C 170M LUBE OIL PUMP 103-K01-10R-JM5 200HP AUX.PRIMARY LUBE OIL PUMP 380V 200HP 064-V-MCC1CE M DE 064-V-MCC1B 380V 064-V-MCC1FE TS-1B 380V 064-V-MCC1BE Fig.4. 1: Schéma des charges secourues de S/S 1 30 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément [6] : Moteurs P(KW) Q(KVar) PF S (KVA) Id/In Sd (KVA) 103- K-0110R-JM5 148,33 48,75 0,95 156,14 6 936,81 102- K-0130R-JM2 30,17 22,6 0,8 37,70 6 226,18 202- K-0130R-JM2 30,17 22,6 0,8 37,70 6 226,18 JV-10170 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-104125 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-20170 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-204125 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 103- K-0110R-JM4 21,09 14,17 0,83 25,41 6 152,45 203- K-0110R-JM4 21,09 14,17 0,83 25,41 6 152,45 Tableau.4. 2: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 1 Les plus grand moteur à secourir fonctionnant en mode continue est 103- K-0110R-JM5 ou 203- K-0110R-JM5 qui donnent une puissance de démarrage : Sd totaleCDI = 936,81 KVA. ENGD = la puissance nominale du nouveau groupe Calcul de la chute de tension (∆U) pour la puissance nominale du nouveau groupe diesel ∆U admise dans les PC et MCC lors des démarrages des moteurs ne doit en aucun cas dépasser la valeur de 20%. ENGD = (( (1/ ∆U - 1)x Xd' x SMVA)+ RL) x D Xd' : est la réactance transitoire du groupe, elle est estimée à 0.11 D : est la majoration du nouveau groupe, dans notre cas de 20%, équivalente à D =1.2 SKVA: est la puissance de démarrage de la totalité des grands moteurs qui peuvent démarrer simultanément SMVA= Sd totaleCDI =0. 93681 MVA RL: la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les moteurs qui peuvent démarrer Simultanément. RL= √(𝐏𝐭𝐨𝐭𝐚𝐥𝐞𝐏𝐂𝟏𝐂𝐄 − 𝐏𝐭𝐨𝐭𝐚𝐥𝐞𝐂𝐃𝐈 )𝟐 + (𝐐𝐭𝐨𝐭𝐚𝐥𝐞𝐏𝐂𝟏𝐂𝐄 − 𝐐𝐭𝐨𝐭𝐚𝐥𝐞𝐂𝐃𝐈 )𝟐 PtotalePC1CE = 650,28 KW (la puissance active totale au niveau du PC1CE) 31 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation QtotatePCICE = 300,21 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du PC1CE) P totale CDI = 148,33 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer Simultanément au niveau du PC1CE) Q totale CDI = 48,75 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer Simultanément au niveau du PC1CE) RL = 561.41 KVA La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N'1: ENGD= 1168.3 KVA=1,2 MVA La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N 1 et qui peut démarrer les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 1,2 MVA 4.3.2 Sous station électrique N°2 Les charges secourues de cette sous station sont alimentées par le jeu de barre 064-V-PC2CE DE 064-V-SWB5EE 064-V-T2CE 5500/400V 630KVA DYN11 Z= 5% 380V 064-V-PC2CE DE 064-V-PC2A DE 064-VMCC2C M TS-1F 470M 203-K01-10R-JM5 AUX.PRIMARY TS-2C LUBE OIL PUMP 370M 200HP 103-K01-10R-JM5 AUX.PRIMARY LUBE OIL PUMP 380V 200HP 064-V-MCC2CE M DE 064-VMCC2B 380V 064-V-MCC2FE TS-2B 380V 064-V-MCC2BE Fig.4. 2: Schéma des charges secourues de S/S 2 32 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément : Moteurs P(KW) Q(KVar) PF S (KVA) Id/In Sd (KVA) 303- K-0110R-JM5 148,33 48,75 0,95 156,14 6 936,81 302- K-0130R-JM2 30,17 22,6 0,8 37,70 6 226,18 402- K-0130R-JM2 30,17 22,6 0,8 37,70 6 226,18 JV-30170 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-304125 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-40170 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-404125 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 303- K-0110R-JM4 21,09 14,17 0,83 25,41 6 152,45 403- K-0110R-JM4 21,09 14,17 0,83 25,41 6 152,45 Tableau.4. 3: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 2 Les plus grand moteur à secourir fonctionnant en mode continue est 303- K-0110R-JM5 ou 403K-0110R-JM5 qui donnent une puissance de démarrage : Sd totaleCDI = 936,81 KVA . ENGD= la puissance nominale du nouveau groupe. ∆U = 20%. ENGD=(( (1/ ∆U -1)x Xd' x SMVA)+ RL) xD Xd' = 0.11 D = 1.2 SMVA= Sd totaleCDI = 0.93681 MVA R L = la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les mote urs qui peuvent démarrer Simultanément. RL= √(PtotalePC2CE − PtotaleCDI )2 + (Q totalePC2CE − Q totaleCDI )2 PtotalePC2CE = 589,61 KW (la puissance active totale au niveau du PC2CE) QtotalePC2CE = 263,85 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du PC2CE) PtotaleCDI = 148,33 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer Simultanément au niveau du PC2CE) QtotaleCDI = 48,75 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer Simultanément au niveau du PC2CE) RL= 490.9 KVA 33 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N°2 : ENGD= 1084 KVA = 1.1 MVA La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°2 et qui peut démarrer les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 1,1 MVA 4.3.3 Sous station électrique N°3 : Les charges secourues de cette sous station sont alimentées par le jeu de barre 064-V-PC3CE comme indiqué sur le schéma ci-dessous : DE 064-V-SWB5EE 064-V-T3CE 5500/400V 630KVA DYN11 Z= 5% 380V 064-V-PC3CE DE 064-V-PC3A M DE 064-V-MCC3C TS-3F M DE 064-V-MCC3B 380V 064-V-MCC3FE 670M 603-K01-10R-JM5 AUX.PRIMARY LUBE OIL PUMP 200HP TS-3C TS-3B 380V 570M 503-K01-10R-JM5 AUX.PRIMARY LUBE OIL PUMP 200HP 064-V-MCC3CE 380V 064-V-MCC3BE Fig.4. 3: Schéma des charges secourues de S/S 3 34 Vers 064-V-MCC11AE CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément: Moteurs P(KW) Q(KVar) PF S (KVA) Id/In Sd (KVA) 503- K-0110R-JM5 148,33 48,75 0,95 156,14 6 936,81 502- K-0130R-JM2 30,17 22,6 0,8 37,70 6 226,18 602- K-0130R-JM2 30,17 22,6 0,8 37,70 6 226,18 JV-50170 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-504125 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-60170 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 JV-604125 1,12 0,54 0,9 1,24 6 7,46 503- K-0110R-JM4 21,09 14,17 0,83 25,41 6 152,45 603- K-0110R-JM4 21,09 14,17 0,83 25,41 6 152,45 Tableau.4. 4: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 3 Les plus grand moteur à secourir fonctionnant en mode continue est 503- K-0110R-JM5 ou 603K-0110R-JM5 qui donnent une puissance de démarrage : Sd totaleCDI = 936,81 KVA. SMVA= Sd totaleCDI = 0.93681 MVA RL : la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les moteurs qui peuvent démarrer simultanément. RL = √(PtotalePC3CE − PtotaleCDI )2 + (Q totalePC3CE − Q totaleCDI )2 ProtalePC3CE = 651,46 KW (la puissance active totale au niveau du PC3CE) QtotalePC3CE = 311,38 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du PC3CE) PtotaleCDI = 148,33 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer Simultanément au niveau du PC3CE) QtotaleCDI = 48,75 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer simultanément au niveau du PC3CE) RL = 567.6 KVA La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N°3 : ENGD= 1176,6 KVA = 1,2 MVA La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°3 et qui peut démarrer les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 1,2 MVA 35 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation 4.3.4 Sous station électrique N°5 Cette sous station alimentera les tableaux à secourir suivants: 1- Le tableau SWB5KE au niveau de la sous station N°5 Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants: 064-V-PC6AE de la sous station N°6 064-V-PC7BE de la sous station N°7 . 064-V-PC9AE de la sous station N°9 064-V-PC10AE de la sous station N°10 2- Le tableau PC5BE au niveau de la sous station N°5 Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants: 064-V-MCC5AE de la sous station N°5 .064-V-MCC5BE de la sous station N°5 064-V-PC5CE de la sous station N°5 3- Le tableau PC4BE au niveau de la sous station N°4 Ce tableau alimente à son tour les tableaux suivants: 064-V-MCC4BE de la sous station N°4 064-V-MCC4DE de la sous station N°4 064-V-MCC21AE de la sous station N°21 Pour plus de détails, le plan, montre clairement l'architecture du réseau de secours au niveau de la Sous station électrique N°5 36 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation DE 064-V-SWB5Q DE GL2/Z ESWCR-2301 5500V 064-V- SWB5EE 064-V-T16AE 064-V-T3CE 041-J-615 AUX.SEAWATER PUMP MOTOR 064-V-T2CE 064-V-T1CE ~M VERS LE JEU DE BARRE 064-V-SWB5B 064-V-SWB5KE 064-V-SWB5JE 064-V-T5E 064-V-T4E SPAIRE 5500V ~M 043-J-613M POMPE INCENDIE Fig.4. 4: Schéma des charges secourues de S/S 5 37 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément: Tableaux 064-V-MCC4BE 064-V-MCC5AE 064-V-MCC5BE Moteurs P(KW) Q(KVar) PF S (KVA) Id/In Sd (KVA) 030-K-301JM 2,38 1,41 0,86 2,8 6 16,60 030-K-302JM 2,38 1,41 0,86 2,8 6 16,60 030-K-305JM 2,38 1,41 0,86 2,8 6 16,60 052-J-364M 22,24 13,2 0,86 25,9 6 155,17 062-R-301R-JM3 15,52 11,64 0,8 19,4 6 116,40 062-R-303R-JM3 15,52 11,64 0,8 19.4 6 116,40 060-J-362JM 1.47 1,86 0.62 2.4 6 14,22 062-R-302R-JM3 15.52 11.64 0.8 19.4 6 116,40 060-J-361JM 2.05 2.06 0.62 2.4 6 17.44 060-J-377JM 1.47 1.86 0.62 2.4 6 14.22 030-K-307/308 7.12 5.34 0.8 8.9 6 53.4 Tableau.4. 5: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 5 Les plus grand moteur à secourir fonctionnant en mode continue est 052-J-364M \ 062-R-30XRJM3 qui donnent une puissance de démarrage : SdtotaleCDI = 503.8 KVA. ENGD= la puissance nominale du nouveau groupe ∆U = 20% ENGD = (( (1/ ∆U -1) x Xd' x SMVA)+ RL)x D Xd' = 0.11 D = 1.05 SMVA = Sd totaleCDI = = 0.5038 MVA RL : la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les moteurs qui peuvent démarrer Simultanément. RL = √(𝑃totaleSWB5JE − 𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2 + (𝑄totaleSWB5JE − 𝑄𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2 PtotaleSWB5JE = 801,38 KW (la puissance active totale au niveau du SWB5JE) Q totaleSWB5JE= 496,72 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du SWB5JE) PtotaleCDI = 68,8 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer simultanément au niveau du SWB5JE) QtotaleCDI = 48,12 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer simultanément au niveau du SWB5JE) RL = 859,02 KVA 38 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N°5 : ENGD= 1134.73 KVA=1,2 MVA La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°5 et qui peut démarrer les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 1.2 MVA 4.4.5 Sous station électrique N°16 La sous-station 16 se compose d’un jeu de barre principal de secours : 064-V-PC16AE. DE 064-V-SWB5EE 064-VT16AE 5500/400V 1000KVA DYN11 Z= 6.1% 380V 064-V-PC16AE DE 064-V-PC16A TS-16C DE 064-V-PC16A 380V 064-V-MCC16CE TS-16A DE 064-V-PC16A 380V TS-16B 064-V-MCC16AE TS-16D 380V 064-V-MCC16BE 380V 064-V-MCC16DE Fig.4. 5: Schéma des charges secourues de S/S 16. 39 064-V-UPS16T2 064-V-UPS16T1 DE 064-V-PC16A CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation Tableaux 064-V-MCC16AE 064-V-MCC16BE 064-V-MCC16CE 064-V-MCC16DE Moteurs P(KW) Q(KVar) PF S(KVA) Id / In Sd(KVA) 720-D-323K1JM2 4,27 3,2 0,8 5,34 6 32 ,0 720-D-323K2JM1 1.72 1.29 0.8 2.15 6 12.9 720-D-323K3M 8.62 6.47 0.8 10.78 6 64.7 720-J-101JM1 6.3 4.72 0.8 7.87 6 47.2 720-J-102JM1 2.54 1.9 0.8 3.17 6 19.0 720-J-103JM1 2.54 1.9 0.8 3.17 6 19.0 720-JV-710 16.33 10.12 0.85 19.21 6 115.3 720-JV-711 1.33 0.83 0.85 1.57 6 9.4 720-JV-712 0.33 0.21 0.85 0.39 6 2.3 740-D-323K1JM2 4.27 3.2 0,8 5.34 6 32.0 740-D-323K2JM1 1.72 1.29 0.8 2.15 6 12.9 740-D-323K3M 8.62 6.47 0.8 10.78 6 64.7 740-J-101JM1 6.3 4.72 0.8 7.87 6 47.2 740-J-102JM1 2.54 1.9 0.8 3.17 6 19.0 740-J-103JM1 2.54 1.9 0.8 3.17 6 19.0 740-JV-710 16.33 10.12 0.85 19.21 6 115.3 740-JV-711 1.33 0.83 0.85 1.57 6 9.4 740-JV-712 0.33 0.21 0.85 0.39 6 2.3 760-D-323K1JM2 4.27 3.2 0,8 5.34 6 32.0 760-D-323K2JM1 1.72 1.29 0.8 2.15 6 12.9 760-D-323K3M 8.62 6.47 0.8 10.78 6 64.7 760-J-101JM1 6.3 4.72 0.8 7.87 6 47.2 760-J-102JM1 2.54 1.9 0.8 3.17 6 19.0 760-J-103JM1 2.54 1.9 0.8 3.17 6 19.0 760-JV-710 16.33 10.12 0.85 19.21 6 115.3 760-JV-711 1.33 0.83 0.85 1.57 6 9.4 760-JV-712 0.33 0.21 0.85 0.39 6 2.3 710-D-323K1JM2 4.27 3.2 0,8 5.34 6 32.0 710-D-323K2JM1 1.72 1.29 0.8 2.15 6 12.9 710-D-323K3M 8.62 6.47 0.8 10.78 6 64.7 710-J-101JM1 6.3 4.72 0.8 7.87 6 47.2 710-J-102JM1 2.54 1.9 0.8 3.17 6 19.0 710-J-103JM1 2.54 1.9 0.8 3.17 6 19.0 710-JV-710 16.33 10.12 0.85 19.21 6 115.3 710-JV-711 1.33 0.83 0.85 1.57 6 9.4 710-JV-712 0.33 0.21 0.85 0.39 6 2.3 730-D-327K3M 15 7.26 0.9 16.66 6 100.0 730-D-327K1JM2 2.2 2.24 0.7 3.14 6 18.8 40 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation 064-V-MCC16FE 064-V-MCC16GE 730-D-327K2JM1 0.55 0.65 0.65 0.85 6 5.1 730-J-101JM1 1.7 1.28 0.8 2.13 6 12.8 730-J-102JM1 2.2 1.65 0.8 2.75 6 16.5 JV730-613-1M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV730-613-2M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV730-613-3M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV730-613-4M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV730-613-5M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV730-613-6M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV730-613-7M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV730-613-8M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV730-613-9M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV706-050 6.88 5.16 0.8 8.60 6 51.6 JV706-052 0.62 0.63 0.7 0.88 6 5.3 JV730-673 0.83 0.63 0.8 1.04 6 6.3 JV730-683 3.75 2.81 0.8 4.69 6 28.1 JV730-693 7.56 5.67 0.8 9.45 6 56.7 JV730-694 1.5 1.13 0.8 1.88 6 11.3 JV730-695 5 3.75 0.8 0.25 6 37.5 750-D-327K3M 15 7.26 0.9 16.66 6 100.0 750-D-327K1JM2 2.2 2.24 0.7 3.14 6 18.8 750-D-327K2JM1 0.55 0.65 0.65 0.85 6 5.1 750-J-101JM1 1.7 1.28 0.8 2.13 6 12.8 750-J-102JM1 2.2 1.65 0.8 2.75 6 16.5 JV750-613-1M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-613-2M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-613-3M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-613-4M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-613-5M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-613-6M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-613-7M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-613-8M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-613-9M 0.5 0.38 0.8 0.63 6 3.8 JV750-673 0.83 0.63 0.8 1.04 6 6.3 JV750-683 3.75 2.81 0.8 4.69 6 28.1 JV750-693 7.56 5.67 0.8 9.45 6 56.7 JV750-694 1.5 1.13 0.8 1.88 6 11.3 JV750-695 5 3.75 0.8 0.25 6 37.5 Tableau.4. 6: Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 16 41 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation SKVA= Sd totaleCDI = 660.3 KVA RL = √(𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝑃𝐶16𝐴𝐸 − 𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2 + (𝑄 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝑃𝐶16𝐴𝐸 − 𝑄𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑜𝐶𝐷𝐼 )2 PtotalePC16AE = 453,20 KW (la puissance active totale au niveau du PC16AE) Q totalePC16AE = 303,64 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du PC16AE) PtotaloCDI = 95.32 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer Simultanément au niveau du PC16AE) QtotaleCDI = 55 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer Simultanément au niveau du PC16AE) RL = 435.78 KVA La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui alimentera la sous station N°16: ENGD= 726.32 KVA = 800 KVA La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°16 et qui peut démarrer les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 800 KVA 4.4 Variante N°2 (Un groupe diesel de secours pour ensemble des équipements à secourir) : Cette variante consiste à installer un seul groupe de secours pour l'ensemble des équipements à secourir le groupe diesel en question doit avoir la capacité d'alimenter la totalité des équipements à secourir tout en assurant le démarrage de la totalité des charges qui peuvent démarrer en simultanéités. Ce groupe alimentera le tableau électrique existant 064-V-SWB5EE implanté dans la sous station 5. Le local du groupe existe déjà, l'installation d'un seul groupe de secours sera meilleur dans la gestion, le suivi et sans modifications au niveau des tableaux BT à secourir au niveau des sous stations. 4.4.1 Sous station électrique N°5: Cette sous station alimentera le réseau de secours à partir du tableau général de secours 064-VSWB5EE. Tableaux Moteurs P(KW) Q(KVar) PF S (KVA) Id/In Sd (KVA) PC1CE / 148,33 48,75 / 156,14 6 936,81 PC2CE / 148,33 48,75 / 156,14 6 936,81 PC3CE / 148,33 48,75 / 156,14 6 936,81 SWB5JE / 68,8 48,12 / 84 6 503.8 PC16AE / 95.32 55 / 110.05 6 660.3 Tableau.4. 7 : Les moteurs qui peuvent démarrer simultanément S/S 5 42 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation A. Étape I [8] : La puissance totale des charges de secours du complexe est celle du jeu de barre 064-VSWB5EE (Tableau IV.10) ST = 2852 KVA. A partir de la formule (IV.3) la puissance du générateur estimée est : ER= 2852 x 1,05 = 3000 KVA. Avec D = 5% Selon les valeurs normalisées, la puissance la plus proche est : ER= 3000 KVA Le tableau suivant montre les caractéristiques d’un générateur diesel 5,5 KV/3000 KVA: Désignation GENERATEUR DIESEL-5.5KV KV Gén. P Nominal [MW] 5.500 2.55 F.P 0.85 P 2 R'' Xd'' 0.0086 0.23 R' 0.0013 Xd' 0.26 R X Inter Inter 0.0065 1 .95 Tableau.4. 8 : Caractéristiques internes d’un générateur 5.5KV/ 3000 KVA. B. Étape II : La motopompe de graissage X03- K-0110R-JM5 restent la plus grande consommatrice d'énergie électrique qui demande une puissance de démarrage : Sd totaleCDI = 936,81 KVA On a exclu la pompe auxiliaire d’eau de mer 041-J-615M (853M) 825KW et la pompe d’incendie 043-J-613M (23M) 750KW, en raison de leurs mode de fonctionnement stand by. La première pompe, marche juste au démarrage de l’usine et la deuxième, juste en cas d’incendie ce qui est rare au moment d’une coupure d’alimentation. En démarrage direct, le rapport du courant de démarrage Id au courant nominal In est de l’ordre de Is= 6 à 7. GD Jeu de barre 064-V-SWB5EE M 2702 KVA 150 KVA Id= 6 Fig.4. 6 : Jeu de barre de secours simplifié. 43 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation La puissance de démarrage (en MVA) du moteur X03- K-0110R-JM5 (X70M) est MSMVA = 150 x 6 = 937 KVA = 0,937 MVA. A partir du (Tableau IV.15), les Réactances longitudinales en régimes transitoire et subtransitoire du générateur 5.5KV/3 MVA sont : Xd' = 0,26 et Xd'' = 0,23. Alors on a : ERMVA = ER / Xd'. ERMVA = 3/0,26 = 11,54 MVA. RMVA = RL / Xd''. RMVA = 2,7/0,23 = 11,74MVA. De la formule (IV.5) on a : SMVA = 11,54 + 11,74 = 23,28MVA. Donc à partir de (IV.4) : Vd = 0,937/ (0,937 + 23,28). Vd = 3,87% La valeur de la chute de tension obtenue est inférieure à la valeur admissible. C. Étape III : ENGD = la puissance nominale du nouveau groupe ∆U = 20% ENGD = ((1/ ∆U -1) x Xd' x SMVA) + RL ) x D Xd' = 0.26 pour un groupe diesel de grande capacité dimension D = 1.05 pour éviter le sur dimensionnement SMVA = Sd totaleCDI = 0.93681 MVA RL: la totalité des charges sur le tableau à secourir sans les moteurs qui peuvent démarrer Simultanément. RL = √(𝑃totaleSWB5EE − 𝑃𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2 + (𝑄totaleSWB5EE − 𝑄𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒𝐶𝐷𝐼 )2 PtotalesWB5EEE= 2516.72 KW (la puissance active totale au niveau du SWB5EE) Q totaleSWB5EEE=1340.64 KVAR (la puissance réactive totale au niveau du SWB5EE) PtotaleCDI = 148,33 KW (la puissance active totale des charges qui peuvent démarrer simultanément au niveau du SWB5EE) QtotaleCDI= 48,75 KVAR (la puissance réactive totale des charges qui peuvent démarrer simultanément au niveau du SWB5EE) RL = 2698 KVA 44 CHAPITRE 4 : Etudes des options d'installation La puissance nominale du nouveau groupe diesel qui: ENGD= 3856 KVA = 3,8 MVA La puissance nominale du nouveau groupe à installer dans la sous station N°5 pour l'ensemble des équipements à secourir et qui peut démarrer les charges qui peuvent démarrer simultanément est égale à 3.8 MVA 4.5 Conclusion Dans ce chapitre qui à été consacré pour le dimensionnement du générateur de secours qui répond aux besoins du complexe GL1/Z, nous avons présenté le bilan de puissance des charges secourues et la méthode de calcul. Les résultats de calcul des bilans de puissance sont résumés dans le tableau ci-dessous : TABLEAUX DISTRIBUTION DE PUISSANCE Tableaux REPERE PUISSANC COURANT E NOMINALE Puissance TENSION NOMINAL GROUPE E GROUPE Désignation KVA PC2CE TABLEAU 064-V-PC1CE SOUS STATION 1 TABLEAU 064-V-PC2CE SOUS STATION 2 V KVA A UN GENERATEUR DE SECOURS POUR CHAQUE SOUS STATION VARIANTE 1 PC1CE GROUPE ELECTROGENE DE SECOURS 716,23 380 1200 126 645,95 380 1100 116 PC3CE TABLEAU 064-V-PC3CE 722,05 380 1200 126 SWB5JE TABLEAU 064-V-SWB5JE SOUS STATION 5 942,84 380 1200 126 PC16AE TABLEAU 064-V-PC16AE 545,5 380 800 84 UN GENERATEUR DE SECOURS POUR L'ENSEMBLE DES EQUIPEMENTS A SECOURIR VARIANTE 2 SWB5EE TABLEAU 064-V-SWB5EE SOUS STATION 5 2852 45 5500 3800 399 CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation de Générateur diesel. Introduction : L'examen du bilan de puissance des charges secourues fait ressortir que La puissance requise du futur générateur diesel dépend essentiellement de celle des motopompes d'arrêt d'huile de graissage des turbocompresseurs (run down pumps), notamment lors de leurs démarrages simultanés. La capacité de l'équipement en relation avec l'ensemble des installations du complexe est de 3.8 MVA, Quoique la puissance totale de tous les équipements secourus soit de l’ordre de 3 MVA, une capacité de 3.8 MVA est nécessaire pour surmonter la puissance de démarrage des motopompes de graissage. Les réseaux électriques 60 KV de Sonelgaz et GL2-Z étant des réseaux puissants, ils peuvent surmonter la puissance de démarrage. 5.1 Comparaison entre les options d’installation du générateur diesel : Les avantages et les inconvénients des deux options sont présentés dans le tableau ci-après : Option Avantages - Inconvénients Il peut remplacer l’ancienne source de 30KV. - La S/S 5 contient l’espace pour autres équipements tel 2- Générateur diesel pour tout le complexe installé - au niveau de la générateur diesel d’une grande dispositifs de protections. capacité. Il existe déjà l’emplacement - Flexibilité réduite. de l’ancien groupe de 2 MW - Entretien et maintenance de diesel. - Nécessité d’installation d’un que les disjoncteurs et autres et son réservoir d’autonomie S/S 5 - Un PLC pour basculer entre les différentes sources de secours existe dans la S/S 5. 46 difficiles. CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation - Présente un danger dans la zone process. - Maintenance local difficile - Faisabilité technique compliquée. - 1- Plusieurs générateurs Réduire la capacité du Nécessité de l’installation de tout les équipements générateur diesel. (disjoncteurs, dispositifs de diesel repartis sur - Flexibilité d’exploitation. protections, les PLC et différentes zones - Maintenance local difficile. armoires de verrouillage normal secours ainsi que le du complexe. câblage…etc.). - Indisponibilité d’espaces dans les sous-stations des différentes zones. - Forte nuisance dans les zones. Tableau .5. 1 : Comparaison entre les options d’installation du générateur diesel 5.2 Analyse des différentes options : Bien que les deux options assurent l'énergie de secours à l'ensemble des équipements critiques du complexe en cas de perte de la puissance normale, l'option N°2, à savoir l'installation d'un générateur de grande puissance (3.8 MVA), assure en outre l'énergie de secours aux bâtiments du complexe. Cependant, l'énergie de secours pour les bâtiments est destinée uniquement pour l'éclairage partiel et n'est pas donc considérée Stratégique. L'option 2 consiste à l’installation d'un seul générateur diesel de grande capacité. Son indisponibilité contribuerait à une marche risquée de l'ensemble des installations du Complexe. En outre, sa maintenance préventive ne peut être permise qu'en cas d'arrêt Total et programmé du Complexe et est plus coûteuse. De même que pour l'option 1, l‘installation d'un générateur de secours dans chaque zone nécessite l'installation de nouveaux tableaux et disjoncteurs électriques ainsi que l'étude de stabilité du système électrique. Cependant les modifications découlant Seront plus importantes pour l'option 2. 47 CHAPITRE 5 : Etudes des options d'installation L’option N°1 consiste à l'installation d'un générateur diesel dans chaque zone. Donc une Faisabilité technique compliquée à cause de l’Indisponibilité d’espaces dans les sousstations des différentes zones. Vu la classification des différentes Zones ATX (fig5.1) l’option 1 Présente un danger dans la zone process. Fig.5. 1 : Zones ATX GNL1 5.3 Conclusion : Sur la base de l'analyse des deux options, Il ressort que l'option N°2 est la plus adaptée pour le réseau de secours du complexe GL1Z. Elle présente plus d'avantages comparée à l'option N°1. Il faut noter que la puissance du générateur doit être choisie suivant les valeurs normalisées et la disponibilité chez les fabricants. 48 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés Introduction : Apres avoir fait les calculs et déterminé notre choix on va utiliser dans ce chapitre deux logiciels de simulation afin de valider notre choix en se basant sur les normes internationales. 6.1 Les Logiciels choisis : 6.1.1 Powersuite 4.1 (Gen-sizing) Le logiciel Powersuite 4.1 sizing générateur est un outil de dimensionnement pour optimiser le dimensionnement et les recommandations des groupes électrogènes Il est aussi un outil de développement de spécifications destiné à fournir un exemple de spécifications pour les applications nord-américaines et européennes des groupes électrogènes suivant les normes inter national (ISO IEC …). Il permet aussi de calculer une gamme de paramètres de projet, notamment la ventilation, les courts-circuits, la contre-pression d'échappement, le refroidissement à distance et le dimensionnement des canalisations de carburant.. 6.1.2 ETAP 12.6 C’est un logiciel qui offre une solution d'ingénierie analytique complète spécialisée dans l'analyse, la simulation, la surveillance, le contrôle, l'optimisation et l'automatisation de systèmes électriques. Le logiciel d’ingénierie électrique ETAP offre la gamme la plus aboutie et la plus exhaustive de solutions d'entreprise en matière de systèmes électriques intégrés. L'étude de calcul des sections de câbles des tableaux électriques est réalisée avec le logiciel ETAP version 12.6 Le logiciel ETAP contient un répertoire de base de tous les fichiers techniques (bases de données) des matériels que vous pouvez utiliser dans le calcul. Le logiciel ETAP est un logiciel destiné aux calculs de réseau électrique. Ce type de réseau offre comme particularités d'être destiné à alimenter des récepteurs. ETAP effectue les calculs suivants, conformément à la norme : - Condition de surcharge (courants admissibles) - Chute de tension - Protection des personnes aux contacts indirects (cas du régime TN) - Court-circuit (contraintes thermiques des conducteurs) 49 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés 6.2 Dimensionnement (Powersuite 4.1) : 6.2.1 Donnes fournies : Project Requirements Frequency, Hz :50.0 Generators Running in Parallel :1 Duty :Standby Site Altitude, ft(m) :33(10) Voltage :5500, Series Wye Site Temperature, °C :40 Phase :3 Max. Altr Temp Rise, °C :105 Fuel :Diesel Project Voltage Distortion Limit, % :10 Emissions : No Préférence 6.2.2 Les résultats obtenus : Loads Summary Report Running Step No. Load Name kW Step01 - SS3- Starting Dip Limits, % Quantity kVA kW kVA Vdip Fdip 502- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 20.0 10.0 JV-50170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 JV-504125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 503- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 20.0 10.0 Step01 - SS3- EP-3B 2 18.4 18.4 18.4 18.4 20.0 10.0 TR500 EP- 3C Step01 - SS3- 503-K-01.10TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 505-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 Step01 - SS3TR500 505-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 Step01 - SS3- SWB5JE D 1 67.2 84.0 403.04 503.8 20.0 10.0 PC16AE D 1 88.04 110.05 528.24 660.3 20.0 10.0 Step01 - SS3TR500 064-V-UPS-3A 1 33.86 37.62 33.86 37.62 20.0 10.0 Step01 - SS3- 064-V-UPS-3B 1 33.86 37.62 33.86 37.62 20.0 10.0 064-V-UPS-3T1 1 30.08 37.6 30.08 37.6 20.0 10.0 503- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 20.0 10.0 TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 TR500 Step01 - SS3TR500 TR500 Step01 - SS3TR500 TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 50 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés Step01 - SS3- EIPC-3(char Batterie) 1 18.89 20.99 18.89 20.99 20.0 10.0 518.0 595.0 1542.0 2853.0 20.0 10.0 TR500 Step Summary Step02 - SS1- SWB5JE R 1 687.2 859.0 687.2 859.0 20.0 10.0 PC16AE R 1 348.62 435.78 348.62 435.78 20.0 10.0 102- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 20.0 10.0 JV-10170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 JV-104125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 103- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 20.0 10.0 Step02 - SS1- EP-1B 2 18.4 18.4 18.4 18.4 20.0 10.0 TR100 EP-1C Step02 - SS1- 103-K-01.10TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 105-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 105-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 064-V-UPS-1A 1 33.86 37.62 33.86 37.62 20.0 10.0 EIPC-1(char Batterie) 1 18.89 20.99 18.89 20.99 20.0 10.0 064-V-UPS-1B 1 33.86 37.62 33.86 37.62 20.0 10.0 064-V-UPS-1T1 1 30.08 37.6 30.08 37.6 20.0 10.0 103- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 20.0 10.0 1399.0 1696.0 1647.0 2984.0 20.0 10.0 TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step Summary Step03 - SS2- 403- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 20.0 10.0 402- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 20.0 10.0 403- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 20.0 10.0 JV-40170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 Step03 - SS2TR400 JV-404125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 Step03 - SS2- 403-K-01.10TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 405-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 405-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 TR400 Step03 - SS2TR400 Step03 - SS2TR400 Step03 - SS2TR400 TR400 Step03 - SS2TR400 Step03 - SS2- 51 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés TR400 Step03 - SS2- EP-2B TR400 EP-2C 2 18.4 18.4 18.4 18.4 20.0 10.0 Step03 - SS2- 064-V-UPS-2A 1 33.86 37.62 33.86 37.62 20.0 10.0 064-V-UPS-2B 1 33.86 37.62 33.86 37.62 20.0 10.0 064-V-UPS-2T1 1 30.08 37.6 30.08 37.6 20.0 10.0 EIPC-2(char Batterie) 1 18.89 20.99 18.89 20.99 20.0 10.0 Step Summary 302- K-0130R-JM2 1 363.0 30.17 401.0 37.71 611.0 93.05 1689.0 20.0 238.6 20.0 10.0 10.0 JV-30170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 JV-304125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 303- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 20.0 10.0 303-K-01.10TM 1 2.3 2.67 5.52 8.36 20.0 10.0 305-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 303- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 20.0 10.0 305-K-01.21TM 1 2.36 2.74 7.55 20.0 10.0 Step Summary 203- K-0110R-JM5 1 209.0 148.33 231.0 458.0 156.14 305.01 1519.0 20.0 1173.1 20.0 10.0 10.0 202- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 20.0 10.0 JV-20170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 JV-204125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 203- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 20.0 10.0 203-K-01.10TM 1 2.3 2.67 5.52 8.36 20.0 10.0 205-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 205-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 Step Summary 603- K-0110R-JM5 1 209.0 148.33 231.0 458.0 156.14 305.01 1519.0 20.0 1173.1 20.0 10.0 10.0 602- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 20.0 10.0 JV-60170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 JV-604125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 20.0 10.0 TR400 Step03 - SS2TR400 Step03 - SS2TR400 Step03 - SS2TR400 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2- 4.98 TR300 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step06 - SS3TR600 Step06 - SS3TR600 Step06 - SS3TR600 Step06 - SS3- 52 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés TR600 Step06 - SS3- 603- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 20.0 10.0 603-K-01.10TM 1 2.3 2.67 5.52 8.36 20.0 10.0 605-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 605-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 20.0 10.0 209.0 231.0 458.0 1519.0 20.0 10.0 TR600 Step06 - SS3TR600 Step06 - SS3TR600 Step06 - SS3TR600 Step Summary Running Project Summary Max Starting Cumulative Step kW kVA kW kVA kW kVA 2907.9 3383.9 1646.7 2983.9 3156.5 4672.7 Tableau.6. 1 : Step Summary Set Performance Load Requirements Running At : 96.9% Rated Capacity Max. Step Voltage Dip, % : 16 Max. Allowed Step Voltage Dip : 20 In Step 1 Max. Step Frequency Dip, % : 6 Max. Allowed Step Frequency Dip : 10 In Step 2 Peak Voltage Dip, % : Peak Voltage Dip Limit % : 20.0 Peak Frequency Dip, % : Peak Frequency Dip Limit % : 10 Site Rated Standby kW/kVA : 3000 / 3750 Running kW : 2907.9 Running kVA : 3383.9 Site Rated Max. SkW : 3000 Effective Step kW : 2556.7 Max. SkVA : 10656 Effective Step kVA : 4672.7 Temp Rise at Full Load, °C : 125 Percent Non-Linear Load : 10.0 Step Level DipsSummary Step # Voltage Dip Expected Voltage Frequency Limit (%) Step Voltage Recovery Time Dip Limit Dip (%) (s) ** (%) Expected Frequency Dip (%) Frequency recovery Time (s) ** 1 20 16 2.1 10 5 2.2 2 20 16 2.1 10 6 2.4 3 20 10 1.1 10 1 0.9 4 20 9 0.9 10 1 0.7 5 20 9 0.9 10 1 0.7 6 20 9 0.9 10 1 0.7 53 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Step1 16 20 Step2 16 20 Step3 10 20 Step4 9 20 Step5 9 20 Step6 9 20 0 1 2 3 4 Step1 5 6 7 8 9 10 5 Step2 10 6 10 Step3 1 10 Step4 1 10 Step5 1 10 Step6 1 10 Apres avoir entré toutes les charges, le logiciel défini une puissance de EGD = 3750 KVA Pour plus de détailles, les résultats du calcul de logiciel sont inclus en ANNEX B Max. Step Voltag e Dip Max. Step Frequency Dip Site Rated Site Rated Altr Site Rated Altr Site Rated Max. Max. SkVA Standby kW/kVA Max. kW 105°C Max. kVA 105°C SkW Temp Rise Ex at Full Load 16 6 3000 / 3750 3100 3875 3000 10656 125 PMG 16 6 3000 / 3750 3100 3875 3000 10656 125 PMG 16 6 3000 / 3750 3100 3875 3000 10656 105 PMG 16 6 3000 / 3750 3100 3875 3000 10656 105 PMG 16 5 3000 / 3750 3560 4450 3000 14685 80 AUX 16 5 3000 / 3750 3560 4450 3000 14685 80 AUX 16 6 3000 / 3750 3100 3875 3000 10656 125 PMG 16 6 3000 / 3750 3100 3875 3000 10656 125 PMG 16 6 3000 / 3750 3100 3875 3000 10656 105 PMG 16 6 3000 / 3750 3100 3875 3000 10656 105 PMG Tableau.6. 2 : les générateurs propose 54 21 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés 6.3 Dimensionnement du câble (ETAP 12.6) : Notre objectif est de déterminer le calcul de section de câble moyenne tension reliant le tableau 064-V-SWB5EE au groupe générateur de secours situé entre la sous station 5 et le local du groupe générateur de secours. Après avoir terminer les calculs la section du câble de moyenne tension reliant le tableau 064-V-SWB5EE au groupe générateur de secours situé entre la sous station 5 et le local du groupe générateur de secours est de : 3×185mm3 6.4 Power flow analysis (ETAP 12.6) Le logiciel effectue une analyse du flux d'énergie et des calculs de chute de tension avec des résultats précis et fiables. On va supposer le cas critique dans notre analyse afin d’évaluer le comportement de notre générateurs, et la chute de tension maximal au niveau des charges, les résultats obtenu sont inclus dans le Tableau 6.3 55 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés Fig.6. 1: Load Flow result Terminal voltage : Tableau.6. 3.Chute de tension des moteur JM5 56 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés A partir des résultats mentionnés dans les tableaux ci-dessus on conclut que le groupe électrogène sélectionné est capable de supporter des charges à la fois stationnaires et dynamiques sans dépasser sa capacité de surcharge ou produire une tension dangereusement abaissée. 57 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés 6.5 Motor starting analysis [7] : Les charges de secours sont généralement gérées par un générateur d'une capacité limitée, qui amplifie généralement le problème de la chute de tension au démarrage du moteur, en particulier lorsque des moteurs de grande taille sont impliqués. L'analyse de démarrage de moteur JM5 est réalisée pour étudier les performances du générateur, les performances du moteur à induction et les performances des autres charges connectées. L'étude de démarrage du moteur peut révéler et identifier l'étendue d'un problème de chute de tension. L’étude de cas est réalisée à l’aide du logiciel ETAP qui a donné les résultats suivants 58 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés La puissance absorbée par le moteur à induction au démarrage est principalement réactive en raison du faible facteur de puissance au moment du démarrage. Puissance de sortie du générateur pendant le démarrage du moteur est montrée Fig.6 : 2,3,4 Fig.6. 2: Variation de la puissance active du générateur lors du démarrage des moteurs Fig.6. 3: Variation de la puissance réactive du générateur lors du démarrage des moteurs Tableau.6. 4 Fig.6.4 : Variation de la puissance apparente du générateur lors du démarrage des moteurs 59 CHAPITRE 6 : Simulation et validation des résultats calculés Fig.6. 5:Variation du courant de générateur lors du démarrage des moteurs Fig.6. 6 : Variation de la tension de générateur lors du démarrage des moteurs D’après les figures 6.6 on remarque bien que le générateur rétablisse la tension à au moins 95% pour développer un couple suffisant pour accélérer chaque moteur à la vitesse nominale et ceci après un creux de tension de 6% sans dépassé 3 s 6.6 Conclusion Le comportement dynamique du groupe électrogène lors du démarrage direct des moteurs à induction JM5 est intéressant pour la stabilité du réseau de secours. Nous concluons des résultats ci-dessus que le groupe électrogène sélectionné est capable de supporter des charges à la fois stationnaires et transitoires sans dépasser sa capacité de surcharge ou produire une tension dangereusement abaissée. 60 Conclusion & recommandation CONCLUSION GENERALE Notre induction au niveau du complexe GL1Z nous a permis de prendre connaissances aux différentes installations industrielles ainsi que le procédé de la production du GNL. Afin de nous permettre de s’intégrer dans la vie professionnelle il nous a été demandé d’élaborer un mémoire d’induction sur un thème pratique intitulé ‘’Amélioration du réseau d’énergie de secours du complexe GL1/Z’’, dans ce mémoire nous avons traité le cas d’indisponibilité des deux sources de secours actuelles du complexe GL1/Z et nous avons proposé une 3ème source électrique de secours qui d’après notre étude, ne peut être qu’un générateur diesel vu sa souplesse d’installation, sa modularité et son coût. Nous avons conclu que La puissance nominale du générateur ne doit pas nécessairement correspondre à la somme des charges si des charges non linéaires sont présentes mais aussi dépend généralement du : La philosophie du réseau de secours pourcentage admissible du creux de tension et de fréquence de la durée acceptable du temps de récupération du creux de tension et de fréquence le comportement dynamique du groupe électrogène Les résultats obtenu dans la partie de simulation ont démontrées que le groupe électrogène sélectionné est capable de supporter des charges à la fois stationnaires et transitoires sans dépasser sa capacité de surcharge ou produire une tension dangereusement abaissée ,donc la source de secours adoptée dans cette étude est capable d’ alimenter les auxiliaires des équipements stratégiques et permettre un arrêt méthodique et sans danger du complexe ainsi que la fourniture de l’énergie nécessaire au démarrage initial ou après un arrêt total du complexe. 61 Conclusion & recommandation RECOMMANDATION (Voir Annexe C) Vu la nécessité d’une source de secours fiable et autonome pour le complexe GL1Z nous recommandant : 1. Installation d’un groupe diesel de secours d’une puissance de 3.8 MVA Tension 5,5 KV dans la zone utilités. 2. Installation d’une nouvelle cellule arrivée groupe diesel de secours sur le tableau 064-V-SWB5EE (plus de détaille sur Annexe C). 3. Installation des câbles MT de 3×185mm3 alimentant la nouvelle cellule Venant du Groupe diesel de secours. 62 Bibliographie Bibliographie [1] : TAYEB Kada « Problématique de la distribution électrique du complexe GL1Z, choix du PSSP, mémoire de fin d'induction Promotion 2006/2007. [2]: ENG/AVAL, « Design guide for emergency generator sizing », Doc No 019805-50-GID- 0060-2. [3] : Bernard COLI, « Techniques de l'ingénieur, Groupes électrogènes de secours », D 5 180. [4] : R.BERROUAYEL & A.GHITRI, « Mise en marche en parallèle des quatre sources électriques du complexe GL1/Z», mémoire de fin d'induction Promotion 2007/2008 [5] : Rapport du département technique GL1Z, « Options de générateur diesel pour l'amélioration de l'énergie de secours », 08/2003. [6]: BECHTEL, « Electrical load summary », Août 1993. [7]: Mukesh Kumar Kirar, Ganga Agnihotri « World Academy of Science, Engineering and Technology, Vol:7, No:1, 2013» [8]: M.BELABBES & M.CHERGUI« Amélioration du réseau d’énergie de secours du complexe GL1/Z» 63 Annexe A : Bilan de puissance des charges secourus GNL1 Z Folio No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 Repere Designation SWB5EE SWB5JE SWB5KE PC6AE PC7BE PC9AE PC10BE PC4BE MCC4BE MCC4DE MCC21AE PC5BE UPS5C MCC5BE MCC5AE PC1CE MCC1BE MCC1CE MCC1FE PC2CE MCC2BE MCC2CE MCC2FE PC3CE MCC3BE MCC3CE MCC3FE PC16AE MCC16AE MCC16FE MCC16GE MCC16BE MCC16CE MCC16DE SOMME GD Recap TABLEAU 064-V-SWB5EE SOUS STATION 5 TABLEAU 064-V-SWB5JE SOUS STATION 5 TABLEAU 064-V-SWB5KE SOUS STATION 5 TABLEAU 064-V-PC6AE SOUS STATION 6 TABLEAU 064-V-PC7BE SOUS STATION 7 TABLEAU 064-V-PC9AE SOUS STATION 9 TABLEAU 064-V-PC10BE SOUS STATION 10 TABLEAU 064-V-PC4BE SOUS STATION 4 TABLEAU 064-V-MCC4BE SOUS STATION 4 TABLEAU 064-V-MCC4DE SOUS STATION 4 TABLEAU 064-V-MCC21AE SOUS STATION 21 TABLEAU 064-V-PC5BE SOUS STATION 5 TABLEAU 064-V-PC5CE SOUS STATION 5 TABLEAU 064-V-MCC5BE SOUS STATION 5 TABLEAU 064-V-MCC5AE SOUS STATION 5 TABLEAU 064-V-PC1CE SOUS STATION 1 TABLEAU MCC 1BE SOUS STATION 1 TABLEAU MCC 1CE SOUS STATION 1 TABLEAU MCC 1FE SOUS STATION 1 TABLEAU 064-V-PC2CE SOUS STATION 2 TABLEAU MCC 2BE SOUS STATION 1 TABLEAU MCC 2CE SOUS STATION 1 TABLEAU MCC 2FE SOUS STATION 1 TABLEAU 064-V-PC3CE TABLEAU MCC 3BE SOUS STATION 3 TABLEAU MCC 3CE SOUS STATION 3 TABLEAU MCC 3FE SOUS STATION 3 TABLEAU 064-V-PC16AE TABLEAU 064-V-MCC16AE TABLEAU 064-V-MCC16FE TABLEAU 064-V-MCC16GE TABLEAU 064-V-MCC16BE TABLEAU 064-V-MCC16CE TABLEAU 064-V-MCC16DE FICHE TECHNIQUE DES TABLEAUX SECOURUS GROUPE DIESEL DE SECOURS MT GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 LISTE DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES SECOURUS ANNEX A 1 / 37 Equipement No. Unite 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-SWB5EE SOUS STATION 5 Designation CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) kW kW decimal FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) (C1) decimal cos fi kW kvar A Puissance de charge apparente C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) Repere x= y= z= - 5 1 2 3 16 REMARQUES 064-V-SWB5JE 064-V-PC1CE 064-V-PC2CE 064-V-PC3CE 064-V-PC16AE 801.38 650.28 589.61 651.46 453.20 496.72 300.21 263.85 311.38 303.64 3145.9 1675.8 - - - - - - - - - 942.8 716.2 646.0 722.1 545.5 - - 0.8 0,50 Cos phi Moyen kW = kvar = C23+C34+C25+C26+C27 ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z* S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 2 SQRT(kW + kvar ) = kVA = SQRT(kW2 + kvar2) = kW = kvar = b) 2516.72 1340.64 2 2852 KVA kVA TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 2852,00 Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 2 / 37 Unite 1 1 1 Description DE CHARGE kW CONSOMMATION =A / D CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) kW kW FACTEUR DE CHARGE (C1 ) decimal FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANC ( D1 ) C) E (C1) decimal cos fi kW kvar Puissance de charge apparente A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) - - - - REMARQUES Repere - 064-V-PC4BE 064-V-PC5BE 064-V-SWB5KE 213.82 153.45 343.21 247.97 244.35 95.31 x= y= 1,00 0,50 263 423 262 Cos phi Moyen Charge Maximal en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : kW = kvar = kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 801.38 496.72 #VALEUR! #VALEUR! 2 22 SQRT(kWSQRT(kW + kvar ) = + kvar ) = 2 942.84 kVA SQRT(kW2 + kvar2) = #VALEUR! kVA TOTAL 801.38 496.72 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 942.84 942.84 1 2 3 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 # # # # # # # # # # # # # # # # # # Fonctionnement Equipement No. Diversity Item TABLEAU 064-V-SWB5JE SOUS STATION 5 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A 3 / 37 Equipement No. Unite Designation CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) kW kW decimal FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) (C1) decimal cos fi kW kvar A Puissance de charge apparente C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) Repere x= y= z= - 6 7 9 10 REMARQUES 064-V-PC6AE 064-V-PC7BE 064-V-PC9AE 064-V-PC10BE c c c c 96,00 81,90 32,10 34,35 58,00 33,00 0,00 4,31 - - - - - - - - 172,0 124,4 48,8 18,7 112,2 88,3 32,1 34,6 - - 1,00 0,50 0,00 Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW =244.3 ( Est. x * C + y * I ) kvar =95.3 Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = 0,0 0,0 0,0 SQRT(kW2 + kvar2) = kVA = SQRT(kW2 + kvar2) = 0,0 262.28 kVA kVA TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 244.3 95.3 262.28 363,95 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 # # # # # # # # # # # # # # # # # # # # kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-SWB5KE SOUS STATION 5 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 4 / 37 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 # # # # # # # # # # # # # # # # # # # # Equipement No. Unite Repere 6 064-V-T6E 6 Designation TRANSFORMATEUR 5500/400V 112,5KVA kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-PC6AE SOUS STATION 6 CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) kW kW decimal FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) (C1) decimal cos fi C kW kvar 96,00 58,00 A Puissance de charge apparente C (kVA ) 172,0 112,50 - I (kVA ) REMARQUES S (kVA ) - - - - - - - - - - - - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 064-V-MCC6BE Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW =96 ( Est. x * C + y * I ) kvar =58 Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z* S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = b) SQRT(kW2 + kvar2) = 0,0 0,0 0,0 112,5 kVA kVA TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 96,0 58 112.5 Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 5 / 37 Unite Repere 7 TS-EP7 TS-EP15 Transfert switch Transfert switch Fonctionnement Designation C C CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) (C1) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A 40,4 40,40 1,00 1,00 1,00 1,00 40,40 41,50 0,00 33,00 61,4 63,1 - Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW = ( Est. x * C + y * I ) kvar = Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = 81,9 33,0 81,9 0,0 SQRT(kW2 + kvar2) = 81,9 88,3 kVA kVA Puissance de charge apparente C (kVA ) I (kVA ) REMARQUES S (kVA ) 53,0 - - - - - - - - - - - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 0,93 TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 81,9 33,0 88,30 124,43 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 # Equipement No. kW = A / D Divers Item TABLEAU 064-V-PC7BE SOUS STATION 7 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 6 / 37 Equipement No. CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) kW kW decimal FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) (C1) decimal cos fi kW A kvar Puissance de charge apparente C (kVA ) I (kVA ) REMARQUES S (kVA ) Repere 9 064-V-MCC9AE 064-V-MCC12AE ELP9 c c c 12,40 7,30 12,40 Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW = ( Est. x * C + y * I ) kvar = Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z* S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = 32,1 0,0 SQRT(kW2 + kvar2) = 32,1 0,0 32,1 32,1 kVA kVA - - - - - - - - - - - - 18,8 11,1 18,8 - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 1,00 TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 32,1 0,0 32,10 48,77 A Unite 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Designation kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-PC9AE SOUS STATION 9 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 7 / 37 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 10 CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) kW kW decimal FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) (C1) decimal cos fi kW kvar A Puissance de charge apparente C (kVA ) I (kVA ) REMARQUES S (kVA ) Repere ELP10 EP10 EP11 Emergency lighting panal Emergency panal Emergency panal 1,00 C 1,00 C 1,00 C 5,0 18,0 10,6 5,00 18,00 10,60 1,00 1,00 1,00 0,87 1,00 1,00 0,80 1,00 1,00 Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW = ( Est. x * C + y * I ) kvar = Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = 34,3 4,3 34,3 0,0 SQRT(kW2 + kvar2) = kVA = SQRT(kW2 + kvar2) = 34,3 34,6 kVA kVA 5,75 18,00 10,60 4,31 0,00 0,00 0,8 1,9 16,1 - 7,2 18,0 10,6 - - - - - - - - - - - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 0,99 TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 34,3 34,62 4,3 18,75 A Unite Designation Fonctionnement Equipement No. kW = A / D Divers Item TABLEAU 064-V-PC10BE SOUS STATION 10 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 8 / 37 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 4 CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) C C 30,0 30,0 30,00 30,00 1,00 1,00 0,87 0,87 0,80 0,80 34,48 34,48 25,86 25,86 4,5 4,5 43,1 43,1 - - - - - - - - - - - - - - FACTEUR FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C CHARGE PUISSANCE ( D1 ) ) (C1 ) (C1) Puissance de charge apparente I (kVA ) REMARQUES S (kVA ) Repere uninterruptible power supply 064-V-UPS064-V-UPS-CRT2 uninterruptible power supply 064-V-MCC4BE 064-V-MCC4DE 064-V-MCC21AE 29,37 43.37 72,11 Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW =213.8 #REF! ( Est. x * C + y * I ) kvar =153.4 0,0 Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = #REF! 0,0 SQRT(kW2 + kvar2) = #REF! #REF! kVA kVA 17,43 31.37 52,92 x= y= z= 1,00 0,50 0,00 40,2 5.6 9,4 #REF! TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 213.8 153.4 263.18 64.23 Unite Designation Fonctionnement Equipement No. kW = A / D Divers Item TABLEAU 064-V-PC4BE SOUS STATION 4 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 9 / 37 Unite Repere 4 030-K-301JM 030-K-302JM 030-K-305JM 052-J-364M pre lub oil pump motor pre lub oil pump motor pre lub oil pump motor bfw make-up pump motor Fonctionnement Designation C C C C CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C CHARGE PUISSANCE ( D1 ) ) (C1 ) (C1) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) 2,1 2,1 2,1 20,0 2,30 2,30 2,30 22,00 0,93 0,93 0,93 0,91 0,90 0,90 0,90 0,90 0,86 0,86 0,86 0,86 2,38 2,38 2,38 22,24 1,41 1,41 1,41 13,20 0,3 0,3 0,3 39,3 - 2,8 2,8 2,8 25,9 - - Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW = ( Est. x * C + y * I ) kvar = Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = 29,4 17,4 29,4 0,0 Puissance de charge apparente SQRT(kW2 + kvar2) = 29,4 34,2 kVA kVA I (kVA ) REMARQUES S (kVA ) - - - - - - - - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 0,86 TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 29,4 17,4 34,16 40,17 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Equipement No. kW = A / D Divers Item TABLEAU 064-V-MCC4BE SOUS STATION 4 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 10 / 37 Unite Repere 4 064-V-UPS 064-V-UPS Designation uninterruptible power supply uninterruptible power supply CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) C C 8,0 30,0 8,00 30,00 1,00 1,00 0.90 0.87 0,85 0,80 8.89 34.48 5.51 25.86 1.1 4.5 - 10.5 43.1 - - - - - - - - - FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) (C1) Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW =43.37 ( Est. x * C + y * I ) kvar =53.53 Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = SQRT(kW2 + kvar2) = 0,0 0,0 0,0 53.53 kVA kVA Puissance de charge apparente I (kVA ) REMARQUES S (kVA ) x= y= z= 1,00 0,50 0,00 0.81 TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 43.37 31.37 53.53 5.62 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Equipement No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-MCC4DE SOUS STATION 4 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 11 / 37 Unite Repere 4 UPS-CRB UPS-CRD Designation uninterruptible power supply uninterruptible power supply 21-S/PWR-1 Fonctionnement CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) C C C 8,0 30,0 25,0 8,00 30,00 25,00 1,00 1,00 1,00 0,90 0,87 0,87 0,85 0,80 0,80 8,89 34,48 28,74 5,51 25,86 21,55 1,1 4,5 3,8 - 10,5 43,1 35,9 - - FACTEUR FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C CHARGE PUISSANCE ( D1 ) ) (C1 ) (C1) Puissance de charge apparente I (kVA ) REMARQUES S (kVA ) - - - - - - - - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 064-V-MCC4BE 064-V-MCC4DE Cos phi Moyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW = ( Est. x * C + y * I ) kvar = Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = 72,1 52,9 72,1 0,0 SQRT(kW2 + kvar2) = 72,1 89,4 kVA kVA 0,81 TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 72,1 52,9 89,44 9,39 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Equipement No. kW = A / D Divers Item TABLEAU 064-V-MCC21AE SOUS STATION 21 b) Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 12 / 37 Equipement No. Unite 5 Description CHARGE PUISSANCE FACTEUR ABSORBER NOMINALE DE = C1 * B1 MOTEUR ( CHARGE ( A1 ) B1 ) (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANC ( D1 ) C) E C1 Puissance de charge apparente kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 30,0 30,00 1,00 0,90 0,85 33,33 20,66 103,2 - 39,2 - - - REMARQUES Repere 064-V-UPS-5T1uninterruptible power supply C x= y= z= 1,00 0,50 0,00 064-V-PC5CE 064-V-MCC5AE 064-V-MCC5BE 0.85 0.79 0,81 Charge Maximal normalement en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : kW =343.21 kvar =247.97 kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 2 SQRT(kW + kvar ) =423.42 0,0 0,0 0,0 20,66 103,2 80.39 202.5 126,25 314,5 0.81 Cos phi M oyen 2 33,33 103.83 172,72 kVA TOTAL 343.21 247.97 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 423.42 723.46 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-PC5BE SOUS STATION 5 b) Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 13/37 Unite 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 5 Description CHARGE PUISSANCE FACTEUR ABSORBER NOMINALE DE = C1 * B1 MOTEUR ( CHARGE ( A1 ) B1 ) (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANC ( D1 ) C) E C1 Puissance de charge apparente kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 30,0 30,00 1,00 0,90 0,85 33,33 20,66 103,2 - 39,2 - - - 33,33 20,66 103,20 A Equipement No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-PC5CE SOUS STATION 5 REMARQUES Repere 064-V-UPS-5C uninterruptible power supply C ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : kW = kvar = kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 33,3 20.66 SQRT(kW2 + kvar 2) = 33,3 #VALEUR! 39.22 kVA #VALEUR! kVA 1,00 0,50 0,00 0.85 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : x= y= z= TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 39,22 b) Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 14/37 Equipement No. Unite 5 5 5 5 5 5 5 5 Description CHARGE PUISSANCE FACTEUR ABSORBER NOMINALE DE = C1 * B1 MOTEUR ( CHARGE ( A1 ) B1 ) (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANC ( D1 ) C) E C1 Puissance de charge apparente kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 13,5 13,5 30,0 13,5 1,4 30,1 1,4 1,0 5,0 5,0 5,3 5,3 5,0 5,0 15,00 15,00 30,00 15,00 1,50 30,40 1,50 1,10 5,00 5,00 6,00 6,00 5,00 5,00 0,90 0,90 1,00 0,90 0,93 0,99 0,93 0,91 1,00 1,00 0,89 0,89 1,00 1,00 0,87 0,90 0,87 0,87 0,68 1,00 0,68 0,68 0,87 0,87 0,75 0,75 0,87 0,87 0,80 0,90 0,78 0,80 0,62 0,80 0,62 0,62 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 1,00 15,52 15,00 34,48 15,52 2,05 30,10 2,05 1,47 5,75 5,75 7,12 7,12 5,75 5,75 19,30 11,64 7,26 27,66 11,64 2,60 22,57 2,60 1,86 4,31 4,31 5,34 5,34 4,31 4,31 10,50 51,0 25,3 67,2 29,5 5,0 57,2 5,0 3,6 10,9 10,9 13,5 13,5 10,9 10,9 - 19,4 16,7 44,2 19,4 3,3 37,6 3,3 2,4 - - REMARQUES Repere 062-R-301R-JM5 second. Auxiliary oil pump 062-R-302R-JM3 aux . Oil pump motor 062-R-302R-JM4 oil ceintrifuge feeder 062-R-303R-JM5 second .auxiliary oil pump 062-R-303TM turbine turning gear 064-V-UPS-5B uninterruptible power supply 060-J-361JM aux.lube oil pump motor 060-J-377JM aux.lube oil pump motor 062-R-302-E11Space heater 062-R-303-E10Generator n°3 lub oil heater 030-K-307 Panneau de contrôle 030-K-308 Panneau de contrôle 062-R-302-E10Space heater 062-R-303-E11Generator n°3 lub oil heater P5-BE C C C C C C C C C C C C C C x= y= z= 1,00 0,50 0,00 - 0,81 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : kW = kvar = kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 172,7 126,3 SQRT(kW2 + kvar 2) = 172,7 126,3 213,9 kVA TOTAL 172,72 126,25 213,9 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 213,94 314,53 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-MCC5BE SOUS STATION 5 b) Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 15/37 Equipement No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 ## ## ## ## ## ## 5 5 5 5 Description CHARGE PUISSANCE FACTEUR ABSORBER NOMINALE DE = C1 * B1 MOTEUR ( CHARGE ( A1 ) B1 ) (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANC ( D1 ) C) E C1 Puissance de charge apparente kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 1,0 13,5 1,4 13,5 5,0 5,0 5,0 5,0 0,9 29,4 13.5 1,10 15,00 1,50 15,00 5,00 5,00 5,00 5,00 1,00 30,00 15,00 0,91 0,90 0,93 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00 0,93 0,98 0.90 0,68 0,87 0,68 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,68 1,00 0.87 0,62 0,80 0,62 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,62 0,80 0.8 1,47 15,52 2,05 15,52 5,75 5,75 5,75 5,75 1,37 29,40 15.52 1,86 11,64 2,60 11,64 4,31 4,31 4,31 4,31 1,73 22,05 11.64 6,2 29,5 5,0 29,5 10,9 10,9 10,9 10,9 3,4 55,8 29.5 - 2,4 19,4 3,3 19,4 - - REMARQUES Repere 060-J-362JM aux. lube oil pump motor 062-R-301R-JM3 aux. oil pump motor 062-R-301TM turbine turning gear motor 062-R-302R-JM5 second.auxiliary oil pump 062-R-301-E10Generator no.1 lube oil heater 062-R-301-E11Generator no.1 space heater 062-R-302-E11Generator no.2 space heater 062-R-303-E10Generator no.3 lube oil heater 062-R-302TM turbine turning gear motor 064-V-UPS 5A uninterruptible power supply 062-R-303R-JM3 aux. oil pump motor C C C C C C C C C C C ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : kW =103.83 kvar =80.39 kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby SQRT(kW2 + kvar 2) =131.32 0,0 0,0 0,0 1,00 0,50 0,00 0.79 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : x= y= z= kVA TOTAL 103.83 80.39 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 131.32 202.53 Unite kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-MCC5AE SOUS STATION 5 b) Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 16/37 Equipement No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 1 1 1 1 1 1 Description CHARGE PUISSANCE FACTEUR ABSORBER NOMINALE DE = C1 * B1 MOTEUR ( CHARGE ( A1 ) B1 ) (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANC ( D1 ) C) E C1 Puissance de charge apparente kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 30,1 133,5 133,5 30,40 150,00 150,00 0,99 0,89 0,89 1,00 0,90 0,90 0,80 0,95 0,95 0.90 30,10 148,33 148,33 271,00 271,00 22,57 48,75 48,75 1.31 271,00 99,0 237,2 237,2 4.6 4.6 - 37,6 156,1 - - 0,90 0,81 0,86 55,80 55,65 206.65 26,63 26,88 123.99 604.9 97,9 409.4 REMARQUES Repere 064-V-UPS-1T1 uninterruptible power supply 103-K-0110RJM5 aux. Primary oil pump motor 203-K-0110RJM5 aux. Primary oil pump motor EP-1B EP-1C C C C C C 064-V-MCC1BE 064-V-MCC1CE 064-V-MCC1FE Charge Maximal normalement en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : kW =650.28 kvar =300.21 SQRT(kW + kvar ) = 716.24 kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 2 1,00 0,50 0.91 Cos phi M oyen 2 x= y= z= kVA TOTAL 650.28 300.21 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 716.24 1694.77 Unite kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-PC1CE SOUS STATION 1 b) Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 17 / 37 Description Unite Repere 1 1 1 1 1 103-K-01.10TM 102-K-0130RJM2 105-K-01.20TM 105-K-01.21TM EIPC-1 TURBINE TURNING GEAR MOTOR AUX. BOOSTER OIL PUMP MOTOR TURBINE TURNING GEAR MOTOR TURBINE TURNING GEAR MOTOR EMERGENCY INSTRUMENT P.C (Chargeur de batterie) C C C C C PUISSANCE CHARGE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANCE ( D1 ) C) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar 2,02 26,85 2,02 2,02 17,00 2,20 29,83 2,20 2,20 20,00 0,92 0,90 0,92 0,92 0,85 0,90 0,89 0,90 0,90 0,90 0,86 0,80 0,86 0,86 0,90 2,25 30,17 2,25 2,25 18,89 1,3 22,6 1,3 1,3 9,1 55,80 26,63 Puissance de charge apparente A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 23,77 342,79 23,77 23,77 190,80 - 2,61 37,71 2,61 2,61 20,99 - - - - - REMARQUES x= y= z= 1,00 0,50 1 0,90 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : kW = kvar = kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 55,8 26,6 SQRT(kW2 + kvar 2) = 55,8 26,6 61,8 kVA TOTAL 61,8 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 61,83 604,90 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Equipem ent No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 1BE SOUS STATION 1 b Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 18 / 37 Unite Repere 2 2 2 2 203-K-01.10TM 202-K-0130RJM2 205-K-01.20TM 205-K-01.21TM EP-1C Description PROPANE COMP.TURB. GEAR MOTOR AUX. BOOSTER OIL PUMP MOTOR MCR COMP.TURNING GEAR MOTOR MCR COMP.TURNING GEAR MOTOR emergency pow er dist.board C C C C C CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 2,0 26,8 2,0 2,0 2,20 29,83 2,20 2,20 0,92 0,90 0,92 0,92 0,90 0,88 0,90 0,90 0,86 0,80 0,86 0,86 2,2 30,51 2,25 2,25 18,40 1,33 22,88 1,33 1,33 4,0 57,9 4,0 4,0 28,0 38,13 2,61 2,61 - - 55,65 26,88 FACTEUR RENDEMENT DE CONSOMMATION DE DE CHARGE PUISSANCE CHARGE CONTENU ( C ) ( D1 ) C1 ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = 55,7 kvar = 26,9 kW = kvar = SQRT(kW2 + kvar 2) = 55,7 26,9 REMARQUES x= y= z= 1,00 0,50 0,81 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : Puissance de charge apparente 61,8 kVA TOTAL 61,8 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 61,81 97,86 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 Equipem ent No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 1CE SOUS STATION 1 b Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 19 / 37 Description Unite Repere 2 2 2 2 2 2 2 2 102-K-0130RJM3 202-K-0130RJM3 220-J-370M 220-J-371M 103-K-01.10RJM4 203-K-01.10RJM4 064-V-UPS-1A 064-V-UPS-1B FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP CLOSED COOLING WATER PUMP CLOSED COOLING WATER PUMP LUBE OIL BOOSTER PUMP LUBE OIL BOOSTER PUMP BUS BAR REFA BUS BAR REFA PUISSANCE CHARGE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) S S C S C C C C FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) C1 kW kW decimal decimal cos fi 27,0 27,0 100,1 100,1 18,1 18,1 30,1 30,1 30,00 30,00 110,00 110,00 18,70 18,70 30,40 30,40 0,90 0,90 0,91 0,91 0,97 0,97 0,99 0,99 0,89 0,89 0,96 0,96 0,86 0,86 1,00 1,00 0,80 0,80 0,90 0,90 0,83 0,83 0,80 0,80 kW kvar 104,27 50,50 21,09 21,09 30,10 30,10 14,17 14,17 22,57 22,57 A Puissance de charge apparente C (kVA ) 176,03 115,86 25,41 38,61 25,41 38,61 37,62 57,16 37,62 99,00 - - Charge Maximal normalement en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : kW = kvar = kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 206,6 124,0 2 SQRT(kW + kvar ) = 206,6 124,0 S (kVA ) - 37,92 37,92 115,86 - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,86 Cos phi M oyen 2 I (kVA ) REMARQUES 241,0 kVA TOTAL 206,65 123,99 241,0 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 240,99 409,40 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 Equipem ent No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 1FE SOUS STATION 1 b Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 20 / 37 Equipement No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 ## 2 2 2 2 2 Description CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT DE DE CHARGE PUISSAN ( D1 ) CE C1 Continu kW kW decimal decimal cos fi kW 30,1 133,5 133,5 30,40 150,00 150,00 0,99 0,89 0,89 1,00 0,90 0,90 0,80 0,95 0,95 0.9 30,10 148,33 148,33 2.71 2.71 0,58 0,99 0.86 25,64 25,15 206.65 Puissance de charge apparente (C) kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 37,6 156,1 156,1 3,0 3,0 - - - - - - REMARQUES Repere 064-V-UPS-2T1 uninterruptible power supply 303-K-0110RJM5 aux. Primary oil pump motor 403-K-0110RJM5 aux. Primary oil pump motor C C C EP-2B EP-2C 064-V-MCC2BE 064-V-MCC2CE 064-V-MCC2FE ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnement: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW =589.61 kvar =263.85 SQRT(kW2 + kvar2) = 645.95 kW = kvar = b x= y= z= 1,00 0,50 0.91 Cos phi M oyen Charge Maximal en Contenu : 57,2 237,2 237,2 4.6 4.6 43,8 13,15 58,7 4,00 123.99 367.6 22,57 48,75 48,75 1.31 1.31 kVA TOTAL 589.61 263.85 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 645.95 1010.79 Unite kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-PC2CE SOUS STATION 2 Charges Consommées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 21 / 37 Description PUISSANCE CHARGE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) kW kW FACTEUR DE CHARGE (C1 ) decimal FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE Puissance de charge DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE apparente ( D1 ) ) C1 decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 1,33 9,15 1,33 1,33 4,0 31,9 4,0 4,0 - 2,61 20,99 2,61 2,61 - - - - - - REMARQUES Repere 303-K-01.10TM 3 3 305-K-01.20TM 3 305-K-01.21TM 3 TURBUNE TURNING GEAR MOTOR Battery float charger TURBUNE TURNING GEAR MOTOR TURBUNE TURNING GEAR MOTOR C C C C 2,0 17,0 2,0 2,0 2,20 20,00 2,20 2,20 0,92 0,85 0,92 0,92 0,90 0,90 0,90 0,90 0,86 0,90 0,86 0,86 Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby SQRT(kW2 + kvar2) =28.81 kW = # kvar = # ## kVA kVA x= y= z= 1,00 0,50 0,58 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW =25.64 ( Est. x * C + y * I ) kvar =13.15 2,25 18,89 2,25 2,25 25,64 TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 13,15 28,81 43,81 A Unite 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 2BE SOUS STATION 1 E q u i p e b Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 22 / 37 Equipem ent No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 4 4 4 Description PUISSANCE CHARGE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANCE ( D1 ) C) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar 2,02 2,02 2,02 2,20 2,20 2,20 0,92 0,92 0,92 0,90 0,90 0,90 0,86 0,86 0,86 2,25 2,25 2,25 18,40 1,33 1,33 1,33 Puissance de charge apparente A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 11,89 11,89 6,88 28,0 - 2,61 2,61 2,61 - - - - - - - REMARQUES Repere 403-K-01.10TM TURBINE TURNING GEAR MOTOR 405-K-01.20TM TURBINE TURNING GEAR MOTOR 405-K-01.21TM TURBINE TURNING GEAR MOTOR emergency pow er dist.board EP-2C C C C C Charge Maximal normalement en Contenu :kW = ( Est. x * C + y * I ) kvar = Charge de crête : kW = kvar = ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 25,1 4,0 25,1 4,0 2 SQRT(kW + kvar ) = 1,00 0,50 0,99 Cos phi M oyen 2 x= y= z= 25,5 kVA TOTAL 25,15 25,5 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 4,00 25,46 58,65 A Unite kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 2CE SOUS STATION 1 b Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 23 / 37 Equipem ent No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 3 4 4 4 3 4 3 4 CHARGE ABSORBER = C1 * B1 ( A1 ) PUISSANCE NOMINALE MOTEUR ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 27,00 27,00 100,10 100,10 18,14 18,14 30,10 30,10 30,00 30,00 110,00 110,00 18,70 18,70 30,40 30,40 0,90 0,90 0,91 0,91 0,97 0,97 0,99 0,99 0,89 0,89 0,96 0,96 0,86 0,86 1,00 1,00 0,80 0,80 0,90 0,90 0,83 0,83 0,80 0,80 30,34 30,34 104,27 22,75 22,75 50,50 21,09 21,09 30,10 30,10 14,17 14,17 22,57 22,57 57,62 57,62 176,03 38,61 38,61 57,16 57,16 - 37,92 37,92 115,86 25,41 25,41 37,62 37,62 - - 115,86 - - - - - FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) C1 Puissance de charge apparente REMARQUES Repere 302-K-0130RJM3 FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP 402-K-0130RJM3 FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP 420-J-370M CLOSED COOLING WATER PUMP 420-J-371M CLOSED COOLING WATER PUMP 303-K-01.10RJM4 LUBE OIL BOOSTER PUMP 403-K-01.10RJM4 LUBE OIL BOOSTER PUMP 064-V-UPS-2A BUS BAR REFA 064-V-UPS-2B BUS BAR REFA C C C S C C C C Charge Maximal normalement en Contenu :kW =206.65 ( Est. x * C + y * I ) kvar =123.99 Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) kW = kvar = NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: b Charges Consom m ées: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby 2 SQRT(kW + kvar ) =240.99 1,00 0,50 0.86 Cos phi M oyen 2 x= y= z= kVA TOTAL 206.65 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 123.99 240.99 367.56 Unite Description kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 2FE SOUS STATION 1 C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 24/37 Equipem ent No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 3 3 3 3 3 2 2 Description PUISSANCE CHARGE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE Puissance de charge DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE apparente ( D1 ) ) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar 30,1 133,5 133,5 30,40 150,00 150,00 0,99 0,89 0,89 1,00 0,90 0,90 0,80 0,95 0,95 0.9 0.9 30,1 148,3 148,3 2.71 2.71 22,6 48,8 48,8 1.31 1.31 A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) - - REMARQUES Repere 064-V-UPS-3T1 uninterruptible power supply 503-K-0110RJM5 aux. Primary oil pump motor 603-K-0110RJM5 aux. Primary oil pump motor EP-3B EP-3C C C C C C 064-V-MCC3BE 064-V-MCC3CE 064-V-MCC3FE 0,72 0,87 0,86 Charge Maximal normalement en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = 651.46 311.38 SQRT(kW + kvar ) = kW = #VALEUR! kvar = #VALEUR! b 2 722.06 kVA #VALEUR! kVA - x= y= z= 1,00 0,50 32,34 98,79 32,34 211,28 123.99 409.4 0.90 Cos phi M oyen 2 56,32 56,32 206.65 57,16 37,62 237,23 156,14 237,23 156,14 3.01 4.57 3.01 4.57 - TOTAL 651.46 311.38 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 722.06 1260.24 Unite kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-PC3CE Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 25/37 Equipem ent No. Unite 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 3 3 3 3 3 kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 3BE SOUS STATION 3 Description PUISSANCE CHARGE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE ( D1 ) ) C1 Puissance de charge apparente kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 2,0 27,0 2,0 2,0 17,0 2,20 30,00 2,20 2,20 20,00 0,92 0,90 0,92 0,92 0,85 0,90 0,88 0,90 0,90 0,90 0,85 0,85 0,85 0,85 0,90 2,25 30,68 2,25 2,25 18,89 1,39 19,01 1,39 1,39 9,15 4,0 54,8 4,0 4,0 31,9 - 2,65 36,10 2,65 2,65 20,99 - - - - - - - - - REMARQUES Repere 503-K-01.10TMTURBUNE TURNING GEAR MOTOR 503-K-0110JM2AUX. BOOSTER OIL PUMP MOTOR 505-K-01.20TMTURBUNE TURNING GEAR MOTOR 505-K-01.21TMTURBUNE TURNING GEAR MOTOR EP-3B EMERGENCY INSTRUMENT P.C (Chargeur de batterie) C C C C C 22 ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = SQRT(kW2 + kvar2) = 56,3 32,3 64,9 kVA 64,9 kVA 56,32 TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 32,34 64,94 98,79 A Charge de crête : 56,3 32,3 1,00 0,50 0,00 0,72 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : kW = ( Est. x * C + y * I ) kvar = x= y= z= b Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 26 / 37 Equipem ent No. 6 6 6 6 Description CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE DE CHARGE CHARGE CONTENU ( PUISSANCE ( D1 ) C) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar 2,02 27,00 2,02 2,02 17,00 2,20 30,00 2,20 2,20 20,00 0,92 0,90 0,92 0,92 0,85 0,90 0,88 0,90 0,90 0,90 0,85 0,85 0,85 0,85 0,90 2,25 30,68 2,25 2,25 18,89 1,39 19,01 1,39 1,39 9,15 Puissance de charge apparente A C (kVA ) I (kVA ) S (kVA ) 6,96 94,99 6,96 6,96 95,40 - 2,65 36,10 2,65 2,65 20,99 - - - - - - - REMARQUES Repere 603-K-01.10TMTURBUNE TURBINE TURNING TURNING GEAR GEAR MOTOR MOTOR 603-K-0110JM2AUX. TURBINE BOOSTERTURNING OIL PUMP GEAR MOTOR MOTOR 605-K-01.20TMTURBUNE TURBINE TURNING TURNING GEAR GEAR MOTOR MOTOR 605-K-01.21TMTURBUNE TURNING GEAR MOTOR EP-3C EMERGENCY INSTRUMENT P.C (Chargeur de batterie) C C C C C Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = 56,3 32,3 56,3 32,3 SQRT(kW2 + kvar2) = 64,9 kVA 64,9 kVA 1,00 0,50 0,00 0,87 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu :kW = ( Est. x * C + y * I ) kvar = x= y= z= TOTAL kVA = SQRT (kW2 + kvar2) 56,32 32,34 64,94 211,28 A Unite 1 2 3 4 5 6 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 3CE SOUS STATION 3 b Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 27 /37 Unite Repere 5 6 6 6 5 6 5 6 502-K-0130RJM3 602-K-0130RJM3 620-J-370M 620-J-371M 503-K-01.10RJM4 603-K-01.10RJM4 064-V-UPS-3A 064-V-UPS-3B Description FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP FUEL GAS PUMP LUBE OIL PUMP CLOSED COOLING WATER PUMP CLOSED COOLING WATER PUMP LUBE OIL BOOSTER PUMP LUBE OIL BOOSTER PUMP BUS BAR REFA BUS BAR REFA S S C S C C C C CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT CONSOMMATION DE DE Puissance de charge DE CHARGE CHARGE CONTENU ( C PUISSANCE apparente ( D1 ) ) C1 kW kW decimal decimal cos fi 27,0 27,0 100,1 100,1 18,1 18,1 30,1 30,1 30,00 30,00 110,00 110,00 18,70 18,70 30,40 30,40 0,90 0,90 0,91 0,91 0,97 0,97 0,99 0,99 0,89 0,89 0,96 0,96 0,86 0,86 1,00 1,00 0,80 0,80 0,90 0,90 0,83 0,83 0,80 0,80 kW kvar 104,27 50,50 21,09 21,09 30,10 30,10 14,17 14,17 22,57 22,57 A C (kVA ) 176,03 115,86 38,61 25,41 38,61 25,41 57,16 37,62 99,00 37,62 - - ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = kW = kvar = 206,6 124,0 SQRT(kW2 + kvar 2) = 206,6 124,0 S (kVA ) - 37,92 37,92 115,86 - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,86 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : I (kVA ) REMARQUES 241,0 kVA TOTAL 206,65 123,99 241,0 kVA kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 240,99 409,40 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Equipem ent No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU MCC 3FE SOUS STATION 3 b Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en#contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 28 / 37 Equipem ent No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 1 1 1 Description PUISSANCE CHARGE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT DE CONSOMMATION DE Puissance de charge DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU ( apparente ( D1 ) E C) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 8,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,80 0,90 8,00 8,00 8,00 6,00 6,00 3,87 15,2 15,2 13,5 - 10,0 10,0 8,9 - 100,0 100,0 100,0 100,0 201.0 186.4 - REMARQUES I (kVA ) S (kVA ) Repere 064-V-UPS-16T1 Uninterruptible Power Supply 064-V-UPS-16T2 Uninterruptible Power Supply DP-16-4 Control Room Small Pwr.Supply C C C 064-V-MCC16BE 064-V-MCC16CE 064-V-MCC16DE 064-V-MCC16AE 064-V-MCC16FE 064-V-MCC16GE 0.81 0,82 0,82 0.82 0.79 0.79 ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = # kvar = kW = kvar = 453.2 SQRT(kW2 + kvar2) = TOTAL 453.2 303.64 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 545.51 303.6 #VALEUR! #VALEUR! b 545.5 kVA 37,94 37,94 37,94 37.94 71.06 64.96 #VALEUR! kVA - x= y= z= 1,00 0,50 0.82 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : 53.71 53,71 53,71 53.71 110.93 103.44 - 831.23 Unite kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-PC16AE Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 29 / 37 Unite Repere 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 064-V-UPS-16A 720-D-323K1JM2 720-D-323K2JM1 720-D-323K2JM2 720-D-323K3M 720-J-101JM1 720-J-102JM1 720-J-103JM1 720-JV-710 720-JV-711 720-JV-712 Description Uninterruptible Power Supply Aux .Oil Pump Turbo .Fdf Mtr Aux .Oil Pump Mtr.Tdf Aux .Oil Pump Mtr.Tdf Flame Scanner Cooling Fan Aux .Oil Pump Motor Aux .Oil Pump Motor Aux .Oil Pump Motor Stop Valve For Start- Up Blow Main Steam Stop Valve 'Main Steam Bypass Valve CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) C C C C C C C C C C C FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT DE CONSOMMATION DE Puissance de charge DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU ( apparente ( D1 ) E C) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) 8,00 3,71 1,50 1,50 7,50 5,48 2,21 2,21 14.7 1,20 0,30 8,00 3,75 1,50 1,50 7,50 5,59 2,23 2,23 14,70 1,20 0,30 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 0,98 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,90 0,90 0,90 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,85 0,85 0,85 8,00 4,27 1,72 1,72 8,62 6,30 2,54 2,54 16.33 1,33 0,33 6,00 3,20 1,29 1,29 6,47 4,72 1,90 1,90 10.12 0,83 0,21 15,2 8,1 3,3 3,3 16,4 12,0 4,8 4,8 29.2 2,4 0,6 - 10,0 5,3 2,2 2,2 10,8 7,9 3,2 3,2 19.2 1,6 0,4 - - - ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = # kvar = kW = kvar = 53.7 SQRT(kW2 + kvar2) = TOTAL 53.71 37.94 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 65.76 37.9 #VALEUR! #VALEUR! b 65.8 kVA #VALEUR! kVA I (kVA ) S (kVA ) - - - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 0.82 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : REMARQUES 99.99 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 Equipem ent No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-MCC16AE Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 30/37 Unite Repere 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 064-V-UPS-16B 740-D-324K1JM2 740-D-324K2JM1 740-D-324K2JM2 740-D-324K3M 740-J-101JM1 740-J-102JM1 740-J-103JM1 740-JV-710 740-JV-711 740-JV-712 Description uninterruptible power supply aux.oil pump turbo.fdf aux.oil pump mtr.fdf aux.oil pump flame scanner cooling fan aux.oil pump motor aux oil pump motor aux oil pump motor stop valve for start up blow main steam stop value main steam stop value bypass CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) C C C C C C C C C C C FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT DE CONSOMMATION DE Puissance de charge DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU ( apparente ( D1 ) E C) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) 8,00 3,71 1,50 1,50 7,50 5,48 2,21 2,21 14,70 1,20 0,30 8,00 3,75 1,50 1,50 7,50 5,59 2,23 2,23 14,70 1,20 0,30 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 0,98 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,90 0,90 0,90 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,85 0,85 0,85 8,00 4,27 1,72 1,72 8,62 6,30 2,54 2,54 16,33 1,33 0,33 6,00 3,20 1,29 1,29 6,47 4,72 1,90 1,90 10,12 0,83 0,21 15,2 8,1 3,3 3,3 16,4 12,0 4,8 4,8 29,2 2,4 0,6 - 10,0 5,3 2,2 2,2 10,8 7,9 3,2 3,2 19,2 1,6 0,4 - ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = kW = kvar = 53,7 37,9 SQRT(kW2 + kvar2) = 53,7 37,9 b 65,8 kVA 65,8 kVA I (kVA ) S (kVA ) - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 0.81 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : REMARQUES TOTAL 53,71 37,94 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 65,76 99,99 A 1 2 3 4 5 6 ## 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Equipem ent No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-MCC16BE Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 31/37 Unite Repere 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 064-V-UPS-16C 760-D-325K1JM2 760-D-325K2JM1 760-D-325K2JM2 760-D-325K3M 760-J-101JM1 760-J-102JM1 760-J-103JM1 760-JV-710 760-JV-711 760-JV-712 Description uninterruptible power supply aux. Oil pump turbo. Fdf mtr aux. Oil pump mtr. Fdf aux. Oil pump mtr. Fdf flame scanner cooling fan aux. Oil pump motor aux. Oil pump motor aux. Oil pump motor stop valve for start-up blow main steam stop valve stop valve for start-up blow CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) C C C C C C C C C C C FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT DE CONSOMMATION DE Puissance de charge DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU ( apparente ( D1 ) E C) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) 8,00 3,71 1,50 1,50 7,50 5,48 2,21 2,21 14,70 1,20 0,30 8,00 3,75 1,50 1,50 7,50 5,59 2,23 2,23 14,70 1,21 0,30 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 0,98 0,99 0,99 1,00 0,99 1,00 1,00 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,90 0,90 0,90 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,85 0,85 0,85 8,00 4,27 1,72 1,72 8,62 6,30 2,54 2,54 16,33 1,33 0,33 6,00 3,20 1,29 1,29 6,47 4,72 1,90 1,90 10,12 0,82 0,21 15,2 8,1 3,3 3,3 16,4 12,0 4,8 4,8 29,2 2,4 0,6 10,0 5,3 2,2 2,2 10,8 7,9 3,2 3,2 19,2 1,6 0,4 ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = kW = kvar = 53,7 37,9 SQRT(kW2 + kvar2) = 53,7 37,9 b 65,8 kVA 65,8 kVA I (kVA ) S (kVA ) - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 0,82 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : REMARQUES TOTAL 53,71 37,94 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 65,75 99,99 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Equipem ent No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-MCC16CE Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 32/37 Unite Repere 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 064-V-UPS-16D 710-D-326K1JM2 710-D-326K2JM1 710-D-326K2JM2 710-D-326K3M 710-J-101JM1 710-J-102JM1 710-J-103JM1 710-JV-710 710-JV-711 710-JV-712 Description uninterruptible power supply aux. Oil pump turbo. Fdf mtr aux .oil pump mtr.fdf aux .oil pump mtr.fdf flame scanner cooling fan aux .oil pump motor aux .oil pump motor aux .oilpump motor stop valve for start- up blow main steam stop valve main steam bypass valve CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) C C C C C C C C C C C FACTEUR DE CHARGE (C1 ) FACTEUR RENDEMENT DE CONSOMMATION DE Puissance de charge DE CHARGE PUISSANC CHARGE CONTENU ( apparente ( D1 ) E C) C1 kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) 8,00 3,71 1,50 1,50 7,50 5,48 2,21 2,21 14,70 1,20 0,30 8,00 3,75 1,50 1,50 7,50 5,59 2,23 2,23 14,70 1,20 0,30 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 0,98 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,90 0,90 0,90 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,85 0,85 0,85 8,00 4,27 1,72 1,72 8,62 6,30 2,54 2,54 16,33 1,33 0,33 6,00 3,20 1,29 1,29 6,47 4,72 1,90 1,90 10,12 0,83 0,21 15,2 8,1 3,3 3,3 16,4 12,0 4,8 4,8 29,2 2,4 0,6 10,0 5,3 2,2 2,2 10,8 7,9 3,2 3,2 19,2 1,6 0,4 - - ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby kW = kvar = kW = kvar = 53,7 37,9 SQRT(kW2 + kvar2) = 53,7 37,9 b 65,8 kVA 65,8 kVA I (kVA ) S (kVA ) - - x= y= z= 1,00 0,50 0,00 0,82 Cos phi M oyen Charge Maximal normalement en Contenu : REMARQUES TOTAL 53,71 37,94 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 65,76 99,99 A 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Equipem ent No. kW = A / D Fonctionnement Item TABLEAU 064-V-MCC16DE Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 33/37 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 20 Equipem ent No. Unite Repere 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 730-D-327K3M 730-D-327K4M 730-D-327K2JM1 730-D-327K1JM2 730-D-327K2JM2 730-J-101JM1 730-J-102JM1 730-J-103JM1 064-V-DCU-16A 064-V-UPS-16F JV730-613-1M JV730-613-2M JV730-613-3M JV730-613-4M JV730-613-5M JV730-613-6M JV730-613-7M JV730-613-8M JV730-613-9M JV706-050 JV706-052 JV730-673 JV730-683 JV730-693 JV730-694 JV730-695 Description FDCF Motor-A FDCF Motor-B FDF-B lubricating Oil Main Pump Motor FDF-A lubricating Oil Auxiliary Pump Motor FDF-B lubricating Oil Auxiliary Pump Motor BFP-A lubricating Oil Auxiliary Pump Motor BFP-B lubricating Oil Auxiliary Pump Motor BFP-C lubricating Oil Auxiliary Pump Motor Chargeur de batterie Tableau UPS Air Registre Motor 1 JV730-613-1M Air Registre Motor 2 JV730-613-2M Air Registre Motor 3 JV730-613-3M Air Registre Motor 4 JV730-613-4M Air Registre Motor 5 JV730-613-5M Air Registre Motor 6 JV730-613-6M Air Registre Motor 7 JV730-613-7M Air Registre Motor 8 JV730-613-8M Air Registre Motor 9 JV730-613-9M Let-dow n station stop valve Let-dow n station spray w ater stop valve Steam drum intermittent blow -dow n valve Superheater spray w ater stop valve Main steam start up vent valve Main steam drain valve Main steam stop valve Charge Maximal normalement en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby PUISSANCE CHARGE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) kW = # kvar = kW = kvar = 110.93 C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C FACTEUR RENDEMENT DE DE CHARGE PUISSANC ( D1 ) E C1 Continu Puissance de charge apparente (C) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) 15,00 15,00 0,55 2,20 0,55 1,70 2,20 2,20 6,50 15,00 15,00 0,55 2,20 0,55 1,70 2,20 2,20 13,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,90 0,90 0,65 0,70 0,65 0,80 0,80 0,80 0,80 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 5.50 0.37 0.5 3,00 6.8 0.9 4,00 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 5.5 0.37 0.5 3,00 6.8 0.9 4,00 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.8 1.00 0.6 1.00 0.6 1.00 0.8 1.00 0.9 1,00 0.6 1,00 0.8 Cos phi M oyen 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.7 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.79 15,00 15,00 0,55 2,20 0,55 1,70 2,20 2,20 6,50 34.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 6.88 0.62 0.83 3.75 7.56 1.5 5,00 7,26 7,26 0,64 2,24 0,64 1,28 1,65 1,65 4,88 20.41 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 5.16 0.63 0.63 2.81 5.67 1.13 3.75 25,3 25,3 1,3 4,8 1,3 3,2 4,2 4,2 12,3 60.8 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 13.1 1.3 1.6 7.1 14.3 2.8 9.5 16,7 16,7 0,8 3,1 0,8 2,1 2,8 2,8 8,1 40,0 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 8.6 0.9 1,0 4.7 9.4 1.9 6.3 SQRT(kW2 + kvar2)+BW16 = kVA 171.74 TOTAL 110.93 71.06 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 171.74 71.06 #VALEUR! #VALEUR! b FACTEUR DE CHARGE (C1 ) #VALEUR! kVA REMARQUES I (kVA ) S (kVA ) x= y= z= 1,00 0,50 0,00 201.03 Item TABLEAU 064-V-MCC16FE Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 34/37 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 Equipem ent No. Unite Repere 16 16 16 16 16 16 16 16 750-D-328K3M 750-D-328K4M 750-D-328K2JM1 750-D-328K2JM2 750-D-328K1JM2 750-J-101JM1 750-J-102JM1 750-J-103JM1 064-V-DCU-16B 064-V-UPS-16G JV750-613-1M JV750-613-2M JV750-613-3M JV750-613-4M JV750-613-5M JV750-613-6M JV750-613-7M JV750-613-8M JV750-613-9M JV730-673 JV730-683 JV730-693 JV730-694 JV730-695 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 Description FDCF Motor-A FDCF Motor-B FDF-B lubricating Oil Main Pump Motor FDF-B lubricating Oil Auxiliary Pump Motor FDF-A lubricating Oil Auxiliary Pump Motor BFP-A lubricating Oil Auxiliary Pump Motor BFP-B lubricating Oil Auxiliary Pump Motor BFP-C lubricating Oil Auxiliary Pump Motor Chargeur de batterie Tableau UPS Air Registre Motor 1 JV750-613-1M Air Registre Motor 2 JV750-613-2M Air Registre Motor 3 JV750-613-3M Air Registre Motor 4 JV750-613-4M Air Registre Motor 5 JV750-613-5M Air Registre Motor 6 JV750-613-6M Air Registre Motor 7 JV750-613-7M Air Registre Motor 8 JV750-613-8M Air Registre Motor 9 JV750-613-9M Steam drum intermittent blow -dow n valve Superheater spray w ater stop valve Main steam start up vent valve Main steam drain valve Main steam stop valve Charge Maximal normalement en Contenu : ( Est. x * C + y * I ) Charge de crête : ( Est. x * C + y * I + z * S ) NOTES: a ) Mode de fonctionnem ent: "C" Continu; "I" Intermittent; "S" Standby CHARGE PUISSANCE ABSORBER NOMINALE = C1 * B1 MOTEUR ( A1 ) ( B1 ) kW = kvar = kW = kvar = 103.44 C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C C FACTEUR RENDEMENT DE DE CHARGE PUISSANC ( D1 ) E C1 Continu Puissance de charge apparente (C) kW kW decimal decimal cos fi kW kvar A C (kVA ) 15,00 15,00 0,55 0,55 2,20 1,70 2,20 2,20 6,50 15,00 15,00 0,55 0,55 2,20 1,70 2,20 2,20 13,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.5 3,00 6.8 0.9 4,00 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.5 3,00 6.8 0.9 4,00 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.9 1.00 0.6 1.00 0.8 1.00 0.9 1,00 0.6 1,00 0.8 Cos phi M oyen 0,90 0,90 0,65 0,65 0,70 0,82 0,82 0,82 0,80 0.86 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.79 15,00 15,00 0,55 0,55 2,20 1,70 2,20 2,20 6,50 34.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.83 3.75 7.56 1.5 5,00 7,26 7,26 0,64 0,64 2,24 1,19 1,54 1,54 4,88 20.41 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.38 0.63 2.81 5.67 1.13 3.75 25,3 25,3 1,3 1,3 4,8 3,1 4,1 4,1 12,3 60.8 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 1.6 7.1 14.3 2.8 9.5 16,7 16,7 0,8 0,8 3,1 2,1 2,7 2,7 8,1 40,0 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 1,0 4.7 9.4 1.9 6.3 SQRT(kW2 + kvar2) = 162.14kVA TOTAL 103.44 64.96 kVA = SQRT (kW2 + kvar 2) 162.14 64.96 #REF! #VALEUR! b FACTEUR DE CHARGE (C1 ) #REF! kVA REMARQUES I (kVA ) S (kVA ) x= y= z= 1,00 0,50 0,00 186.35 Item TABLEAU 064-V-MCC16GE Charges Consom m ées: C - "Continu"; toute charge qui exige en fonctionnement normal un service en contenu . I - "Intermittent "; toute charge qui exige un fonctionnement intermitant comme pomperie, stockage, chargement, etc.. S - "Standby"; charge electrique de réserve ou de remplacement LISTES DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES ET BILAN DE PUISSANCE GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A Page : 35/37 FICHE T ECHNIQUE DES T ABLEAUX SECOURUS Charge Maximal SECOURU Courant Absorber en regime secouru REPERE Tableaux Designation kVA A SW B5EE TABLEAU 064-V-SW B5EE SOUS STATION 5 2852,00 299,4 SW B5JE TABLEAU 064-V-SW B5JE SOUS STATION 5 942.84 99,0 PC4BE TABLEAU 064-V-PC4BE SOUS STATION 4 263,18 27,6 MCC4BE TABLEAU 064-V-MCC4BE SOUS STATION 4 34,16 3,6 MCC4DE TABLEAU 064-V-MCC4DE SOUS STATION 4 53.53 5,6 MCC21AE TABLEAU 064-V-MCC21AE SOUS STATION 21 89,44 9,4 PC5BE TABLEAU 064-V-PC5BE SOUS STATION 5 423,42 44,4 UPS5C TABLEAU 064-V-PC5CE SOUS STATION 5 39.22 4,1 MCC5AE TABLEAU 064-V-MCC5AE SOUS STATION 5 131,32 13,8 MCC5BE TABLEAU 064-V-MCC5BE SOUS STATION 5 213,94 22,5 SW B5KE TABLEAU 064-V-SW B5KE SOUS STATION 5 262,28 27,5 PC6AE TABLEAU 064-V-PC6AE SOUS STATION 6 112,50 11,8 PC7BE TABLEAU 064-V-PC7BE SOUS STATION 7 88,30 9,3 PC9AE TABLEAU 064-V-PC9AE SOUS STATION 9 32,10 3,4 PC10BE TABLEAU 064-V-PC10BE SOUS STATION 10 34,62 3,6 PC1CE TABLEAU 064-V-PC1CE SOUS STATION 1 716,24 75,2 MCC-1BE TABLEAU MCC 1BE SOUS STATION 1 61,83 6,5 MCC-1CE TABLEAU MCC 1CE SOUS STATION 1 61,81 6,5 MCC-1FE TABLEAU MCC 1FE SOUS STATION 1 240,99 25,3 PC2CE TABLEAU 064-V-PC2CE SOUS STATION 2 645,95 67,8 MCC2BE TABLEAU MCC 2BE SOUS STATION 1 28,81 3,0 MCC-2CE TABLEAU MCC 2CE SOUS STATION 1 25,46 2,7 MCC-2FE TABLEAU MCC 2FE SOUS STATION 1 240,99 25,3 PC3CE TABLEAU 064-V-PC3CE 722.06 75,8 MCC3BE TABLEAU MCC 3BE SOUS STATION 3 64,94 6,8 MCC-3CE TABLEAU MCC 3CE SOUS STATION 3 64,94 6,8 MCC-3FE TABLEAU MCC 3FE SOUS STATION 3 240,99 25,3 PC16AE TABLEAU 064-V-PC16AE 545.5 57,3 UPS16B TABLEAU 064-V-MCC16BE 65,76 6,9 UPS16C TABLEAU 064-V-MCC16CE 65,75 6,9 UPS16D TABLEAU 064-V-MCC16DE 65,76 6,9 MCC16AE TABLEAU 064-V-MCC16AE 65,76 6,9 MCC16FE TABLEAU 064-V-MCC16FE 171.74 18,0 MCC16GE TABLEAU 064-V-MCC16GE 162.14 17,0 LISTE DES CONSOMMATEURS ELECTRIQUES SECOURUS GROUP DIESEL DE SECOUR MSP 2019 ANNEX A PAGE 36/37 Charge Maximal SECOURU Designation kVA SWB5EE TABLEAU 064-V-SWB5EE SOUS STATION 5 2 852,0 GROUPE DIESEL DE SECOURS MT TENSION GROUPE DIESEL CHARGE SECOURU ESTIMEE PUISSANCE NOMINALE Equipement No. kV kVA KVA A 5,5 2 852 3800 399 COURANT NOMINAL Courant Absorber en regime secouru 299,4 Annexe B : Powersuite RESULTS Recommended Generator Report - C3750 D5e Project - groupe gnl1 Comments - Dimensionnement DG GNL1 Project Requirements Frequency, Hz :50.0 Generators Running in Parallel :1 Duty :Standby Site Altitude, ft(m) :33(10) Voltage :5500, Series Wye Site Temperature, °C :40 Phase :3 Max. Altr Temp Rise, °C :105 Fuel Emissions :Diesel : No Preference Calculated Individual Generator Set Load Running and Peak Requirements Running kW : 2907.9 Max. Step kW : 1646.7 In Step 2 Cumulative Step kW : 3156.5 Running kVA : 3383.9 Max. Step kVA : 2983.9 In Step 2 Cumulative Step kVA : 4672.7 Running PF : 0.86 Peak kW : None Cumulative Peak kW : None Running NLL kVA : 338.5 Peak kVA : None Cumulative Peak kVA : None Alternator kW : 2951.82 Pct Rated Capacity 96.9 : Generator Set Configuration Alternator : HVSI804X Engine : QSK95-G10 BCode : BA91 Fuel : Excitation : PMG Displacement, cu in. (Litre) : 5816.0(95.3) Voltage Range : 3175/5500 Cylinders : 16 Number of Leads : 6 Altitude Knee, ft(m) : 2821(860) Reconnectable : Yes Altitude Slope, % per 1000ft(304.8m) : 4 Full Single Phase Output : No Temperature Knee, °F(°C) : 104(40) Increased Motor Starting : No Temperature Slope, % per 18°F(10.0°C) : 10 Extended Stack : No Emissions : * Cooling Package : High Ambient Diesel *Note: Consult your Cummins Power Generation Distributor for more information. Set Performance Load Requirements Running At : 96.9% Rated Capacity Max. Step Voltage Dip, % : 16 Max. Allowed Step Voltage Dip : 20 In Step 1 Max. Step Frequency Dip, % : 6 Max. Allowed Step Frequency Dip : 10 In Step 2 Peak Voltage Dip, % : Peak Voltage Dip Limit % : 20.0 Peak Frequency Dip, % : Peak Frequency Dip Limit % : 10 Site Rated Standby kW/kVA : Running kW : 2907.9 Running kVA : 3383.9 3000 / 3750 Site Rated Max. SkW : 3000 Effective Step kW : 2556.7 Max. SkVA : 10656 Effective Step kVA : 4672.7 Temp Rise at Full Load, °C : 125 Percent Non-Linear Load : 10.0 Voltage Distortion : 1.4 Voltage Distortion Limit : 10 Site Rated Max Step kW Limit : Max Step kW : *Note: Higher temperature rise at full rated load. *Note: All generator set power derates are based on open generator sets. Recommended Generator Report 08-Aug-2019 Page 1 Loads Summary Report Project - groupe gnl1 Comments - Dimensionnement DG GNL1 Project Requirements Frequency, Hz :50.0 Generators Running in Parallel :1 Duty :Standby Site Altitude, ft(m) :33(10) Voltage :5500, Series Wye Site Temperature, °C :40 Phase :3 Max. Altr Temp Rise, °C :105 Fuel :Diesel Project Voltage Distortion Limit, % :10 Emissions :No Preference Loads Summary List *Note: Detailed Loads and Step Report available below Running Starting Peak Dip Limits, % VTHD% Step No. Load Name Quantity kW kVA kW kVA kW kVA Step01 - SS3- 102- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 None None 20.0 10.0 0.0 JV-10170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 JV-104125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 103- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 None None 20.0 10.0 0.0 EP-BC 2 18.4 18.4 18.4 18.4 None None 20.0 10.0 0.0 103-K-01.10TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 105-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 105-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 SWB5JE D 1 67.2 84.0 403.04 503.8 None None 20.0 10.0 0.0 Step01 - SS3TR500 PC16AE D 1 88.04 110.05 528.24 660.3 None None 20.0 10.0 0.0 Step01 - SS3- 064-V-UPS-1A 1 33.86 37.62 33.86 37.62 None None 20.0 10.0 10.0 064-V-UPS-1B 1 33.86 37.62 33.86 37.62 None None 20.0 10.0 10.0 Step01 - SS3TR500 064-V-UPS-1T1 1 30.08 37.6 30.08 37.6 None None 20.0 10.0 10.0 Step01 - SS3- 103- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 None None 20.0 10.0 0.0 Vdip Fdip Limit TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 Step01 - SS3TR500 TR500 Step01 - SS3TR500 TR500 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 1 Step01 - SS3- EIPC-1(char Batterie) 1 18.89 20.99 18.89 20.99 None None 20.0 10.0 0.0 518.0 595.0 1542.0 2853.0 None None 20.0 10.0 10.0 TR500 Step Summary Step02 - SS1- SWB5JE R 1 687.2 859.0 687.2 859.0 None None 20.0 10.0 0.0 PC16AE R 1 348.62 435.78 348.62 435.78 None None 20.0 10.0 0.0 102- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 None None 20.0 10.0 0.0 JV-10170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 JV-104125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 103- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 None None 20.0 10.0 0.0 EP-BC 2 18.4 18.4 18.4 18.4 None None 20.0 10.0 0.0 103-K-01.10TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 105-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 105-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 064-V-UPS-1A 1 33.86 37.62 33.86 37.62 None None 20.0 10.0 10.0 EIPC-1(char Batterie) 1 18.89 20.99 18.89 20.99 None None 20.0 10.0 0.0 064-V-UPS-1B 1 33.86 37.62 33.86 37.62 None None 20.0 10.0 10.0 064-V-UPS-1T1 1 30.08 37.6 30.08 37.6 None None 20.0 10.0 10.0 103- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 None None 20.0 10.0 0.0 1399.0 1696.0 1647.0 2984.0 None None 20.0 10.0 10.0 TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step02 - SS1TR100 Step Summary Step03 - SS2- 103- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 None None 20.0 10.0 0.0 102- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 None None 20.0 10.0 0.0 103- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 None None 20.0 10.0 0.0 Step03 - SS2TR400 JV-10170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 Step03 - SS2- JV-104125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 103-K-01.10TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 Step03 - SS2TR400 105-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 Step03 - SS2- 105-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 EP-BC 2 18.4 18.4 18.4 18.4 None None 20.0 10.0 0.0 064-V-UPS-1A 1 33.86 37.62 33.86 37.62 None None 20.0 10.0 10.0 TR400 Step03 - SS2TR400 Step03 - SS2TR400 TR400 Step03 - SS2TR400 TR400 Step03 - SS2TR400 Step03 - SS2TR400 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 2 Step03 - SS2- 064-V-UPS-1B 1 33.86 37.62 33.86 37.62 None None 20.0 10.0 10.0 064-V-UPS-1T1 1 30.08 37.6 30.08 37.6 None None 20.0 10.0 10.0 EIPC-1(char Batterie) 1 18.89 20.99 18.89 20.99 None None 20.0 10.0 0.0 363.0 401.0 611.0 1689.0 None None 20.0 10.0 10.0 TR400 Step03 - SS2TR400 Step03 - SS2TR400 Step Summary Step04 - SS2- 202- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 None None 20.0 10.0 0.0 JV-20170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 JV-204125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 203- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 None None 20.0 10.0 0.0 203-K-01.10TM 1 2.3 2.67 5.52 8.36 None None 20.0 10.0 0.0 205-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 203- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 None None 20.0 10.0 0.0 205-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 209.0 231.0 458.0 1519.0 None None 20.0 10.0 10.0 TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step04 - SS2TR300 Step Summary Step05 - SS1- 203- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 None None 20.0 10.0 0.0 202- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 None None 20.0 10.0 0.0 JV-20170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 JV-204125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 203- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 None None 20.0 10.0 0.0 203-K-01.10TM 1 2.3 2.67 5.52 8.36 None None 20.0 10.0 0.0 205-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 205-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 209.0 231.0 458.0 1519.0 None None 20.0 10.0 10.0 TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step05 - SS1TR200 Step Summary Step06 - SS3- 203- K-0110R-JM5 1 148.33 156.14 305.01 1173.1 None None 20.0 10.0 0.0 202- K-0130R-JM2 1 30.17 37.71 93.05 238.6 None None 20.0 10.0 0.0 Step06 - SS3TR600 JV-20170 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 Step06 - SS3- JV-204125 1 1.12 1.24 10.26 14.25 None None 20.0 10.0 0.0 203- K-0110R-JM4 1 21.6 26.02 23.91 55.6 None None 20.0 10.0 0.0 203-K-01.10TM 1 2.3 2.67 5.52 8.36 None None 20.0 10.0 0.0 TR600 Step06 - SS3TR600 TR600 Step06 - SS3TR600 Step06 - SS3TR600 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 3 Step06 - SS3- 205-K-01.20TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 205-K-01.21TM 1 2.36 2.74 4.98 7.55 None None 20.0 10.0 0.0 209.0 231.0 458.0 1519.0 None None 20.0 10.0 10.0 TR600 Step06 - SS3TR600 Step Summary Running Max Starting Cumulative Step Cumulative Peak Project VTHD% Project Summary kW kVA kW kVA kW kVA kW kVA 2907.9 3383.9 1646.7 2983.9 3156.5 4672.7 0.0 0.0 Limit 10.0 *Note: Detailed Loads and Step Report available below Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 4 Loads and Steps Detail Report Project - groupe gnl1 Comments - Dimensionnement DG GNL1 Project Requirements Frequency, Hz : 50.0 Generators Running in Parallel :1 Duty : Standby Site Altitude, ft(m) : 33(10) Voltage : 5500, Series Wye Site Temperature, °C : 40 Phase : 3 Max. Altr Temp Rise, °C : 105 Fuel : Diesel Project Voltage Distortion Limit, % : 10 Emissions : No Preference Calculated Individual Generator Set Load Running and Peak Requirements Running kW : 2907.9 Max. Step kW : 1646.7 In Step 2 Cumulative Step kW : 3156.5 Running kVA : 3383.9 Max. Step kVA : 2983.9 In Step 2 Cumulative Step kVA : 4672.7 Running PF : 0.86 Peak kW : None Cumulative Peak kW : None : 338.5 Peak kVA : None Cumulative Peak kVA : None Running NLL kVA Alternator kW : 2951.82 Step1 Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements Running kW : 518.0 Starting kW : 1542.0 Cumulative Step kW : 1542.0 Running kVA : 595.0 Starting kVA : 2853.0 Cumulative Step kVA : 2853.0 Running Amps : 52.0 Starting Non-linear kVA : Running Non-linear kVA : 113.0 Alternator kW : 532.8 Voltage Distortion Limit for : 10 113.0 step 102- K-0130R-JM2 Category Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 30.17 Starting kW : 93.05 Peak kW : None Running kVA : 37.71 Starting kVA : 238.6 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF : 0.39 Cyclic : No Running Amps : 57.36 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 30.17 Voltage : 380 Shaft Hp :40.44 Method : Across the line Shaft kW :30.17 Low Inertia : No Efficiency (%) :0.8 LRkVA Factor Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code Load Factor : 80.0 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 : 5.9 : G Page 5 JV-10170 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Method : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 JV-104125 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Method : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 103- K-0110R-JM4 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 21.6 Starting kW :23.91 Peak kW : None Running kVA : 26.02 Starting kVA :55.6 Peak kVA : None Running PF : 0.83 Starting PF :0.43 Cyclic : No Running Amps : 39.58 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 21.6 Voltage : 380 Shaft Hp : 28.27 Shaft kW : 21.09 Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 0.83 : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : G 5.9 85.0 EP-BC Category Method Three Phase : Light Quantity : 2 In this Step - Fluorescent Running kW : 18.4 Starting kW :18.4 Peak kW : None Running kVA : 18.4 Starting kVA :18.4 Peak kVA : None Running PF : 1.0 Starting PF :1.0 Cyclic : No Running Amps : 27.99 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 18.4 Voltage : 380 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 6 103-K-01.10TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA :2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF :0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps :4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : 7.5 LRkVA Code : J 90.0 105-K-01.20TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA :2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF :0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps :4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : 7.5 LRkVA Code : J 90.0 105-K-01.21TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA :2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF :0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps :4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : : Wye-Delta LRkVA Factor : 7.5 LRkVA Code : J 90.0 SWB5JE D Category Method Three Phase Quantity : 1 In this Step : User Defined Running kW :67.2 Starting kW :403.04 Peak kW : None Running kVA :84.0 Starting kVA :503.8 Peak kVA : None Running PF :0.8 Starting PF :0.8 Cyclic : No Running Amps :127.78 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 10.0 Page 7 Alternator kW : 67.2 Voltage PC16AE D Three Phase Category : Quantity 380 : 1 In this Step : User Defined Running kW : 88.04 Starting kW : 528.24 Peak kW : None Running kVA : 110.05 Starting kVA : 660.3 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF : 0.8 Cyclic : No Running Amps : 167.4 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 88.04 Voltage : 380 064-V-UPS-1A Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW : 33.86 Starting kW : 33.86 Peak kW : None Running kVA : 37.62 Starting kVA : 37.62 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps : 57.23 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Running NLL kVA : 37.62 Starting NLL kVA : 37.62 Voltage : 380 Alternator kW : 38.93 Input Rated kVA :37.62 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) :0.9 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details :None Rectifier Type : 12 pulse THDI % :10 THDV % : 10 064-V-UPS-1B Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW : 33.86 Starting kW : 33.86 Peak kW : None Running kVA : 37.62 Starting kVA : 37.62 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps : 57.23 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Running NLL kVA : 37.62 Starting NLL kVA : 37.62 Voltage : 380 Alternator kW : 38.93 Input Rated kVA :37.62 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) :0.9 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details :None Rectifier Type : 12 pulse THDI % :10 THDV % : 10 064-V-UPS-1T1 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW : 30.08 Starting kW : 30.08 Peak kW : None Running kVA : 37.6 Starting kVA : 37.6 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF : 0.8 Cyclic : No Running Amps : 57.2 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Running NLL kVA : 37.6 Starting NLL kVA : 37.6 Voltage : 380 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 8 Alternator kW :34.59 Input Rated kVA : 37.6 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) :0.8 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details :None Rectifier Type : 12 pulse THDI % :10 THDV % : 10 103- K-0110R-JM5 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :148.33 Starting kW : 305.01 Peak kW : None Running kVA :156.14 Starting kVA : 1173.1 Peak kVA : None Running PF :0.95 Starting PF : 0.26 Cyclic : No Running Amps :237.51 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :148.33 Voltage : 380 Shaft Hp :198.83 Method : Across the line Shaft kW :148.33 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.95 LRkVA Factor : 5.9 Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : G Load Factor : 95.0 EIPC-1(char Batterie) Category Three Phase Quantity : 1 In this Step : General Receptacle Running kW :18.89 Starting kW : 18.89 Peak kW : None Running kVA :20.99 Starting kVA : 20.99 Peak kVA : None Running PF :0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps :31.93 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :18.89 Voltage : 380 Step2 Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements Running kW :1399.0 Starting kW : 1647.0 Cumulative Step kW : 2165.0 Running kVA :1696.0 Starting kVA : 2984.0 Cumulative Step kVA : 3579.0 Running Amps :149.0 Starting Non-linear kVA : Running Non-linear kVA :113.0 Alternator kW :1413.38 Voltage Distortion Limit for :10 113.0 step SWB5JE R Category Three Phase Quantity : 1 In this Step : User Defined Running kW :687.2 Starting kW : 687.2 Peak kW : None Running kVA :859.0 Starting kVA : 859.0 Peak kVA : None Running PF :0.8 Starting PF : 0.8 Cyclic : No Running Amps :1306.66 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :687.2 Voltage : 380 PC16AE R Category Loads and Steps Detail Report Three Phase Quantity : 1 In this Step : User Defined 08-Aug-2019 Page 9 Running kW : 348.62 Starting kW :348.62 Peak kW : None Running kVA : 435.78 Starting kVA :435.78 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF :0.8 Cyclic : No Running Amps : 662.88 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 348.62 Voltage : 380 102- K-0130R-JM2 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 30.17 Starting kW :93.05 Peak kW : None Running kVA : 37.71 Starting kVA :238.6 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF :0.39 Cyclic : No Running Amps : 57.36 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 30.17 Voltage : 380 Shaft Hp : 40.44 Method : Across the line Shaft kW : 30.17 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.8 LRkVA Factor : 5.9 Design : Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : G Load Factor : 80.0 JV-10170 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Method : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 JV-104125 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Loads and Steps Detail Report : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 103- K-0110R-JM4 Category Method Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor 08-Aug-2019 Page 10 Running kW : 21.6 Starting kW :23.91 Peak kW : None Running kVA : 26.02 Starting kVA :55.6 Peak kVA : None Running PF : 0.83 Starting PF :0.43 Cyclic : No Running Amps : 39.58 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 21.6 Voltage : 380 Shaft Hp : 28.27 Shaft kW : 21.09 Efficiency (%) : 0.83 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : 5.9 LRkVA Code : G 85.0 EP-BC Three Phase Category : Light Quantity : 2 In this Step - Fluorescent Running kW : 18.4 Starting kW :18.4 Peak kW : None Running kVA : 18.4 Starting kVA :18.4 Peak kVA : None Running PF : 1.0 Starting PF :1.0 Cyclic : No Running Amps : 27.99 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 18.4 Voltage : 380 103-K-01.10TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA : 2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : 7.5 LRkVA Code : J 90.0 105-K-01.20TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA : 2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 105-K-01.21TM Loads and Steps Detail Report Method : Wye-Delta LRkVA Factor : 7.5 LRkVA Code : J 90.0 Three Phase 08-Aug-2019 Quantity : 1 In this Step Page 11 Category : Motor Running kW : 2.36 Starting kW : 4.98 Peak kW : None Running kVA : 2.74 Starting kVA : 7.55 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF : 0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.17 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : 7.5 LRkVA Code : J 90.0 064-V-UPS-1A Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW : 33.86 Starting kW : 33.86 Peak kW : None Running kVA : 37.62 Starting kVA : 37.62 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps : 57.23 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Running NLL kVA : 37.62 Starting NLL kVA : 37.62 Voltage : 380 Alternator kW : 38.93 Input Rated kVA : 37.62 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) : 0.9 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details : Rectifier Type : 12 pulse THDI % : THDV % : 10 None 10 EIPC-1(char Batterie) Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : General Receptacle Running kW : 18.89 Starting kW : 18.89 Peak kW : None Running kVA : 20.99 Starting kVA : 20.99 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps : 31.93 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 18.89 Voltage : 380 064-V-UPS-1B Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW : 33.86 Starting kW : 33.86 Peak kW : None Running kVA : 37.62 Starting kVA : 37.62 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps : 57.23 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Running NLL kVA : 37.62 Starting NLL kVA : 37.62 Voltage : 380 Alternator kW : 38.93 Input Rated kVA : 37.62 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) : 0.9 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details : Rectifier Type : 12 pulse Loads and Steps Detail Report None 08-Aug-2019 Page 12 THDI % :10 THDV % 064-V-UPS-1T1 : 10 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW :30.08 Starting kW : 30.08 Peak kW : None Running kVA :37.6 Starting kVA : 37.6 Peak kVA : None Running PF :0.8 Starting PF : 0.8 Cyclic : No Running Amps :57.2 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Running NLL kVA :37.6 Starting NLL kVA :37.6 Voltage : 380 Alternator kW :34.59 Input Rated kVA : 37.6 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) :0.8 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details :None Rectifier Type : 12 pulse THDI % :10 THDV % : 10 103- K-0110R-JM5 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :148.33 Starting kW : 305.01 Peak kW : None Running kVA :156.14 Starting kVA : 1173.1 Peak kVA : None Running PF :0.95 Starting PF : 0.26 Cyclic : No Running Amps :237.51 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :148.33 Voltage : 380 Shaft Hp :198.83 Method : Across the line Shaft kW :148.33 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.95 LRkVA Factor : 5.9 Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : G Load Factor : 95.0 Step3 Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements Running kW :363.0 Starting kW : 611.0 Cumulative Step kW : 2528.0 Running kVA :401.0 Starting kVA : 1689.0 Cumulative Step kVA : 3980.0 Running Amps :35.0 Starting Non-linear kVA : Running Non-linear kVA :113.0 Alternator kW :377.56 Voltage Distortion Limit for :10 113.0 step 103- K-0110R-JM5 Category Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :148.33 Starting kW : 305.01 Peak kW : None Running kVA :156.14 Starting kVA : 1173.1 Peak kVA : None Running PF :0.95 Starting PF : 0.26 Cyclic : No Running Amps :237.51 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :148.33 Voltage : 380 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 13 Shaft Hp : 198.83 Method : Across the line Shaft kW : 148.33 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.95 LRkVA Factor : 5.9 Design : Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : G Load Factor : 95.0 102- K-0130R-JM2 Category Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 30.17 Starting kW : 93.05 Peak kW : None Running kVA : 37.71 Starting kVA : 238.6 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF : 0.39 Cyclic : No Running Amps : 57.36 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 30.17 Voltage : 380 Shaft Hp : 40.44 Method : Across the line Shaft kW : 30.17 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.8 LRkVA Factor : 5.9 Design : Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : G Load Factor : 80.0 103- K-0110R-JM4 Category Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 21.6 Starting kW : 23.91 Peak kW : None Running kVA : 26.02 Starting kVA : 55.6 Peak kVA : None Running PF : 0.83 Starting PF : 0.43 Cyclic : No Running Amps : 39.58 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 21.6 Voltage : 380 Shaft Hp : 28.27 Shaft kW : 21.09 Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 0.83 Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : G 5.9 85.0 JV-10170 Category Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW : 10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA : 14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Loads and Steps Detail Report : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 JV-104125 Category Method Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor 08-Aug-2019 Page 14 Running kW :1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA :1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF :0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps :1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Method : Across the line Shaft kW : 1.12 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.9 LRkVA Factor : 9.5 Design : Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : L Load Factor : 90.0 103-K-01.10TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA :2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF :0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps :4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : J 7.5 90.0 105-K-01.20TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA :2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF :0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps :4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : J 7.5 90.0 105-K-01.21TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA :2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF :0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps :4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Loads and Steps Detail Report Method 08-Aug-2019 : Wye-Delta Page 15 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : LRkVA Factor : 7.5 LRkVA Code : J 90.0 EP-BC Three Phase Category Quantity : 2 In this Step : Light - Fluorescent Running kW : 18.4 Starting kW : 18.4 Peak kW : None Running kVA : 18.4 Starting kVA : 18.4 Peak kVA : None Running PF : 1.0 Starting PF : 1.0 Cyclic : No Running Amps : 27.99 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 18.4 Voltage : 380 064-V-UPS-1A Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW : 33.86 Starting kW : 33.86 Peak kW : None Running kVA : 37.62 Starting kVA : 37.62 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps : 57.23 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Running NLL kVA : 37.62 Starting NLL kVA : 37.62 Voltage : 380 Alternator kW : 38.93 Input Rated kVA : 37.62 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) : 0.9 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details : Rectifier Type : 12 pulse THDI % : THDV % : 10 None 10 064-V-UPS-1B Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW : 33.86 Starting kW : 33.86 Peak kW : None Running kVA : 37.62 Starting kVA : 37.62 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps : 57.23 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Running NLL kVA : 37.62 Starting NLL kVA : 37.62 Voltage : 380 Alternator kW : 38.93 Input Rated kVA : 37.62 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) : 0.9 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details : Rectifier Type : 12 pulse THDI % : THDV % : 10 None 10 064-V-UPS-1T1 Category Three Phase Quantity : 1 In this Step : UPS Running kW : 30.08 Starting kW : 30.08 Peak kW : None Running kVA : 37.6 Starting kVA : 37.6 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF : 0.8 Cyclic : No Running Amps : 57.2 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : Running NLL kVA : 37.6 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 10.0 Page 16 Starting NLL kVA : 37.6 Alternator kW : 34.59 Voltage : Input Rated kVA : 37.6 Loading Factor % : 100 Efficiency (%) :0.8 Battery Charging Rate (%) : 15 Ramp Details :None Rectifier Type : 12 pulse THDI % :10 THDV % : 10 EIPC-1(char Batterie) Three Phase Category Quantity 380 : 1 In this Step : General Receptacle Running kW : 18.89 Starting kW : 18.89 Peak kW : None Running kVA : 20.99 Starting kVA : 20.99 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.9 Cyclic : No Running Amps : 31.93 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 18.89 Voltage : 380 Step4 Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements Running kW : 209.0 Starting kW : 458.0 Cumulative Step kW : 2738.0 Running kVA : 231.0 Starting kVA : 1519.0 Cumulative Step kVA : 4212.0 Running Amps : 20.0 Starting Non-linear kVA : Running Non-linear kVA : 0.0 Alternator kW : 209.36 Voltage Distortion Limit for : 10 0.0 step 202- K-0130R-JM2 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 30.17 Starting kW : 93.05 Peak kW : None Running kVA : 37.71 Starting kVA : 238.6 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF : 0.39 Cyclic : No Running Amps : 57.36 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 30.17 Voltage : 380 Shaft Hp :40.44 Method : Across the line Shaft kW :30.17 Low Inertia : No Efficiency (%) :0.8 LRkVA Factor : 5.9 Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : G Load Factor : 80.0 JV-20170 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW : 10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA : 14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF : 0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip : 20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp :1.5 Method : Across the line Shaft kW : 1.12 Low Inertia : No Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 17 Efficiency (%) : 0.9 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : LRkVA Factor : LRkVA Code : L 9.5 90.0 JV-204125 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Method : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 203- K-0110R-JM4 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 21.6 Starting kW :23.91 Peak kW : None Running kVA : 26.02 Starting kVA :55.6 Peak kVA : None Running PF : 0.83 Starting PF :0.43 Cyclic : No Running Amps : 39.58 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 21.6 Voltage : 380 Shaft Hp : 28.27 Shaft kW : 21.09 Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 0.83 Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : G 5.9 85.0 203-K-01.10TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.3 Starting kW :5.52 Peak kW : None Running kVA : 2.67 Starting kVA :8.36 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.06 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.3 Voltage : 380 Shaft Hp : 2.95 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : K 2.2 0.86 90.0 205-K-01.20TM Category 8.5 Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA : 2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 18 Running PF :0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps :4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Method Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 LRkVA Factor Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code Load Factor : 90.0 203- K-0110R-JM5 : Wye-Delta Three Phase Category : 7.5 : J Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :148.33 Starting kW :305.01 Peak kW : None Running kVA :156.14 Starting kVA :1173.1 Peak kVA : None Running PF :0.95 Starting PF :0.26 Cyclic : No Running Amps :237.51 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :148.33 Voltage : 380 Shaft Hp :198.83 Method : Across the line Shaft kW :148.33 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.95 LRkVA Factor Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code Load Factor : 95.0 205-K-01.21TM Three Phase Category : 5.9 : G Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW :2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA :2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF :0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps :4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW :2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Method : Wye-Delta Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 LRkVA Factor Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code Load Factor : 90.0 : 7.5 : J Step5 Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements Running kW :209.0 Starting kW :458.0 Cumulative Step kW : 2947.0 Running kVA :231.0 Starting kVA :1519.0 Cumulative Step kVA : 4442.0 Running Amps :20.0 Starting Non-linear kVA : Running Non-linear kVA :0.0 Alternator kW :209.36 Voltage Distortion Limit for :10 0.0 step 203- K-0110R-JM5 Category Loads and Steps Detail Report Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor 08-Aug-2019 Page 19 Running kW : 148.33 Starting kW :305.01 Peak kW : None Running kVA : 156.14 Starting kVA :1173.1 Peak kVA : None Running PF : 0.95 Starting PF :0.26 Cyclic : No Running Amps : 237.51 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 148.33 Voltage : 380 Shaft Hp : 198.83 Method : Across the line Shaft kW : 148.33 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.95 LRkVA Factor : 5.9 Design : Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : G Load Factor : 95.0 202- K-0130R-JM2 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 30.17 Starting kW :93.05 Peak kW : None Running kVA : 37.71 Starting kVA :238.6 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF :0.39 Cyclic : No Running Amps : 57.36 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 30.17 Voltage : 380 Shaft Hp : 40.44 Method : Across the line Shaft kW : 30.17 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.8 LRkVA Factor : 5.9 Design : Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code : G Load Factor : 80.0 JV-20170 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Method : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 JV-204125 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : Shaft kW : 1.5 Loads and Steps Detail Report 1.12 Method : Across the line Low Inertia : No 08-Aug-2019 Page 20 Efficiency (%) : 0.9 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : LRkVA Factor : LRkVA Code : L 9.5 90.0 203- K-0110R-JM4 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 21.6 Starting kW :23.91 Peak kW : None Running kVA : 26.02 Starting kVA :55.6 Peak kVA : None Running PF : 0.83 Starting PF :0.43 Cyclic : No Running Amps : 39.58 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 21.6 Voltage : 380 Shaft Hp : 28.27 Shaft kW : 21.09 Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 0.83 Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : G 5.9 85.0 203-K-01.10TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.3 Starting kW :5.52 Peak kW : None Running kVA : 2.67 Starting kVA :8.36 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.06 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.3 Voltage : 380 Shaft Hp : 2.95 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : K 2.2 0.86 8.5 90.0 205-K-01.20TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA : 2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : J 7.5 90.0 205-K-01.21TM Category Method Three Phase Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA : 2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 21 Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Method : Wye-Delta Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 LRkVA Factor Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code Load Factor : 90.0 : 7.5 : J Step6 Calculated Individual Generator Set Step Load Requirements Running kW : 209.0 Starting kW :458.0 Cumulative Step kW : 3156.0 Running kVA : 231.0 Starting kVA :1519.0 Cumulative Step kVA : 4673.0 Running Amps : 20.0 Starting Non-linear kVA : Running Non-linear kVA : 0.0 Alternator kW : 209.36 Voltage Distortion Limit for : 10 0.0 step 203- K-0110R-JM5 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 148.33 Starting kW :305.01 Peak kW : None Running kVA : 156.14 Starting kVA :1173.1 Peak kVA : None Running PF : 0.95 :0.26 Cyclic : No Running Amps : 237.51 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 148.33 Voltage : 380 Starting PF Shaft Hp :198.83 Method : Across the line Shaft kW :148.33 Low Inertia : No Efficiency (%) : 0.95 LRkVA Factor : 5.9 Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code Load Factor : 95.0 202- K-0130R-JM2 Three Phase Category : G Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 30.17 Starting kW :93.05 Peak kW : None Running kVA : 37.71 Starting kVA :238.6 Peak kVA : None Running PF : 0.8 Starting PF :0.39 Cyclic : No Running Amps : 57.36 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 30.17 Voltage : 380 Shaft Hp :40.44 Method : Across the line Shaft kW :30.17 Low Inertia : No Efficiency (%) :0.8 LRkVA Factor : 5.9 Design :Standard NEMA Design B,C or D LRkVA Code Load Factor : 80.0 JV-20170 Category Loads and Steps Detail Report Three Phase : G Quantity : 1 In this Step : Motor 08-Aug-2019 Page 22 Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Method : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 JV-204125 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 1.12 Starting kW :10.26 Peak kW : None Running kVA : 1.24 Starting kVA :14.25 Peak kVA : None Running PF : 0.9 Starting PF :0.72 Cyclic : No Running Amps : 1.89 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 1.12 Voltage : 380 Shaft Hp : 1.5 Shaft kW : Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 1.12 0.9 Method : Across the line Low Inertia : No LRkVA Factor : 9.5 LRkVA Code : L 90.0 203- K-0110R-JM4 Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 21.6 Starting kW :23.91 Peak kW : None Running kVA : 26.02 Starting kVA :55.6 Peak kVA : None Running PF : 0.83 Starting PF :0.43 Cyclic : No Running Amps : 39.58 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 21.6 Voltage : 380 Shaft Hp : 28.27 Shaft kW : 21.09 Efficiency (%) : Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : 0.83 Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : G 5.9 85.0 203-K-01.10TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.3 Starting kW :5.52 Peak kW : None Running kVA : 2.67 Starting kVA :8.36 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.06 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.3 Voltage : 380 Shaft Hp : Shaft kW : 2.95 Method : Wye-Delta 2.2 Loads and Steps Detail Report 08-Aug-2019 Page 23 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : LRkVA Factor : LRkVA Code : K 8.5 90.0 205-K-01.20TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA : 2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : J 7.5 90.0 205-K-01.21TM Three Phase Category Quantity : 1 In this Step : Motor Running kW : 2.36 Starting kW :4.98 Peak kW : None Running kVA : 2.74 Starting kVA :7.55 Peak kVA : None Running PF : 0.86 Starting PF :0.66 Cyclic : No Running Amps : 4.17 Max. % Voltage Dip :20.0 Max. % Frequency Dip : 10.0 Alternator kW : 2.36 Voltage : 380 Shaft Hp : 3.02 Shaft kW : 2.25 Efficiency (%) : 0.86 Design : Standard NEMA Design B,C or D Load Factor : Loads and Steps Detail Report Method : Wye-Delta LRkVA Factor : LRkVA Code : J 7.5 90.0 08-Aug-2019 Page 24 Steps and Dips Details Report Project - groupe gnl1 Project Requirements Frequency, Hz :50.0 Generators Running in Parallel :1 Duty :Standby Site Altitude, ft(m) :33(10) Voltage :5500, Series Wye Site Temperature, °C :40 Phase :3 Max. Altr Temp Rise, °C :105 Fuel :Diesel Project Voltage Distortion Limit, % :10 Emissions : No Preference Calculated Individual Generator Set Load Running and Peak Requirements Running kW : 2907.9 Max. Step kW : 1646.7 In Step 2 Cumulative Step kW : 3156.5 Running kVA : 3383.9 Max. Step kVA : 2983.9 In Step 2 Cumulative Step kVA : 4672.7 Running PF : 0.86 Peak kW : None Cumulative Peak kW : None Running NLL kVA : 338.5 Peak kVA : None Cumulative Peak kVA : None Alternator kW : 2951.82 Generator Set Configuration Model :C3750 D5e Alternator : HVSI804X Engine Model :QSK95-G10 Excitation : PMG Fuel :Diesel Step # High Ambient Step Level Dips Summary Voltage Dip Expected Voltage Frequency Limit (%) Step Voltage Recovery Time Dip Limit Dip (%) (s) ** (%) Expected Frequency Dip (%) Frequency recovery Time (s) ** 1 20 16 2.1 10 5 2.2 2 20 16 2.1 10 6 2.4 3 20 10 1.1 10 1 0.9 4 20 9 0.9 10 1 0.7 5 20 9 0.9 10 1 0.7 6 20 9 0.9 10 1 0.7 Note: Please refer to the model Spec. sheet for bandwidths used to report recovery times. For products manufactured in the United Kingdom it may be assumed that recovery times are based on ISO8528-5 G2 class bandwidths. Voltage and frequency recovery times are estimates. Typically, allow five to ten seconds between application of load steps when designing your system. **Please note that in some cases the voltage and frequency recovery time estimates are not shown in list. This is a result of "dummy" data points temporarily being used to fill data gaps in the GenSize database. Please disregard these blank results. Steps and Dips Detail Report 08-Aug-2019 Page 1 Value 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Step1 16.0 20.0 Step2 16.0 20.0 Step3 10.0 20.0 Step4 9.0 20.0 Step5 9.0 20.0 Step6 9.0 20.0 VDip Actual VDip L imit Value 0 1 2 3 4 5 Step1 6 7 5.0 Step2 8 9 10 10.0 6.0 10.0 Step3 1.0 10.0 Step4 1.0 10.0 Step5 1.0 10.0 Step6 1.0 10.0 FDip Actual Steps and Dips Detail Report FDip Limit 08-Aug-2019 Page 2 Annexe C : Fiche technique recommandé Données principales * * * * * * * Marque : Puissance nominale : 3.750 MVA Tension : 5500 / 50HZ, 3Ph Démarrage (manuel et automatique) Type de marche Secours, 500 Heures par an Avec Couplage sur le réseau Vitesse 1500 tr/min Alternateur 3.750 MVA * * * * * * Puissance apparente assignée : 3.750 MVA Tension nominale du stator Un : 5500V Facteur de puissance assignée Cos 0,8 Indice de protection : IP54 mini Type de branchement: Etoile, sans neutre Classe d'isolement : F GENERATOR DATA Désignation GENERATEUR DIESEL-5.5KV KV Gén. P Nominal [MW] 5.500 3 F.P 0.8 P 2 R'' 0.0086 Xd'' 0.11 R' 0.0013 Xd' 0.16 R X Inter Inter 0.0065 2 Cellule HTA 5.5 kV * même type que le tableau existant composé de : * Une (01) arrivée par disjoncteur équipé d’une unité de protection Numérique ; * Accessoires de raccordement pour extension jeu de barre du Tableau existant 064-V-SWB5EE (de type Westinghouse) Caractéristiques électriques principales * * * Tension assignée 7,2kV Courant assigne 630A Pouvoir de coupure 20kA Annexe C Caractéristiques de l’appareillage La cellule d’arrivée est équipée de : * * * * (01) disjoncteur et sectionneur de terre sous enveloppe remplie de SF6 (01) Jeu de barres tripolaire (03) Indicateurs de présence de tension (01) Commande manuelle * * (01) Sectionneur de terre (01) système de verrouillages par serrures Un module de protection électrique pour générateur * * * * * * * * * * 87G 87REF 51V 40 46 64 81‹ 81› 27 59